RU2340835C2 - Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами - Google Patents
Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами Download PDFInfo
- Publication number
- RU2340835C2 RU2340835C2 RU2007100446/03A RU2007100446A RU2340835C2 RU 2340835 C2 RU2340835 C2 RU 2340835C2 RU 2007100446/03 A RU2007100446/03 A RU 2007100446/03A RU 2007100446 A RU2007100446 A RU 2007100446A RU 2340835 C2 RU2340835 C2 RU 2340835C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat
- pump
- pressure
- temperature
- network
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Steam Or Hot-Water Central Heating Systems (AREA)
Abstract
Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и других населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета и регулирования расхода тепла в системах теплоснабжения. Технический результат - повышение эффективности и экономичности в регулировании расхода тепла в тепловой сети, при котором обеспечивается тепловой баланс в системе теплоснабжения, когда количество тепла, отпускаемого за определенный промежуток времени от теплового источника, равно количеству тепловой энергии, расходуемой потребителями тепла в системах отопления. Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами содержит внутренний и внешний контуры отопления, во внутреннем контуре - водогрейные котлы с газовыми колонками, теплообменниками и сетевыми насосами с выходом через теплообменники на внешний контур с сетевыми насосами и системой отопления с регулированием параметров сети с помощью газовых горелок и подпиточных насосов. Сигналы с датчиков давлений и температур подаются в микропроцессорные контроллеры, сигналы с которых, для обработки и хранения, подаются в ЭВМ, а измерение расхода теплоносителя и его регулирование осуществляется насосной установкой, содержащей насосы различной производительности, по способу, когда на каждом насосе от датчиков давления, находящихся на приеме и выходе насоса, а также от датчика активной мощности, потребляемой электродвигателем привода насоса, подаются сигналы в микропроцессорный контроллер, а затем в ЭВМ, где по ним вычисляется отпущенная теплота. При этом обеспечивается программное регулирование подаваемого тепла от источника и создаваемого давления в соответствии с программой, заложенной в микропроцессорном контроллере внутреннего контура с учетом наружной температуры и потерь в сети. Регулирование расхода осуществляется путем включения насосов различной производительности. Тепло из внутреннего контура тепловой сети поступает по заданной программе в теплообменник, где оно передается во внешний контур сети, в котором с помощью сетевого и подпиточного насосов поддерживаются заданные соотношения во внешнем контуре между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, при которых обеспечивается оптимальный режим работы сети, когда количество тепла, подаваемого от источника тепла Gит, равно количеству тепла, отпускаемого в системе отопления потребителю Gco с номинальными потерями ΔGпс в сети. При невозможности поддерживать заданный перепад температуры в прямом и обратном трубопроводах внешнего контура тепловой сети подается команда на сетевой насос внутреннего контура, который изменяет расход до тех пор, пока во внешнем контуре не наступит заданное соотношение между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, и при необходимости сетевой насос внутреннего контура останавливается на определенное время, пока во внешнем контуре поддерживаются заданные соотношения между давлением и температурой в сети, при которых система отопления работает в оптимальном режиме. 1 табл., 10 ил.
Description
Изобретение относится к системам теплоснабжения городов и населенных пунктов и может быть использовано для автоматического учета и регулирования расхода тепла в системах теплоснабжения.
Системы теплоснабжения являются сложными инженерными сооружениями, особенностью которых является то, что они двухпараметрические, когда количество отпускаемой тепловой энергии определяется как температурой теплоносителя, так и перепадом давления в сети, поэтому управлять ими надо двумя взаимосвязанными системами, одна - для регулирования температурного режима, а другая - для регулирования гидравлического режима.
Конечной целью регулирования является обеспечение теплового баланса в сети, когда количество тепла, подаваемого за определенное время источником тепла, равно количеству тепловой энергии, расходуемой потребителем тепла с учетом ее потерь в сети при транспортировке от источника к потребителю.
Известны способы и устройства для измерения и учета расхода тепла, которые описаны в литературе /Автоматические приборы, регуляторы и вычислительные системы. Справочное пособие. / Под ред. В.Д.Кашарского. - Л.: Машиностроение, 1976 / [1],
/ Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник. / В.И.Манюк, Я.И.Каплинский, Э.Б.Хиж [и др.]. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1988. - 432 с. [2],
/ Учет и контроль расхода энергоносителей и тепловой энергии. Методы и приборы. / Каханович B.C. [и др]. / Под ред. B.C.Кахановича - М.: Энергия, 1990 / [3].
Все известные способы и приборы требуют для измерения расхода теплоносителя установки в потоке жидкости первичных датчиков, эксплуатационная надежность которых не отвечает требованиям сегодняшнего дня, поэтому они широкого применения не нашли.
Известны также способы определения расхода жидкости и тепла по параметрам насосной установки / пат. 2119148 Российская Федерация, МПК 6 G01F 1/34. Способ измерения массового расхода и плотности жидкости подаваемой центробежным электронасосом. / Кричке В.О. Громан А.О., Кричке В.В. - №96104446; заявл. 05.03.96; бюл. №26 / [4].
Известна автоматизированная система для измерения и учета расхода теплоносителя и тепла в системах теплоснабжения / пат. 2144162 Российская Федерация, МПК 7 F24D 19/10. Автоматизированная система для измерения и учета расхода теплоносителя и тепла в системах теплоснабжения. / Кричке В.О., Громан А.О., Кричке В.В. - №96114663; заявл. 16.07.96, бюл. №1 [5].
В этих патентах измерение расхода теплоносителя осуществляется непосредственно насосными установками, однако в них не рассматриваются двухконтурные системы теплоснабжения и использования для регулирования подачи теплоносителя частотных преобразователей.
Техническим результатом изобретения является повышение эффективности и экономичности тепловой сети.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известной автоматизированной информационной системе для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами, содержащей внутренний и внешний контуры отопления, во внутреннем контуре водогрейные котлы с газовыми колонками, теплообменниками и сетевыми насосами с выходом через теплообменники на внешний контур с сетевыми насосами и системой отопления с регулированием параметров сети с помощью газовых горелок и подпиточных насосов, особенностью является то, что сигналы с датчиков давлений и температур подаются в микропроцессорные контроллеры, сигналы с которых для обработки и хранения подаются в ЭВМ, а измерение расхода теплоносителя и его регулирование осуществляется насосной установкой, содержащей насосы различной производительности, по способу, когда на каждом насосе от датчиков давления, находящихся на приеме и выходе насоса, а также от датчика активной мощности, потребляемой электродвигателем привода насоса, подаются сигналы в микропроцессорный контроллер, а затем в ЭВМ, где по ним вычисляется отпущенная теплота по формулам:
G=Q(Тп-То)с ρ, Гкал/с,
где Q=А(1-е-M/m), м3/с
или G=А(1-е)-M/mρ(Тп-То)с, Гкал/с,
где Q - расход теплоносителя, м3/с; А и m - расчетные коэффициенты; с - теплоемкость перекачиваемой жидкости; Тп - температура в подающем трубопроводе, °С; То - температура в обратном трубопроводе, °С; ρ - плотность воды теплоносителя; М - расходный коэффициент, который равен
эксплуатационный коэффициент ηэк
коэффициент сходимости K
где N, No, р - ро - мощность на валу насоса N, кВт, и развиваемое насосом давление р, МПа в период измерения, и мощность на валу насоса No, кВт, и давление, создаваемое насосом pо, МПа при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из паспортной характеристики насоса или полученные заранее экспериментально, No1, po1 - соответственно мощность на валу насоса и давление, развиваемое насосом при испытании его с работой на закрытую задвижку, Мн - расходный коэффициент при работе насоса с номинальными параметрами, при этом обеспечивается программное регулирование подаваемого тепла от источника и создаваемого давления в соответствии с программой, заложенной в микропроцессорном контроллере внутреннего контура с учетом наружной температуры и потерь в сети, а регулирование расхода осуществляется путем включения насосов различной производительности, тепло из внутреннего контура тепловой сети поступает по заданной программе в теплообменник, где оно передается во внешний контур сети, в котором с помощью сетевого и подпиточного насосов поддерживаются заданные соотношения во внешнем контуре между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, при которых обеспечивается оптимальный режим работы сети, когда количество тепла, подаваемого от источника тепла Gит, равно количеству тепла, отпускаемого в системе отопления потребителю Gco с номинальными потерями ΔGпс в сети
Gит=Gсо+ΔGпс, Гкал/ч,
при невозможности поддерживать заданный перепад температуры в прямом и обратном трубопроводах внешнего контура тепловой сети подается команда на сетевой насос внутреннего контура, который изменяет расход до тех пор, пока во внешнем контуре не наступит заданное соотношение между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, и при необходимости сетевой насос внутреннего контура останавливается на определенное время, пока во внешнем контуре поддерживаются заданные соотношения между давлением и температурой в сети, при которых система отопления работает в оптимальном режиме.
На фиг.1 дан общий вид отопительной котельной с водогрейными котлами.
На фиг.2 дан общий вид теплообменников котельной.
На фиг.3 дан общий вид насосных установок внутреннего контура.
На фиг.4 дан общий вод насосных установок внешнего контура.
На фиг.5 дан общий вид подпиточных насосов.
На фиг.6 дана схема рассматриваемой автоматизированной информационной системы.
На фиг.7 показан пульт управления котельной.
На фиг.8 даны графики текущих значений контролируемых параметров в котельной.
На фиг.9 даны графики перепада температуры теплоносителя у потребителей тепла в зависимости от наружной температуры.
На фиг.10 даны для примера характеристики одного из используемых центробежных электронасосов АЦМЛ - 1129-/205-37,0/2: а - рабочие характеристики; б - расходная характеристика; в - расчетные формулы.
Отопительная котельная, на которой реализована рассматриваемая автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами, схема которой показана на фиг.6, а общий вид - на фиг.1, состоит из внутреннего и внешнего контуров отопления. Внутренний контур включает в себя четыре водогрейных котла ВК1, ВК2, ВК3, ВК4, Q=1.16 МВт (0.99 Гкал/ч) КВ-Г-1.6-95Н с блочными газовыми горелками Г1, Г2, Г3, Г4 - Q=1,2 МВт ГБЛ - 1,2 с автоматикой КСУ-ЭВМ-М с блоками управления БУ1, БУ2, БУ3, БУ4 внутренних контуров пластинчатых теплообменников TO1 и ТО2, Q=2,32 МВт (2,0 Гкал/ч) НН №47 ТС - 16/3, которые соединены параллельно, и сетевые насосы Н1 - АЦМЛ - 1129/183-30,02 Q=169 м3/час Н=35 м вод.ст. с электродвигателем N=30 кВт, n=3000 об/мин, Н2 - КМ 100-80-160 Q=100 м3/час Н=32 м вод.ст. с электродвигателем N=11 кВт, n=2900 об/мин, Н3 - КМ 80-65-160 Q=50 м3/час Н=50 м вод.ст. с электродвигателем N=11 кВт, n=2900 об/мин.
Внешний контур системы отопления состоит из внешних контуров теплообменников TO1, ТО2, сетевых насосов Н4 - АЦМЛ - 1129/205-37,02 Q=180 м3/час Н=44 м вод.ст. с электродвигателем N=37 кВт, n=3000 об/мин, Н5 - АЦМЛ - 1129/183-30,02 Q=169 м3/час Н=35 м вод.ст. с электродвигателем N=30 кВт, n=3000 об/мин, потребителей тепла П, связанных между собой магистральными и распределительными теплотрассами. Для подпитки внутреннего и внешнего контуров имеются насосы подпиточной воды Н6 и Н7 - ВК 2/26 Q=7,2 м3/час Н 26 м вод.ст. с электродвигателем N=4,0 кВт, n=1450 об/мин от водопроводной сети и от бака подпиточной воды БПВ - А16. В 099.000-03 V 5,0 м3/час, узлами подпитки УПкв внутреннего контура и УПвк внешнего контура, системой дозирования реагентов СДР - «Комплексон-6» ТУ3631-001 31599189-96, грязевиком ГР-Ду-250 Т 32.5 Сер.4.903-10 и БР - бак расширительный мембранный УКД 750 «УДИШ» V=750 л, Д=800 мм, Н=1960 мм. Внешний вид насосных установок показан на фотографии фиг.5. Задача регулирования состоит в том, чтобы обеспечить такой режим работы тепловой сети с котельной, при котором количество тепла Gит, подаваемого котлами ВК1-ВК4 с учетом потерь в линии ΔGпл, были равны количеству тепла Gco, потребляемого в системе отопления.
Gит=Gсо+ΔGпл, Гкал/ч,
при этом обеспечивать соотношение, при котором количество подаваемого тепла источником теплоснабжения должно находиться в строгом соответствии с теплом, которое обратно возвращается к источнику. Этим реализуется минимальная потеря тепла при его транспортировке от источника к потребителю. Количество подаваемого тепла по заданной программе регулируется в зависимости от температуры наружного воздуха. На фиг.9а дан график программируемой температуры теплоносителя Т3, идущего от котельной Gит, измеряемой датчиком ТТ3 при номинальной потребности Т5 с учетом ее потери ΔT=Т3-Т5 в сети, и график фиг.9б программного изменения температуры Т5 при подачи тепла Gсо от теплообменника во внешнем контуре. При этом потери ΔGпл в сети равны
ΔGпл=Gит-Gсо, Гкал/ч.
График программного изменения температуры Т3 во внешнем контуре, по своему характеру изменения сходится с графиком изменения температуры Т2 во внутреннем контуре.
Для обеспечения регулирования в системе предусмотрена установка следующих приборов и технических средств. Для измерения температуры наружного воздуха имеется датчик TT6, который подключается к программному регулятору температуры ТС33. Во внутреннем контуре имеются датчики температуры TT1, TT2, во внешнем контуре датчики температуры ТТ3, ТТ4, ТТ5 типа ТС-50М. Для измерения давления во внутреннем контуре установлены датчики давления PT7, PT8, PT9, PT10, PT11, PT12, PT13, PT14 на входе в насосы МИДА-ДИ 12 П - 11 - УХЛж 3,1-0,5/0,6 МПа - 100-01-М20-у и на выходе насосов МИДА-ДИ 12 П-11 - УХЛж 3,1-0,5/1,0 МПа - 100-01-М20-у.
Во внешнем контуре установлены датчики давления РТ15, PT16, PT17, PT18, PT19, PT20, PT21, аналогичные с датчиками, установленными во внутреннем контуре. Для измерения активной электрической мощности, потребляемой электродвигателями привода насосных установок, установлены трехфазные счетчики активной энергии с импульсным выходом ЦЭ 6803 В: во внутреннем контуре Wh24, внешнем контуре Wh25. Давления берутся по среднему значению, взятому в период между измерением мощности по счетчикам. Для регулирования подачи во внутреннем контуре имеются три насоса H1, H2, Н3, а во внешнем контуре - два насоса Н4, Н5, имеющие разную производительность. Для подпитки внутреннего и внешнего контуров имеются два насоса Н6 и Н7 с узлами подпитки УПкв внутреннего контура и УПвк внешнего контура. Сигналы от датчиков давления и температуры поданы для обработки непосредственно в микропроцессорные контроллеры К26, К28, К29 типа RS - 232 /RS 485 ОВЕН МВА 8, а сигналы со счетчиков активной энергии Wh24, Wh25 - в контроллер К27 новой разработки, а с него в ЭВМ К30, которая связана с блоками управления насосами БУН, газом УПГ и узлами управления УПкв, УПвк подпиточных насосов Н6, Н7 с манометром РТ22 для контроля за их работой с центрального информационного пункта. Общий вид пульта управления котельной показан на фиг.7. Текущая информация о работе котельной периодически передается ЭВМ К30 с помощью системы передачи данных ИТ31 в информационный центр на ЭВМ К32 для анализа ее оператором. Регулирование давления и температуры в сети производится следующим образом. В микропроцессорном контроллере К29 предварительно заложена программа по поддержанию заданных значений давления и температуры теплоносителя во внутреннем контуре.
Значение давления во внешнем контуре измеряется в подающем трубопроводе датчиком давления PT15, а в обратном трубопроводе датчиком давления РТ17 и после насоса датчиком давления PT16, сигналы с которых поданы в микропроцессорный контроллер К26, который сравнивает их с заданными значениями, заложенными в программе, и контролирует соотношения давлений на подающем и обратном трубопроводах сети. При отклонении давлений от заданных соотношений контроллеры вырабатывает сигналы, которые подаются в ЭВМ К30, а она в блок БУН для включения другого насоса, отличного по своей производительности от работающего, что приводит к изменению подачи и напора, создаваемого насосом, и это делается до тех пор, пока значения измеряемых давлений не будут равны заданным. Сигналы с датчика температуры ТТ2 внутреннего контура поданы в контроллер K28 с программируемой температурой, с которой он сравнивает текущие значения температуры, и если эти значения отклоняются от заданных, то микропроцессорный контроллер К28 выдает сигнал в блоки управления газовыми горелками котлов БУ1-БУ4 для изменения температуры подаваемого теплоносителя до тех пор, пока значения теплоносителя не будут равны заданным. Одновременно с помощью работающих насосных установок внутреннего и внешнего контуров измеряется расход тепла в сети с помощью центробежных электронасосов, которые одновременно являются расходомерами [1]. Для этого на выходе каждого работающего насоса внутреннего контура установлены датчики давления РТ9, РТ11, РТ12 и на входе в насосы - датчики давления РТ10, РТ12, РТ14 и внешнего контура на выходе насосов РТ18, РТ20 и на входе насосов PT19, PT21, а также счетчики активной мощности Wh24. Wh25 для измерения активной мощности, потребляемой электродвигателями привода насосов, сигналы с которых поданы в контроллер К27, а с него в ЭВМ К30, которая по этим данным определяет расход теплоносителя Q и отпускаемого тепла G по каждому насосу
«российским» способом по формулам:
G=Q(Тп-То)сρ, Гкал/с,
где Q=А(1-е-M/m), м3/с
или G=А(1-е)-M/mρ(Тп-То)с, Гкал/с,
где Q - расход теплоносителя, м3/с; А и m - расчетные коэффициенты; с - теплоемкость перекачиваемой жидкости; Тп - температура в подающем трубопроводе, °С; То - температура в обратном трубопроводе, °С; ρ - плотность воды теплоносителя, которая определяется в зависимости от температуры из таблицы, кг/м3; М - расходный коэффициент, который равен
эксплуатационный коэффициент ηэк
коэффициент сходимости К
где N, No, р-ро - мощность на валу насоса N, кВт, и развиваемое насосом давление р, МПа в период измерения и мощность на валу насоса No, кВт, и давление, создаваемое насосом ро, МПа при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из паспортной характеристики насоса или полученные заранее экспериментально, No1, рo1 - соответственно мощность на валу насоса и давление, развиваемое насосом при испытании его с работой на закрытую задвижку, Mн - расходный коэффициент при работе насоса с номинальными параметрами.
Плотность ρ воды при различной температуре | |||||
Температура, °С | Плотность, кг/м3 | Температура, °С | Плотность, кг/м3 | Температура, °С | Плотность, кг/м3 |
10 | 999,59 | 62 | 982,2 | 90 | 965,34 |
15 | 999,0 | 63 | 981,67 | 91 | 964,67 |
20 | 998,23 | 64 | 981,13 | 92 | 963,99 |
25 | 997,00 | 65 | 980,59 | 93 | 963,3 |
30 | 995,67 | 66 | 980,05 | 94 | 962,61 |
35 | 993,94 | 67 | 979,5 | 95 | 961,92 |
40 | 992,24 | 68 | 978,94 | 96 | 961,22 |
41 | 991,86 | 69 | 978,38 | 97 | 960,51 |
42 | 991,47 | 70 | 977,81 | 98 | 959,81 |
43 | 991,07 | 71 | 977,23 | 99 | 959,09 |
44 | 990,66 | 72 | 976,61 | 100 | 958,38 |
45 | 990,25 | 73 | 976,07 | 105 | 954,75 |
46 | 989,82 | 74 | 975,48 | 110 | 951,98 |
47 | 989,4 | 75 | 974,84 | 115 | 947,15 |
48 | 998,96 | 76 | 974,29 | 120 | 945,13 |
49 | 998,52 | 77 | 973,68 | 125 | 940,0 |
50 | 988,07 | 78 | 973,07 | 130 | 934,84 |
51 | 987,62 | 79 | 972,45 | 135 | 930,49 |
52 | 987,15 | 80 | 971,83 | 140 | 926,1 |
53 | 986,69 | 81 | 971,21 | 145 | 921,57 |
54 | 986,21 | 82 | 970,57 | 150 | 916,93 |
55 | 985,73 | 83 | 969,94 | 155 | 912,24 |
56 | 985,25 | 84 | 969,3 | 160 | 907,4 |
57 | 984,75 | 85 | 968,65 | 165 | 902,44 |
58 | 984,25 | 86 | 968,00 | 170 | 897,34 |
59 | 983,75 | 87 | 967,34 | 175 | 892,22 |
60 | 983,24 | 88 | 966,68 | 180 | 886,91 |
61 | 982,73 | 89 | 966,01 |
Значение расхода находится по базовой расходной характеристике насоса М-Q, которая дана на фиг.10б, по приведенной формуле или непосредственно по характеристике. Для этого по вычисленному значению расходного коэффициента М находится точка А на графике, затем на расходной характеристике М-Q точка В, а по ней расход Q точка С. Таким образом, во внутреннем контуре по заданной программе поддерживаются заданный график температуры в сети и соответствующий перепад давления. Во внешний контур поступает температура по графику, заложенному в микропроцессорном контроллере К2 внутреннего контура. Тепло из внутреннего контура поступает по заданной программе, заложенной в контроллере К2, в теплообменники TO1, TO2, где тепло передается во внешний контур, в котором с помощью сетевых насосов H1 или Н2 и Н3 поддерживаются заданные соотношения между давлениями и температурами в прямом и обратном трубопроводах, при которых обеспечивается оптимальный режим работы сети, при котором количество тепла, поданного от источника тепла Gит, равно количеству тепла, отпускаемого в системен отопления потребителю Gco с номинальными потерями ΔGпс в сети
Gит=Gсо+ΔGпс, Гкал/ч,
при невозможности поддерживать заданные перепады температур в прямом и обратном трубопроводах внешнего контура подается команда на сетевой насос внутреннего контура, который снижает расход путем переключения насосов различной производительности до тех пор, пока во внешнем контуре не наступит заданное соотношение между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, и при необходимости сетевой насос внутреннего контура может быть остановлен на определенное время, пока во внешнем контуре поддерживается заданное соотношение между давлением и температурой, при которых система отопления работает в заданном режиме. Задачей регулирования во внешнем контуре является поддержание соотношения температур и давлений в прямом и обратном трубопроводах с помощью микропроцессорных контроллеров К26, К27, в которые поступают сигналы от датчиков температуры ТТ3, ТТ5, и датчиков давления PT15, РТ16, PT17, подаются сигналы о значении температур и давлений в подающем и обратном трубопроводе внешнего контура, которые микропроцессорными контроллерами К27, К29 сравниваются с заданными значениями, и если они не равны заданным значениям, то микропроцессорные контроллеры К26 и К29 выдают команду через ЭВМ К30 на узел подпитки и управления газом УПГ с насосами Н6, H7 для поддержания заданного соотношения давлений в подающем и обратном трубопроводах внешнего контура и команду на контроллеры К26, К28, которые включают насос нужной производительности, до тех пор, пока соотношения температур в прямом и обратном трубопроводах внешнего контура не будут равны заданным значениям. Одновременно от датчиков давления РТ18-PT21 и счетчика активной мощности Wh25 подаются сигналы также в микропроцессорный контроллеры К26, который по ним вычисляет расход тепла, потребляемого системой отопления.
На фиг.10а даны выходные данные работающей рассматриваемой котельной, а на фиг.8 - графики текущих значений контролируемых параметров. Если запрограммированные соотношения между температурами Т3 и Т5 в подающем и обратном трубопроводах не поддаются реализации, то микропроцессорный контроллер К26 подает сигнал в ЭВМ К30 для изменения режима работы внутреннего контура с помощью регулирования расхода путем включения насосов различной производительности или регулирует производительность одного насоса с помощью частотного преобразователя. Это делается до тех пор, пока параметры сети по давлению и температуре, измеряемые датчиками PT15, PT17 и ТТ3, ТТ5, не будут равны заданным. При определенных режимах работы тепловой сети сетевые насосы H1 или Н2, Н3 могут быть на определенное время остановлены до тех пор, пока во внешнем контуре не будет обеспечиваться заданный режим работы отопления по соотношению давлений и температур, измеряемых датчиками РТ15, РТ17 и ТТ3, (110-70°С) и ТТ5 (95÷70°С) на подающем и обратном трубопроводах. В результате такого регулирования обеспечивается оптимальный тепловой комфорт у потребителей при минимальных экономических затратах.
Источники информации
1. Автоматические приборы, регуляторы и вычислительные системы: Справочное пособие. / Под. ред. В.Д.Кашарского. - Л.: Машиностроение, 1976.
2. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник. / В.И.Манюк, Я.И.Каплинский, Э.Б.Хиж [и др.] - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1988. - 432 с.
3. Учет и контроль расхода энергоносителей и тепловой энергии. Методы и приборы. / Каханович B.C. [и др.] / Под ред. B.C.Кахановича - М.: Энергия, 1990.
4. Пат. 2119148 Российская Федерация, МПК 6 G01F 1/34. Способ измерения массового расхода и плотности жидкости, подаваемой центробежным электронасосом. / Кричке В.О., Громан А.О., Кричке В.В. - №96104446; заявл. 05.03.96, бюл. №26.
5. Пат. 2144162 Российская Федерация, МПК 7 F24D 19/10. Автоматизированная система для измерения и учета расхода теплоносителя и тепла в системах теплоснабжения. / Кричке В.О., Громан А.О., Кричке В.В. - №96114663; заявл. 16.07.96, бюл. №1.
Claims (1)
- Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами, содержащая внутренний и внешний контуры отопления, во внутреннем контуре водогрейные котлы с газовыми колонками, теплообменниками и сетевыми насосами с выходом через теплообменники на внешний контур с сетевыми насосами и системой отопления с регулированием параметров сети с помощью газовых горелок и подпиточных насосов, отличающаяся тем, что сигналы с датчиков давлений и температур подаются в микропроцессорные контроллеры, сигналы с которых, для обработки и хранения, подаются в ЭВМ, а измерение расхода теплоносителя и его регулирование осуществляется насосной установкой, содержащей насосы различной производительности, по способу, когда на каждом насосе от датчиков давления, находящихся на приеме и выходе насоса, а также от датчика активной мощности, потребляемой электродвигателем привода насоса, подаются сигналы в микропроцессорный контроллер, а затем в ЭВМ, где по ним вычисляется отпущенная теплота по формулам:G=Q(Tп-To)cρ, Гкал/с,где Q=А(1-е-M/m), м3/сили G=A(1-e)-M/mρ(Tп-To)c, Гкал/с,где Q - расход теплоносителя, м3/с; А и m - расчетные коэффициенты; с - теплоемкость перекачиваемой жидкости; Тп - температура в подающем трубопроводе, °С; То - температура в обратном трубопроводе, °С; ρ - плотность воды теплоносителя; М - расходный коэффициент, который равенэксплуатационный коэффициент ηэккоэффициент сходимости Kгде N, No, p-po - мощность на валу насоса N кВт, и развиваемое насосом давление р МПа в период измерения, и мощность на валу насоса No кВт, и давление, создаваемое насосом ро МПа при работе насоса на закрытую задвижку, взятые из паспортной характеристики насоса или полученные заранее экспериментально, No1 po1 - соответственно мощность на валу насоса и давление, развиваемое насосом при испытании его с работой на закрытую задвижку, Мн - расходный коэффициент при работе насоса с номинальными параметрами, при этом обеспечивается программное регулирование подаваемого тепла от источника и создаваемого давления в соответствии с программой, заложенной в микропроцессорном контроллере внутреннего контура с учетом наружной температуры и потерь в сети, а регулирование расхода осуществляется путем включения насосов различной производительности, тепло из внутреннего контура тепловой сети поступает по заданной программе в теплообменник, где оно передается во внешний контур сети, в котором с помощью сетевого и подпиточного насосов поддерживаются заданные соотношения во внешнем контуре между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, при которых обеспечивается оптимальный режим работы сети, когда количество тепла, подаваемого от источника тепла Gит, равно количеству тепла, отпускаемого в системе отопления потребителю Gco с номинальными потерями ΔGпс в сети Gит=Gсо+ΔGпс, Гкал/ч, при невозможности поддерживать заданный перепад температуры в прямом и обратном трубопроводах внешнего контура тепловой сети подается команда на сетевой насос внутреннего контура, который изменяет расход до тех пор, пока во внешнем контуре не наступит заданное соотношение между давлением и температурой в прямом и обратном трубопроводах, и при необходимости сетевой насос внутреннего контура останавливается на определенное время, пока во внешнем контуре поддерживаются заданные соотношения между давлением и температурой в сети, при которых система отопления работает в оптимальном режиме.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007100446/03A RU2340835C2 (ru) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007100446/03A RU2340835C2 (ru) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007100446A RU2007100446A (ru) | 2008-07-20 |
RU2340835C2 true RU2340835C2 (ru) | 2008-12-10 |
Family
ID=40194556
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007100446/03A RU2340835C2 (ru) | 2007-01-09 | 2007-01-09 | Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2340835C2 (ru) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2508505C1 (ru) * | 2012-09-21 | 2014-02-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет" (ФГБОУВПО "КнАГТУ") | Способ снижения расхода топлива на котельных |
WO2015134799A1 (en) * | 2014-03-07 | 2015-09-11 | Lau James H | Heating system |
CN105157103A (zh) * | 2015-10-16 | 2015-12-16 | 哈尔滨理工大学 | 一种楼群水暖工况监控系统 |
US9488373B2 (en) | 2014-03-06 | 2016-11-08 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US9638413B2 (en) | 2014-03-05 | 2017-05-02 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
RU2647774C1 (ru) * | 2017-01-31 | 2018-03-19 | Виктор Сергеевич Конфедератов | Тепловой пункт с дополнительными помещениями |
US20200355438A1 (en) * | 2018-02-06 | 2020-11-12 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Method and device for detecting a non-condensable portion of a medium which is at least in part gaseous |
-
2007
- 2007-01-09 RU RU2007100446/03A patent/RU2340835C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2508505C1 (ru) * | 2012-09-21 | 2014-02-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет" (ФГБОУВПО "КнАГТУ") | Способ снижения расхода топлива на котельных |
US9638413B2 (en) | 2014-03-05 | 2017-05-02 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US10094555B2 (en) | 2014-03-06 | 2018-10-09 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US9488373B2 (en) | 2014-03-06 | 2016-11-08 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US10094556B2 (en) | 2014-03-06 | 2018-10-09 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US10125980B2 (en) | 2014-03-06 | 2018-11-13 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US10125981B2 (en) | 2014-03-06 | 2018-11-13 | Progreen Labs, Llc | Treatment device of a heating system |
US9593857B2 (en) | 2014-03-07 | 2017-03-14 | ProGreen Labs, LLC. | Heating system |
US20170176021A1 (en) * | 2014-03-07 | 2017-06-22 | Progreen Labs, Llc | Heating system |
US9920937B2 (en) * | 2014-03-07 | 2018-03-20 | Progreen Labs, Llc | Heating system |
WO2015134799A1 (en) * | 2014-03-07 | 2015-09-11 | Lau James H | Heating system |
CN105157103A (zh) * | 2015-10-16 | 2015-12-16 | 哈尔滨理工大学 | 一种楼群水暖工况监控系统 |
RU2647774C1 (ru) * | 2017-01-31 | 2018-03-19 | Виктор Сергеевич Конфедератов | Тепловой пункт с дополнительными помещениями |
US20200355438A1 (en) * | 2018-02-06 | 2020-11-12 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Method and device for detecting a non-condensable portion of a medium which is at least in part gaseous |
US11747293B2 (en) * | 2018-02-06 | 2023-09-05 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Method and device for detecting a non-condensable portion of a medium which is at least in part gaseous |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2007100446A (ru) | 2008-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2340835C2 (ru) | Автоматизированная информационная система для контроля и управления работой отопительной котельной с водогрейными котлами | |
US10635120B2 (en) | Method for operating and/or monitoring an HVAC system | |
CN102308155B (zh) | 二次泵式热源系统及二次泵式热源控制方法 | |
RU2325591C1 (ru) | Способ автоматического регулирования расхода тепла в тепловой сети при двухконтурной системе отопления | |
JP3912690B2 (ja) | 加熱水道水の温度制御方法並びに装置 | |
EP2253893B1 (en) | Heat transfer system and method of operating the same | |
JP6033674B2 (ja) | 熱供給制御装置、熱供給システム及び熱供給制御方法 | |
CN110411036A (zh) | 壁挂炉出水温度控制方法、装置、设备和壁挂炉 | |
US10443861B2 (en) | Heat exchanger control and diagnostic apparatus | |
EP3865778A1 (en) | Thermal energy assembly | |
KR100997340B1 (ko) | 지역난방의 난방에너지 공급시스템 및 통합관리방법 | |
EP2715213B1 (en) | Gas heating system for gas pressure reducing systems and method for obtaining said heating effect | |
RU118031U1 (ru) | Погодозависимая система отопления | |
KR20120003132A (ko) | 개별난방 시스템 및 난방 제어방법 | |
RU2424472C2 (ru) | Устройство дистанционного контроля состояния тепловых установок | |
RU68146U1 (ru) | Индивидуальный тепловой пункт | |
RU2674713C1 (ru) | Система регулирования параметров теплоносителя на источнике теплоснабжения в зависимости от внутренней температуры воздуха у потребителей | |
RU30936U1 (ru) | Стенд теплоснабжения | |
US20020100813A1 (en) | Heat supply system | |
RU61897U1 (ru) | Регулятор расхода теплоносителя | |
RU2768321C1 (ru) | Блочный автоматизированный унифицированный тепловой пункт | |
RU2818691C1 (ru) | Интеллектуальная система управления теплоснабжением | |
Al Koussa et al. | A multipurpose test rig for district heating substations: domestic hot water preparation and keep-warm function comparison | |
GB2440281A (en) | Prediction of thermal efficiency in a heat transfer system (e.g. CHP) | |
RU2151345C1 (ru) | Тепловой пункт |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100110 |