RU2340702C1 - Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава - Google Patents
Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава Download PDFInfo
- Publication number
- RU2340702C1 RU2340702C1 RU2007110374/02A RU2007110374A RU2340702C1 RU 2340702 C1 RU2340702 C1 RU 2340702C1 RU 2007110374/02 A RU2007110374/02 A RU 2007110374/02A RU 2007110374 A RU2007110374 A RU 2007110374A RU 2340702 C1 RU2340702 C1 RU 2340702C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- workpiece
- temperature
- height
- blank
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению изделий из жаропрочных деформируемых сплавов на основе никеля, преимущественно осесимметричных деталей газотурбинных и ракетных двигателей типа дисков, полусфер, оболочек, «стаканов» и изделий других форм, работающих в условиях предельных нагрузок при рабочих температурах выше 600°С. Заготовки под деформацию получают направленной кристаллизацией в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см. Предварительную деформацию заготовки проводят путем осадки за два или более перехода с промежуточными отжигами. Первую осадку осуществляют в закрытом контейнере с плоскими пресс-шайбами, затем на боковую поверхность заготовки помещают кольцевую оболочку, осуществляют нагрев заготовки под деформацию и вторую осадку проводят в закрытом контейнере с конусными пресс-шайбами. После чего проводят окончательную деформацию и термическую обработку. Высота кольцевой оболочки равна 0,4-0,75 высоты заготовки, а наружный диаметр кольцевой оболочки равен диаметру контейнера. Предел прочности материала кольцевой оболочки при температуре деформации составляет 0,2-0,8 предела прочности заготовки. Угол конусной части пресс-шайб составляет 110-140°. Обеспечивается однородная мелкозернистая структура по всему объему и повышается стабильность эксплуатационных свойств изделия. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению полуфабрикатов из жаропрочных деформируемых сплавов на основе никеля, предназначенных преимущественно для изготовления осесимметричных деталей газотурбинных и ракетных двигателей типа дисков, полусфер, оболочек, «стаканов» и изделий других форм, работающих в условиях предельных нагрузок при рабочих температурах выше 600°С.
При получении дисков из никелевых жаропрочных сплавов для деформации преимущественно используют слиток вакуумно-индукционного переплава с последующим вакуумно-дуговым переплавом. Для того чтобы в результате предварительной деформации получить заготовку с равномерным рекристаллизованным зерном и обладающую необходимой пластичностью, слиток многократно деформируют, уменьшая его поперечные размеры прессованием (экструзией) или специальными приемами ковки (например, ротационной ковкой). Затем проводят многократную деформацию осадкой в закрытом контейнере с последующей свободной осадкой на плоских бойках с целью увеличения диаметра поперечного сечения.
Известен способ изготовления дисков из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки под деформацию вакуумно-дуговым переплавом, гомогенизирующий отжиг, предварительную деформацию прессованием (экструзией) на пруток со степенью деформации 65-75% при температуре ниже Т.п.р. γ' на 40-60°С с последующей подпрессовкой в закрытом контейнере со степенью деформации 35-50% при температуре ниже Т.п.р. γ' на 60-80°С; окончательную деформацию совмещением осадки и штамповки при температуре ниже Т.п.р. γ' на 40-60°С со степенью деформации 75-85%; термическую обработку, состоящую из предварительного отжига при температуре ниже Т.п.р. γ' на 100-130°С, обработки на твердый раствор при температуре в интервале Т.п.р. γ'±10°С с регламентированным охлаждением и последующего старения (а.с. СССР №1637360).
Недостатком известного способа является необходимость применения сложного энергоемкого оборудования, высокая трудоемкость и длительность многоразовых операций подпрессовки (осадки в закрытом контейнере) для увеличения поперечного сечения заготовки.
Известен способ осадки с торцевыми прокладками. Торцевые прокладки активизируют течение металла в зоне контакта инструмента с заготовкой, делая поверхность торцев вогнутой, и за счет этого исключают в них образование зон затрудненной деформации (Л.Н.Могучий, «Обработка давлением труднодеформируемых материалов», М., Машиностроение, 1976 г., стр.29-37).
Применение способа ограничено геометрическими параметрами исходной заготовки, т.е. отношением высоты к диаметру (H/D) исходной заготовки. При H/D>1,5 эффективность торцевых прокладок снижается из-за ограниченной площади торца или невозможно их применение из-за потери устойчивости заготовки. Использовать торцевые прокладки в сочетании с операцией подпрессовки, которая решает проблему устойчивости заготовки, также не удается, т.к. вытекающий при осадке материал прокладки попадает в зазор между деформируемой заготовкой и стенкой контейнера и неблагоприятно искажает форму заготовки.
Известен также способ получения заготовок из малопластичных сплавов с применением внешних металлических коротких оболочек в сочетании с торцевыми прокладками, который позволяет достигнуть аналогичного с операцией подпрессовки эффекта без использования дорогостоящего инструмента. Короткая оболочка, помещаемая на центральную зону заготовки, повышает устойчивость заготовки и снижает неравномерность деформации при свободной осадке за счет действия гидростатического давления и геометрического фактора. (Л.Н.Могучий, «Обработка давлением труднодеформируемых материалов», М., Машиностроение, 1976 г., стр.97-102).
Известный способ деформации с короткими оболочками в сочетании с торцевыми прокладками при деформации жаропрочных никелевых сплавов применения не нашел, т.к. для создания полезного гидростатического давления материал оболочки при температуре деформации 1050-1150°С должен быть более прочным или равнопрочным материалу заготовки. Такие материалы дефицитны и труднообрабатываемы, поэтому изготовление оболочек из них нецелесообразно. Кроме того, способ невозможно применить при осадке заготовок с отношением высоты к диаметру более 2,5:1 из-за потери устойчивости.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки под деформацию направленной кристаллизацией в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см, гомогенизирующий отжиг, предварительную деформацию заготовки путем осадки за два или более раза с суммарной степенью деформации не менее 55% и с промежуточными отжигами в закрытом контейнере в изотермических условиях (подпрессовкой) при соотношении высоты и диаметра заготовки более 2,5:1, окончательную деформацию в интервале температур (Т.п.р. γ' - 100°С ÷ Т.п.р. γ' - 20°С) и термическую обработку путем предварительного отжига в интервале температур 900-1100°С, обработки на твердый раствор с регламентированным охлаждением и старения в интервале температур 650-1050°С (патент РФ №2215059).
Способ позволяет получать мерные штучные заготовки с максимальной экономией материала и энергозатрат. При этом исключена энергозатратная операция прессования (экструзии), которая заменена подпрессовкой в закрытых контейнерах.
Недостатком способа-прототипа является недостаточная однородность структуры в получаемых изделиях, поскольку операция подпрессовки менее эффективна для получения однородной мелкозернистой структуры в заготовке по сравнению с операцией экструзии. Процесс подпрессовки также не исключает наличия в заготовке застойных зон деформации, вследствие чего его возможности проработки структуры ограничены.
Технической задачей предлагаемого изобретения является создание способа получения изделия из жаропрочного никелевого сплава, обеспечивающего формирование однородной мелкозернистой структуры по всему объему заготовки за счет интенсивной деформации в торцевых зонах и участках, приближенных к боковой поверхности заготовки, и, как следствие, повышение стабильности эксплуатационных свойств.
Для решения поставленной технической задачи предложен способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки под деформацию направленной кристаллизацией в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см, предварительную деформацию заготовки путем осадки за два или более раза с промежуточными отжигами, окончательную деформацию и термическую обработку, отличающийся тем, что при предварительной деформации заготовки первую осадку осуществляют в закрытом контейнере с плоскими пресс-шайбами, затем на боковую поверхность заготовки помещают кольцевую оболочку, осуществляют нагрев заготовки под деформацию и вторую осадку проводят в закрытом контейнере с конусными пресс-шайбами.
Высота кольцевой оболочки равна 0,4-0,75 высоты заготовки, при этом наружный диаметр кольцевой оболочки равен диаметру контейнера.
Предел прочности материала кольцевой оболочки при температуре деформации составляет 0,2-0,8 предела прочности заготовки.
Угол конусной части пресс-шайб составляет 110-140°.
По предлагаемому способу предварительную деформацию заготовки, полученной методом направленной кристаллизации, осуществляют осадкой в закрытом контейнере с плоскими пресс-шайбами. За счет этого обеспечивают продольную устойчивость заготовки и правильную цилиндрическую форму после осадки, а также достигают повышения пластичности и равномерности деформации при дальнейшем деформировании за счет преобразования литой крупнокристаллической ориентированной структуры в более однородную рекристаллизованную. Следующую осадку заготовки, нагретой вместе с помещенной на ее боковую поверхность кольцевой оболочкой ведут в закрытом контейнере с конусными пресс-шайбами. Конусные пресс-шайбы являются сменными элементами комплекта штамповой оснастки и позволяют менять геометрические параметры деформируемой заготовки за счет изменения угла конусной части. Конусные пресс-шайбы нагреваются до температуры деформации, непосредственно воспринимают нагрузку от холодного пуансона и основания контейнера и передают ее заготовке. При этом пресс-шайбы предохраняют заготовку от подстывания, а закрытый контейнер от локальной перегрузки и деформации. Кольцевая оболочка выполняет двойную функцию: фиксирует заготовку по центру контейнера и в процессе осадки продавливает боковую поверхность заготовки. После деформации использованную кольцевую оболочку удаляют. При необходимости проведения дальнейшей осадки кольцевую оболочку оставляют с целью теплоизоляции и удаляют перед окончательной деформацией. Кольцевая оболочка в условиях осадки в закрытом контейнере, находясь между заготовкой и стенкой контейнера, преимущественно вдавливается в центральную часть заготовки. Боковая поверхность становится вогнутой, т.е. на заготовке создается «обратная бочкообразность». При этом в зоне боковой поверхности исключается образование зон затрудненной деформации. Одновременно конусные пресс-шайбы продавливают торцевые поверхности заготовки, исключая образование зон затрудненной деформации в торцевых зонах. В целом способ позволяет максимально приблизить поверхность заготовки к линиям интенсивного течения металла («ковочному кресту») без изготовления специального сложного по форме закрытого штампа, что позволяет максимально эффективно воздействовать на процесс формирования однородной мелкозернистой структуры в заготовке при осадке и приближает его по эффективности к процессу экструзии. Это дает возможность сократить число штамповых переходов в специальном штамповом инструменте и, как следствие, сократить затраты на процесс. В зависимости от геометрических параметров полученной заготовки последующие осадки проводят в закрытом контейнере с плоскими пресс-шайбами, возвращая заготовке цилиндрическую форму, или свободной осадкой. В дальнейшем из этой заготовки окончательной штамповкой получают осесимметричные детали различного назначения. Пресс-шайбы являются сменными элементами штамповой оснастки и при износе заменяются.
Высоту и материал кольцевой оболочки выбирают в зависимости от геометрических параметров и деформационных свойств заготовки в интервале 0,4-0,75 высоты заготовки, в котором полезное влияние кольцевой оболочки проявляется в наибольшей степени. При этом предел прочности материала кольцевой оболочки при температуре деформации должен составлять 0,2-0,8 от предела прочности заготовки. Использование материала кольцевой оболочки с пределом прочности менее 0,2 приводит к вытеканию оболочки за пределы контейнера, а при более 0,8 недостаточно продавливается боковая поверхность заготовки.
Одним из подходящих материалов для кольцевой оболочки по предлагаемому способу является легированная сталь, не образующая при нагреве значительной окалины и имеющая приемлемые показатели прочности и пластичности при температуре деформации.
Примеры осуществления
Для практического осуществления предлагаемого способа были выбраны жаропрочные никелевые сплавы ЭК151 и ЭП975, используемые для изготовления дисков турбин. При этом применяли слитки, полученные с использованием метода направленной кристаллизации (ВИ+НК).
Предварительную и окончательную деформацию осадкой проводили на специализированном для изотермической штамповки прессе 630тс с индукционной нагревательной установкой штампового инструмента.
Пример 1. По предлагаемому способу из слитка (ВИ+НК) сплава ЭК151 диаметром 105 мм, полученного методом направленной кристаллизации в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см, получаем изделие, осуществляя следующие операции:
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 400 мм (H/D исх. заготовки = 4:1);
2) Осадка в закрытом контейнере ⌀120 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1150°С до высоты 278 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=278 мм, Dзаг.=120 мм);
3) Отжиг при температуре 1150°С;
4) Осадка в закрытом контейнере ⌀135 мм с конусными пресс-шайбами и кольцевой оболочкой при температуре 1100°С до высоты 219 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=219 мм, Dзаг.=135 мм). При этом использовали кольцевую оболочку из сплава ЭИ435 с пределом прочности при температуре деформации 10 кг/мм2 (при пределе прочности заготовки 25 кг/мм2) высотой 225 мм с внутренним диаметром 120 мм и внешним диаметром 135 мм. Применены конусные пресс-шайбы с углом конусной части 140°;
5) Осадка в закрытом контейнере ⌀160 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С до высоты 156 мм;
6) Отжиг при температуре 1100°С;
7) Окончательная деформация при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С;
8) Отжиг при температуре 1100°С;
9) Термообработка на твердый раствор при температуре 1155°С;
10) Старение 870°С 6 часов +760°С 32 часа.
Пример 2. По предлагаемому способу (параметры слитка по примеру 1).
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 300 мм (H/D исх. заготовки = 3:1);
2) Осадка в закрытом контейнере ⌀120 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1150°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1150°С до высоты 208 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=208 мм, Dзаг.=120 мм);
3) Отжиг при температуре 1150°С;
4) Осадка в закрытом контейнере ⌀135 мм с конусными пресс-шайбами и кольцевой оболочкой при температуре 1100°С до высоты 164 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=164 мм, Dзаг.=135 мм). При этом использовали кольцевую оболочку из сплава Х18Н9Т с пределом прочности при температуре деформации 5 кг/мм2 (при пределе прочности заготовки 25 кг/мм2) высотой 96 мм с внутренним диаметром 120 мм и внешним диаметром 135 мм. Применены конусные пресс-шайбы с углом конусной части 110°;
5) Осадка в закрытом контейнере ⌀160 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С до высоты 118 мм;
6) Свободная осадка при температуре 1100°С со степенью деформации 15% в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С;
7) Окончательная деформация при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С;
8) Отжиг при температуре 1100°С;
9) Термообработка на твердый раствор при температуре 1155°С;
10) Старение 870°С 6 часов +760°С 32 часа.
Пример 3. По предлагаемому способу (параметры слитка по примеру 1).
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 500 мм (H/D исх. заготовки = 5:1).
2) Осадка в закрытом контейнере ⌀120 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1150°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1150°С до высоты 347 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=347 мм, Dзаг.=120 мм);
3) Отжиг при температуре 1150°С;
4) Осадка в закрытом контейнере ⌀135 мм с конусными пресс-шайбами и кольцевой оболочкой при температуре 1090°С до высоты 274 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=274 мм, Dзаг.=135 мм). При этом использовали кольцевую оболочку из сплава ЭП220 с пределом прочности при температуре деформации 20 кг/мм2 (при пределе прочности заготовки 25 кг/мм2) высотой 240 мм с внутренним диаметром 120 мм и внешним диаметром 135 мм. Применены конусные пресс-шайбы с углом конусной части 125°;
5) Осадка в закрытом контейнере ⌀160 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С до высоты 195 мм;
6) Отжиг при температуре 1100°С;
7) Свободная осадка при температуре 1100°С со степенью деформации 30% в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С;
8) Окончательная деформация при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С;
9) Отжиг при температуре 1100°С;
10) Термообработка на твердый раствор при температуре 1155°С;
11) Старение 870°С 6 часов +760°С 32 часа.
Пример 4. По предлагаемому способу из слитка (ВИ+НК) сплава ЭП975 диаметром 105 мм, полученного методом направленной кристаллизации в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см, осуществляли следующие операции:
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 350 мм (H/D исх. заготовки = 3,5:1);
2) Осадка в закрытом контейнере ⌀120 мм с плоскими пресс-шайбами при температуре 1130°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С до высоты 247 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=247 мм, Dзаг.=120 мм);
3) Отжиг при температуре 1100°С;
4) Осадка в закрытом контейнере ⌀135 мм с конусными пресс-шайбами и кольцевой оболочкой при температуре 1130°С до высоты 192 мм (получена заготовка с геометрическими параметрами Нз.=192 мм Dзаг.=135 мм). При этом использовали кольцевую оболочку из сплава ЭП220 с пределом прочности при температуре деформации 20 кг/мм2 (при пределе прочности заготовки 30 кг/мм2) высотой 90 мм с внутренним диаметром 120 мм и внешним диаметром 135 мм. Применены конусные пресс-шайбы с углом конусной части 125°;
5) Отжиг при температуре 1100°С;
6) Свободная осадка при температуре 1130°С со степенью деформации 30% в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С;
7) Отжиг при температуре 1130°С;
8) Окончательная штамповка при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С;
9) Отжиг при температуре 1100°С;
10) Термообработка на твердый раствор при температуре 1200°С;
11) Старение 920°С 12 часов +850°С 24 часа.
Пример 5. По способу прототипу из слитка (ВИ+НК) сплава ЭК 151 диаметром 105 мм:
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 500 мм;
2) Осадка в контейнере ⌀120 мм при температуре 1150°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1150°С до высоты 347 мм;
3) Отжиг при температуре 1150°С;
4) Осадка в контейнере ⌀135 мм при температуре 1050°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1050°С до высоты 274 мм;
5) Отжиг при температуре 1090°С;
6) Осадка в контейнере ⌀160 мм при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1100°С до высоты 195 мм;
7) Отжиг при температуре 1090°С;
8) Свободная осадка при температуре 1100°С со степенью деформации 30%;
9) Отжиг при температуре 1100°С;
10) Окончательная деформация в штампе при температуре 1100°С;
11) Отжиг при температуре 1100°С;
12) Термообработка на твердый раствор при температуре 1155°С;
13) Старение 870°С 6 часов +760°С 32 часа.
Пример 6. По способу прототипу из слитка (ВИ+НК) сплава ЭП975 диаметром 105 мм:
1) Обточка литой заготовки на размер ⌀100 мм × 350 мм (H/D исх. заготовки = 3,5:1);
2) Осадка в контейнере ⌀120 мм при температуре 1130°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С до высоты 247 мм;
3) Отжиг при температуре 1100°С;
4) Осадка в контейнере ⌀135 мм и при температуре 1130°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С до высоты 192 мм;
5) Отжиг при температуре 1100°С;
6) Свободная осадка при температуре 1130°С со степенью деформации 30% в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С;
7) Отжиг при температуре 1130°С;
8) Окончательная штамповка в при температуре 1100°С в штамповом инструменте, нагретом до Тдеф.=1130°С;
9) Отжиг при температуре 1100°С;
10) Термообработка на твердый раствор при температуре 1200°С;
11) Старение 920°С 12 часов +850°С 24 часа.
В примерах осуществления качество изготовленных заготовок изделий оценивали как структурным состоянием, так и полученными значениями механических свойств, которые представлены в таблице. По критериям технических условий структурное состояние характерезуют величиной микро- и макрозерна и его отклонением относительно оптимальной величины. В примерах осуществления 1-4 по предлагаемому способу интервал значений размеров микрозерна по объему заготовки после деформации составил 5-7 мкм по сравнению со способом прототипом 37-42 мкм (примеры 5-6). Макроструктура заготовок, полученных по предлагаемому способу, характеризуется как равномерная, мелкозернистая (примеры осуществления 1-4). В заготовках, полученных по способу-прототипу, в макроструктуре наблюдались нежелательные отдельные участки с величиной зерна до 2 мм (примеры осуществления 5-6).
Анализ полученных значений механических свойств показывает, что заготовки изделий, изготовленные по предлагаемому способу, по сравнению с изготовленными по способу прототипу отличаются более высоким нижним пределом значений механических свойств (на 9-11%) и более узким интервалом выпадения значений (на 40-60%). Например, в примере осуществления 1 по предлагаемому способу на сплаве ЭК 151 значения предела прочности составляют 135,0-145 кгс/мм2. В примере 5 по способу прототипу аналогичные значения составляют 126,0-142,0 кгс/мм2. Нижнее значение по предлагаемому способу составляет 135,0 кгс/мм2, по способу прототипу 126,0 кгс/мм2. Интервал выпадения значений по предлагаемому способу составляет 10 кгс/мм2 по сравнению с 16 кгс/мм2 по способу-прототипу.
Таким образом, при получении дисков по предлагаемому способу применение при осадке в закрытом контейнере кольцевой оболочки и конических пресс-шайб позволяет в большей степени воздействовать на структуру по всему объему заготовки по сравнению со способом-прототипом. При этом достигается однородность и равномерность структуры, которая сохраняется при дальнейшей деформации, что позволяет расширить возможности термообработки и, в конечном итоге, обеспечить высокий и стабильный уровень эксплуатационных свойств изделия.
| Таблица | |||||||||||||||
| № примера | Марка сплава | Параметры используемой кольцевой оболочки | Параметры используемых конусных пресс-шайб | Размер микрозерна по объему заготовки после деформации, мкм | Макроструктура по объему заготовки после деформации | Механические свойства заготовок | |||||||||
| σв к.об. при Тдеф., кг/мм2 | Внутрен. диаметр, мм | Наружный диаметр, мм | Высота, мм | Угол конуса, α° | Диаметр пресс-шайбы, мм | σв, кгс/мм2 | δ, % | KCU, кгсм/см2 | Длительная прочность, ч | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | |||||
| 1 | Предлагаемый способ | ЭК151 | 10 | 120 | 135 | 208,5 | 140 | 135 | 5-12 | Равномерная мелкозернистая | 135,0-145,0 | 17,0-20,0 | 3,7-4,7 | 153,0-220,0 | |
| 2 | ЭК151 | 5 | 120 | 135 | 83,2 | 110 | 135 | 6-12 | Равномерная мелкозернистая | 134,0-146,0 | 17,0-19,0 | 3,8-4,7 | 155,0-222,0 | ||
| 3 | ЭК151 | 20 | 120 | 135 | 190 | 125 | 135 | 5-12 | Равномерная мелкозернистая | 135,0-143,0 | 18,0-21,0 | 3,8-4,5 | 130,0-250,0 | ||
| 4 | ЭП975 | 20 | 120 | 135 | 120 | 125 | 135 | 5-10 | Равномерная мелкозернистая | 148,0-155,0 | 17,5-21,0 | 3,9-4,6 | 140,0-245,0 | ||
| 5 | Способ прототип | ЭК151 | Кольцевая оболочка не применяется | Не применяются | 135 | 3-40 | Наблюдаются отдельные участки с величиной зерна до 2 мм | 126,0-142,0 | 14,0-20,0 | 3,1-4,5 | 105,0-200,0 | ||||
| 6 | ЭП975 | Кольцевая оболочка не применяется | Не применяются | 135 | 3-45 | Наблюдаются отдельные участки с величиной зерна до 2 мм | 136,0-150,0 | 14,5-19,0 | 3,0-3,9 | 103,0-190,0 | |||||
Claims (4)
1. Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки под деформацию направленной кристаллизацией в керамической форме постоянного сечения с градиентом температуры на фронте затвердевания 20-200°С/см, предварительную деформацию заготовки путем осадки за два или более раза с промежуточными отжигами, окончательную деформацию и термическую обработку, отличающийся тем, что при предварительной деформации заготовки первую осадку осуществляют в закрытом контейнере с плоскими пресс-шайбами, затем на боковую поверхность заготовки помещают кольцевую оболочку, осуществляют нагрев заготовки под деформацию и вторую осадку проводят в закрытом контейнере с конусными пресс-шайбами.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что высота кольцевой оболочки равна 0,4-0,75 высоты заготовки, при этом наружный диаметр кольцевой оболочки равен диаметру контейнера, а внутренний диаметр равен диаметру заготовки.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что предел прочности материала кольцевой оболочки при температуре деформации составляет 0,2-0,8 предела прочности заготовки.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что угол рабочей части конусных пресс-шайб составляет 110-140°.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007110374/02A RU2340702C1 (ru) | 2007-03-21 | 2007-03-21 | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007110374/02A RU2340702C1 (ru) | 2007-03-21 | 2007-03-21 | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007110374A RU2007110374A (ru) | 2008-09-27 |
| RU2340702C1 true RU2340702C1 (ru) | 2008-12-10 |
Family
ID=39928645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007110374/02A RU2340702C1 (ru) | 2007-03-21 | 2007-03-21 | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2340702C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2703764C1 (ru) * | 2019-02-21 | 2019-10-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ изготовления крупногабаритной кольцевой детали газотурбинного двигателя из жаропрочного сплава на никелевой основе |
| RU2752819C1 (ru) * | 2020-12-02 | 2021-08-06 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ производства прутков диаметром менее 60 мм из жаропрочного сплава на никелевой основе ВЖ175-ВИ методом горячей экструзии |
-
2007
- 2007-03-21 RU RU2007110374/02A patent/RU2340702C1/ru active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2703764C1 (ru) * | 2019-02-21 | 2019-10-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ изготовления крупногабаритной кольцевой детали газотурбинного двигателя из жаропрочного сплава на никелевой основе |
| RU2752819C1 (ru) * | 2020-12-02 | 2021-08-06 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ производства прутков диаметром менее 60 мм из жаропрочного сплава на никелевой основе ВЖ175-ВИ методом горячей экструзии |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007110374A (ru) | 2008-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104278200B (zh) | 一种高热强性喷射成形热作模具钢及其制备方法 | |
| CN102764838A (zh) | 一种渗碳钢20CrMnTi为材料的齿轮热精锻加工工艺 | |
| CN105441845B (zh) | Tc18钛合金原材料异常组织的锻造工艺 | |
| CN103962411A (zh) | 一种gh3600合金精细薄壁无缝管材的制造方法 | |
| CN110125317B (zh) | 一种高强度不锈钢热轧环件成型方法 | |
| CN105506457A (zh) | 低温锻钢制造方法及其产品 | |
| CN105177258A (zh) | 一种高韧性、高等向性大截面热作模具钢的生产方法 | |
| CN113122684B (zh) | 一种提高模具钢sdh13性能的处理方法 | |
| CN104745954A (zh) | 一种合金钢及其制作方法 | |
| CN102989944A (zh) | 一种胀断连杆的锻造方法 | |
| CN111621695A (zh) | 一种hc166高合金模具钢锻件及制作方法 | |
| RU2340702C1 (ru) | Способ получения изделия из жаропрочного никелевого сплава | |
| CN112808910B (zh) | 一种提高大壁厚5754铝合金锻件合格率的锻造方法 | |
| CN102581000A (zh) | 高碳高合金冷作模具钢大铸锭轧制开坯的生产方法 | |
| CN112536406B (zh) | 一种避免表面开裂的锻造拔长方法 | |
| CN107557625B (zh) | 一种新能源汽车用高韧性铝板带材及其生产方法 | |
| CN105316575A (zh) | 谐振杆用冷镦丝及其生产方法 | |
| CN103846633A (zh) | 一种变速箱用的惰轮轴的锻造方法 | |
| CN105171358A (zh) | 电铲下辊道的加工工艺 | |
| CN110961872B (zh) | 一种钛合金大规格无缝深孔筒体的制备方法 | |
| CN100554441C (zh) | 发电机组用1Mn18Cr18N钢护环锻件的锻造后细晶强韧化处理工艺 | |
| CN102989982A (zh) | 一种变速箱用主动轴的锻造方法 | |
| CN109022738A (zh) | 一种耐低温冲击CrMo合金钢锻圆的制备方法 | |
| CN109648024A (zh) | 一种锻造工具凸型锤头的使用方法 | |
| CN112496216B (zh) | 一种30Cr15MoN高氮马氏体不锈钢钢棒的锻造生产工艺 |