RU2339018C1 - Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб - Google Patents
Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб Download PDFInfo
- Publication number
- RU2339018C1 RU2339018C1 RU2007118350/28A RU2007118350A RU2339018C1 RU 2339018 C1 RU2339018 C1 RU 2339018C1 RU 2007118350/28 A RU2007118350/28 A RU 2007118350/28A RU 2007118350 A RU2007118350 A RU 2007118350A RU 2339018 C1 RU2339018 C1 RU 2339018C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- metal
- coercive force
- pipe
- value
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относится к испытательной технике. Сущность изобретения: вырезают заготовки из участка трубы с наибольшим значением коэрцитивной силы. Деформируют и искусственно их старят. Измеряют коэрцитивную силу. Изготавливают и проводят испытания образцов, аппроксимируют зависимость изменения параметров механических свойств металла трубы от величины деформации. Осуществляют выбор из документации параметров механических свойств металла трубы. Определяют величину деформации εэ, накопленной за время эксплуатации. Определяют величину наименьшего прироста пластической деформации Δεкр. Определяют по величинам εэ, Δεкр и известному сроку эксплуатации остаточный ресурс. Наименьший прирост пластической деформации Δεкр определяют путем последовательного ступенчатого деформирования заготовок, при котором после каждой ступени деформирования заготовки искусственно старят и измеряют приращение деформации. Величину Δεкр определяют по аппроксимирующей зависимости как суммарную деформацию, при которой механический параметр достиг нормативного уровня. Определение εэ ведут путем измерения на одной из заготовок значения коэрцитивной силы Hэ c, соответствующего значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее обследования, восстановления свойств металла до состояния, при котором значение коэрцитивной силы соответствует значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее монтажа Но с, последующего ступенчатого деформирования заготовки, искусственного ее старения и измерения приращения пластической деформации и значения коэрцитивной силы после каждой ступени деформирования. Величину εэ определяют по аппроксимирующей зависимости изменения значения коэрцитивной силы металла обследуемой трубы от величины пластической деформации как суммарный прирост пластической деформации при изменении значения коэрцитивной силы от Но с до Hэ c. Технический результат: повышение достоверности испытания. 3 табл.
Description
Изобретение относится к области испытаний металлических конструкций и может быть использовано для определения величины холодной пластической деформации, приобретенной металлом стальной конструкции при ее изготовлении и накопленной в процессе длительной эксплуатации, а также для оценки остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых электросварных труб и других стальных конструкций.
При длительной эксплуатации под действием рабочих нагрузок происходит деформационное старение (в дальнейшем старение) металла стальных конструкций. Результатом старения является изменение в худшую сторону (деградация) механических свойств, в частности потеря пластичности и охрупчивание металла, что может отрицательно сказаться на работоспособности конструкции.
Известен способ определения напряженно-деформированного состояния и остаточного ресурса стальных металлоконструкций (журнал "Заводская лаборатория. Диагностика материалов" №9. 1999. том 65, 1999, стр.53-57; РД ИКЦ "КРАН-007-97").
Способ заключается в том, что прибором измеряют величину коэрцитивной силы Нс в различных участках конструкции. Из листа (профиля) той же марки стали вырезают плоский образец, нагружают его статическим растяжением до разрушения. Нагрузку увеличивают ступенчато с разгрузкой до нуля после каждой ступени. Коэрцитивную силу измеряют в направлении вдоль приложенной нагрузки после каждого приложения и снятия нагрузки. Сопоставляя результаты значений Нс, полученные на конструкции, со значениями, полученными при растяжении плоского образца, определяют, какой области диаграммы нагружения (упругой, упругопластической, зоне разрушения) соответствует структура металла конструкции на момент обследования. За предельное принимают состояние перехода металла конструкции в пластическую стадию.
Упомянутый способ может привести к ошибочным выводам по следующим причинам:
- значение коэрцитивной силы для конструкций из одной и той же марки стали может существенно отличаться, так как оно обусловлено не только условиями эксплуатации, но и способом производства стали, технологией производства профиля, из которого изготавливается конструкция, термической обработкой и многими другими факторами;
- зависимость коэрцитивной силы от величины напряжений Hc=f(σ) при нагружении в упругой области для сталей представляет кривую с минимумом. Поэтому при измерении одному значению Нс соответствуют два значения напряжения, которые разделить невозможно;
- элементы большинства стальных конструкций при их производстве претерпевают значительные пластические деформации, следовательно, имеют большие значения Hc и в соответствии с обсуждаемым способом могут быть забракованы сразу после изготовления.
Известен способ определения остаточного ресурса металла труб магистрального газопровода, заключающийся в том, что из труб аварийного запаса или металла, подвергнутого предварительной термообработке, изготавливают пластины металла трубопровода, подвергают их искусственному деформационному старению с различной степенью пластической деформации, изготавливают из пластин образцы, которые подвергают механическим испытаниям; из нормативно-технической документации, действующей на момент строительства обследуемого трубопровода, выбирают параметры механических свойств металла трубопровода.
На основании анализа фактического пространственного положения трубопровода и его конструктивных параметров определяют участки трубопровода с максимальным уровнем окружных напряжений, из наиболее нагруженных участков трубопровода изготавливают образцы, по результатам испытаний которых определяют значения выбранных параметров механического состояния металла трубопровода.
По результатам испытания образцов металла, изготовленных из предварительно деформированных пластин, определяют значения выбранных параметров механических свойств металла трубопровода и для каждого выбранного параметра механических свойств металла трубопровода устанавливают аппроксимированную функциональную зависимость этого параметра от величины пластической деформации металла трубопровода, по этим аппроксимированным функциональным зависимостям и значениям соответствующих параметров механического состояния образцов металла, изготовленных из исследуемого трубопровода, определяют величину пластической деформации металла трубопровода, которую он имеет на момент исследования.
Для каждого выбранного параметра механических свойств металла трубопровода определяют коэффициент связи величины пластической деформации металла трубопровода со временем работы трубопровода, на основании которого, а также параметров аппроксимированной функциональной зависимости величины соответствующего параметра механических свойств металла трубопровода от величины его пластической деформации и величины заданного нормативного показателя соответствующего параметра механических свойств исследуемого металла определяют ресурс металла исследуемого трубопровода до достижения заданного нормативного показателя.
Для каждого выбранного параметра механических свойств металла трубопровода определяют величину остаточного ресурса как разность между ресурсом металла трубопровода до достижения заданного нормативного показателя и временем его эксплуатации на момент исследования. В качестве остаточного ресурса металла исследуемого трубопровода принимают минимальный остаточный ресурс, соответствующий одному из выбранных параметров механических свойств металла трубопровода (патент РФ №2221231 от 05.03.2002 г., G01N 3/00).
Описанный способ выбран авторами в качестве прототипа как совпадающий с заявляемым решением по главному признаку, решающему задачу определения остаточного ресурса металла обследуемых труб. Таким признаком является определение величины пластической деформации, приобретенной металлом трубы в процессе эксплуатации εэ, и наименьшего прироста пластической деформации Δεкр, при накоплении которого в процессе дальнейшей эксплуатации значение одной из выбранных механических характеристик металла трубы достигнет нормативного уровня.
Однако предложенный в прототипе способ определения остаточного ресурса имеет ряд недостатков, главным из которых является низкая достоверность, обусловленная тем, что за исходные данные в нем принимают значения механических характеристик металла труб аварийного запаса той же марки стали или металла обследуемой трубы, подвергнутого термической обработке. Поскольку металл труб одной марки стали имеет большой разброс значений механических характеристик, механические свойства стали после термической обработки определяются параметрами ее режима, а в способе параметры режима термообработки не оговорены, то достоверность определения степени деградации и остаточного ресурса по обсуждаемому способу будет зависеть от того, насколько в действительности соответствовали свойства металла трубы аварийного запаса и обследуемой трубы после термической обработки свойствам металла обследуемой трубы в начале ее эксплуатации.
В случае восстановления исходных свойств металла обследуемой электросварной трубы термической обработкой появляется дополнительная погрешность определения остаточного ресурса. Это следует из того, что деформационное старение металла трубы складывается из двух составляющих старения на базе пластической деформации, приобретенной металлом трубы в процессе ее производства εпр (формовка и экспандирование), и на базе пластической деформации, накопленной металлом трубы в процессе ее эксплуатации εэ. Очевидно, что первая составляющая не должна учитываться при определении остаточного ресурса, поскольку она не является следствием эксплуатации. В прототипе эта составляющая не исключена из расчета, поскольку термическая обработка восстанавливает механические свойства металла обследуемой трубы до состояния листовой заготовки, а не до состояния поставки трубы.
Целью настоящего изобретения является повышение достоверности оценки остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб.
Технической задачей настоящего изобретения является более точное определение пластической деформации εэ, приобретенной металлом трубы в процессе ее эксплуатации, и наименьшего прироста пластической деформации Δεкр, при накоплении которого в процессе дальнейшей эксплуатации один из выбранных параметров механических свойств металла трубы достигнет нормативного уровня, и исключение фактора случайности за счет того, что εэ и Δεкр определяют на образцах, вырезанных из обследуемой трубы, при этом величину Δεкр определяют непосредственными измерениями, а величину деформации εэ по результатам измерения значений коэрцитивной силы, которая единственным образом связана с величиной пластической деформации, имеющейся в металле конкретной трубы.
Поставленная задача достигается за счет того, что в заявляемом способе определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб, включающем вырезку в направлении поперек продольной оси трубы заготовок под образцы, деформирование и искусственное их старение, измерение коэрцитивной силы, изготовление и механические испытания образцов, аппроксимацию зависимости изменения параметров механических свойств металла обследуемой трубы от величины пластической деформации, выбор из нормативно-технической документации параметров механических свойств металла трубы, определение величины деформации εэ, накопленной металлом трубы за время эксплуатации, определение величины наименьшего прироста пластической деформации Δεкр, при накоплении которого в процессе дальнейшей эксплуатации значение одного из выбранных параметров механических свойств достигнет нормативного уровня, определение по величинам εэ, Δεкр и известному сроку эксплуатации остаточного ресурса металла трубы, согласно изобретению заготовки под образцы вырезают из участка трубы с наибольшим значением коэрцитивной силы, наименьший прирост пластической деформации Δεкр определяют путем последовательного ступенчатого деформирования заготовок, при котором после каждой ступени деформирования заготовки искусственно старят и измеряют приращение деформации, при этом часть образцов испытывают, изготовив их из заготовки после одной ступени деформирования, часть образцов испытывают, изготовив их из заготовки после двух ступеней деформирования и так далее, а величину Δεкр определяют по аппроксимирующей зависимости как суммарную деформацию, при которой выбранный механический параметр достиг нормативного уровня, определение εэ ведут путем измерения на одной из заготовок значения коэрцитивной силы Нэ с, соответствующего значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее обследования, восстановления свойств металла до состояния, при котором значение коэрцитивной силы соответствует значению коэрцитивной силы металла трубы Но с на момент ее монтажа, последующего ступенчатого деформирования заготовки, искусственного ее старения и измерения приращения пластической деформации и значения коэрцитивной силы после каждой ступени деформирования, а величину εэ определяют по аппроксимирующей зависимости изменения значения коэрцитивной силы металла обследуемой трубы от величины пластической деформации как суммарный прирост пластической деформации при изменении значения коэрцитивной силы от Но с до Нэ с.
В заявляемом способе каждая заготовка до изготовления из нее образцов подвергается неоднократному приросту деформации и последующему искусственному старению после каждой ступени деформирования, что точнее воспроизводит процесс естественного старения.
Величина пластической деформации, имеющаяся в трубе, является решающим фактором, определяющим степень старения металла трубы. Поскольку значение коэрцитивной силы в металле конкретной трубы строго определено величиной пластической деформации, имеющейся в трубе, заготовки под образцы следует вырезать из участков труб с наибольшим значением коэрцитивной силы. Для выявления таких участков измеряют величину коэрцитивной силы по длине и периметру труб.
В качестве нормативных параметров механических свойств металла выбирают регламентированные соответствующими документами, действующими на момент обследования газопровода, например отношение предела текучести к временному сопротивлению (σт/σв), относительное удлинение δ, ударная вязкость KCV и KCU при определенных температурах, процент волокна в изломе DWTT.
Предлагаемый способ может быть применен для определения остаточного ресурса металла горячекатаных и электросварных труб всех марок ферромагнитных сталей и способов производства из них листа.
Последовательность выполнения операций по предлагаемому способу рассмотрим на примере определения остаточного ресурса всплывшего участка магистрального газопровода «Бухара - Урал».
Пример.
Газопровод построен в 1963 году. Всплывший участок вырезан в 1999 году. Протяженность участка 150 метров. Размер труб 1020×10 мм. Материал труб сталь марки 17ГС. По результатам измерения значений коэрцитивной силы по длине и периметру для исследования выбрали одну трубу. Наибольшее местное значением коэрцитивной силы на этой трубе составило величину Нэ с=5,4 А/см. Из этого места трубы в направлении поперек продольной оси трубы вырезали 7 заготовок под образцы размером 350×11×10 мм.
Для получения значений параметров механических свойств металла обследуемой трубы из одной заготовки вырезали и испытали образцы на растяжение и ударный изгиб. Результаты механических испытаний металла обследуемой трубы представлены в табл.1
| Таблица 1 | |||||
| Марка, изготовитель, размер трубы | Предел текучести σт, кг/м2 | Временное сопротивление σв, кг/м2 | σs/σ | Относительное удлинение δ, % | Ударная вязкость KCV, кг·м/см2 |
| 17ГС, ЧТПЗ, 1020×10 |
42,6 | 61,3 | 0,69 | 25,8 | 3,5 3,3÷3,6 |
Испытания на растяжение проводили по ГОСТ 1497-78, на ударный изгиб по ГОСТ 9454-78.
Для определения величины Δεкр пять заготовок после их правки подвергали последовательному ступенчатому деформированию так, что прирост пластической деформации на каждой ступени деформирования составлял величину, равную примерно 0,5%. После каждой ступени деформирования заготовки подвергали искусственному старению по режиму: нагрев до температуры 250°С, выдержка в течение 1 ч, охлаждение с печью. Искусственным старением заготовок после каждой ступени деформирования моделировали процесс естественного старения металла трубы в процессе ее эксплуатации. Порядок изготовления и испытания образцов следующий. Первую серию образцов изготовили и испытали после одной ступени деформирования, вторую серию образцов изготовили и испытали после двух ступеней деформирования и т.д. Результаты испытаний представлены в табл.2.
Как видно из табл.2, остаточный ресурс металла трубы следует определять по ударной вязкости, так как она первой достигла нормативного уровня KCV=3,0 кгс·м/см2. Результаты испытаний на ударную вязкость аппроксимируются с достоверностью R2=0,894 уравнением
ε=0,3389 (KCV)2+0,42(KCV)+3,3219.
По аппроксимирующей зависимости для нормативного значения KCV=3,0 кгс·м/см2 определяем Δεкр=1,53%.
| Таблица 2 | ||||||
| Номер заготовки | Суммарная деформация заготовки, % | σт, кг/мм2 | σв, кг/мм2 | σт/σв | δ, % | KCV, кгс·м/см2 |
| 1 | 0,52 | 44,3 | 62,4 | 0,71 | 24,7 | 3,4 3,2÷3,5 |
| 2 | 1,0 | 45,9 | 64,2 | 0,73 | 23,7 | 3,5 3,2÷3,7 |
| 3 | 1,47 | 49,6 | 67,0 | 0,74 | 22,6 | 3,2 3,0÷3,3 |
| 4 | 2,02 | 53,9 | 70,0 | 0,77 | 21,5 | 2,7 2,5÷2,9 |
| 5 | 2,5 | 55,4 | 74,2 | 0,75 | 20,4 | 2,3 2,1÷2,5 |
Номер заготовки соответствует ступени деформации, после которой из нее изготавливали и испытывали образцы.
Для определения величины εэ одну из заготовок подвергали ряду следующих друг за другом операций. До и после проведения каждой операции проводили измерение коэрцитивной силы. Результаты измерений представлены в табл.3. Измеренное до проведения первой операции значение коэрцитивной силы соответствует значению коэрцитивной силы металла обследуемой трубы Нэ с, а после проведения первой операции - значению коэрцитивной силы металла обследуемой трубы в состоянии листа Нл с (патент РФ №2290620 от 12.07.2005 г., G01N 1/28, C21D 8/00). Значение коэрцитивной силы Но с, измеренное после второй операции, соответствует значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее монтажа. Правка отожженной заготовки приводит к такому же изменению значения коэрцитивной силы, как формовка трубы из листа. Деформация растяжением на величину ε=1,2% приводит к такому же изменению значения коэрцитивной силы в заготовке, как операция экспандирования трубы. Ступенчатое деформирование заготовки на операциях 3-5 проводят для определения деформации εэ, накопленной металлом трубы за время эксплуатации.
Результаты табл.3 аппроксимируются с достоверностью R2=0,9931 уравнением
ε=0,3483(Нс)2-2,2641(Нс)+2,5532.
| Таблица 3 | |||
| Номер операции | Содержание операции | Значение коэрцитивной силы Нс, А/см | |
| До проведения операции | После проведения операции | ||
| 1 | Термообработка по режиму: нагрев до 500°С, выдержка при этой температуре в течение 1,5 ч и охлаждение с печью | 5,39 | 4,31 |
| 2 | Правка заготовки на прессе, деформация растяжением на 1,2%, искусственное старение | 4,31 | 5,04 |
| 3 | Деформация заготовки растяжением на 0,15% и искусственное старение | 5,04 | 5,18 |
| 4 | Деформация заготовки растяжением на 0,32% и искусственное старение | 5,18 | 5,29 |
| 5 | Деформация заготовки растяжением на 0,5% и искусственное старение | 5,29 | 5,37 |
| 6 | Деформация заготовки растяжением на 0,61 % и искусственное старение | 5,37 | 5,49 |
По аппроксимирующей зависимости для значения Нэ с=5,39 А/см определяем εэ=0,47%.
Таким образом, в рассматриваемом примере величина Δεкр=1,53%, а величина ε=0,47%.
При определении остаточного ресурса металла горячекатаных труб по предлагаемому способу операцию 2 не проводят.
По определенным величинам εэ, Δεкр и известному сроку эксплуатации определяют остаточный ресурс металла обследуемой трубы. Расчет остаточного ресурса металла трубопровода проводят по формуле
где Тост - остаточный ресурс металла трубопровода, лет;
Тэ - срок эксплуатации газопровода на момент его обследования, лет.
Для рассматриваемого примера: Δεкр=1,53%, εэ=0,47%, Тэ=36 лет - остаточный ресурс То=117 лет.
Предлагаемый способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб позволит повысить достоверность определения остаточного ресурса металла исследуемых труб.
Claims (1)
- Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб, включающий вырезку в направлении поперек продольной оси трубы заготовок под образцы, деформирование и искусственное их старение, измерение коэрцитивной силы, изготовление и механические испытания образцов, аппроксимацию зависимости изменения параметров механических свойств металла обследуемой трубы от величины пластической деформации, выбор из нормативно-технической документации параметров механических свойств металла трубы, определение величины деформации εэ, накопленной металлом трубы за время эксплуатации, определение величины наименьшего прироста пластической деформации Δεкр, при накоплении которого в процессе дальнейшей эксплуатации значение одного из выбранных параметров механических свойств металла достигнет нормативного уровня, определение по величинам εэ, Δεкр и известному сроку эксплуатации остаточного ресурса металла трубы, отличающийся тем, что заготовки под образцы вырезают из участка трубы с наибольшим значением коэрцитивной силы, наименьший прирост пластической деформации Δεкр определяют путем последовательного ступенчатого деформирования заготовок, при котором после каждой ступени деформирования заготовки искусственно старят и измеряют приращение деформации, при этом часть образцов испытывают, изготовив их из заготовки после одной ступени деформирования, часть образцов испытывают, изготовив их из заготовки после двух ступеней деформирования и так далее, а величину Δεкр определяют по аппроксимирующей зависимости как суммарную деформацию, при которой выбранный механический параметр достиг нормативного уровня, определение εэ ведут путем измерения на одной из заготовок значения коэрцитивной силы Нэ с, соответствующего значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее обследования, восстановления свойств металла до состояния, при котором значение коэрцитивной силы соответствует значению коэрцитивной силы металла трубы на момент ее монтажа Но с, последующего ступенчатого деформирования заготовки, искусственного ее старения и измерения приращения пластической деформации и значения коэрцитивной силы после каждой ступени деформирования, а величину εэ определяют по аппроксимирующей зависимости изменения значения коэрцитивной силы металла обследуемой трубы от величины пластической деформации, как суммарный прирост пластической деформации при изменении значения коэрцитивной силы от Но с до Нэ с.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007118350/28A RU2339018C1 (ru) | 2007-05-16 | 2007-05-16 | Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007118350/28A RU2339018C1 (ru) | 2007-05-16 | 2007-05-16 | Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2339018C1 true RU2339018C1 (ru) | 2008-11-20 |
Family
ID=40241401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007118350/28A RU2339018C1 (ru) | 2007-05-16 | 2007-05-16 | Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2339018C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2539111C1 (ru) * | 2011-12-21 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Способ определения сопротивления протяженному вязкому разрушению высокопрочных трубных сталей |
| RU2555508C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физико-технических проблем Севера имени В.П. Ларионова СО РАН | Способ оценки остаточного ресурса по изменению потери пластичности конструкционной стали |
| RU2662479C1 (ru) * | 2017-10-19 | 2018-07-26 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Дельта" | Способ оценки ресурса стальных корпусов артиллерийских снарядов |
-
2007
- 2007-05-16 RU RU2007118350/28A patent/RU2339018C1/ru active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2539111C1 (ru) * | 2011-12-21 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Способ определения сопротивления протяженному вязкому разрушению высокопрочных трубных сталей |
| RU2555508C1 (ru) * | 2014-02-19 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физико-технических проблем Севера имени В.П. Ларионова СО РАН | Способ оценки остаточного ресурса по изменению потери пластичности конструкционной стали |
| RU2662479C1 (ru) * | 2017-10-19 | 2018-07-26 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Дельта" | Способ оценки ресурса стальных корпусов артиллерийских снарядов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dyson et al. | A new method of predicting creep life | |
| Bao | Dependence of ductile crack formation in tensile tests on stress triaxiality, stress and strain ratios | |
| US9939359B2 (en) | Method of measurement and determination on fracture toughness of structural materials at high temperature | |
| CN107843510B (zh) | 基于室温布氏硬度预测超临界机组t/p91耐热钢剩余持久寿命评估方法 | |
| CN107843509B (zh) | 基于室温布氏硬度预测超临界机组t/p92耐热钢剩余持久寿命评估方法 | |
| CN108548720B (zh) | I型裂纹弹塑性理论公式获取延性材料j阻力曲线的方法 | |
| RU2339018C1 (ru) | Способ определения остаточного ресурса металла длительно эксплуатируемых стальных труб | |
| Hossain et al. | Probabilistic Minimum-Creep-Strain-Rate and Stress-Rupture Prediction for the Long-Term Assessment of IGT Components | |
| Aliakbari | The investigation of modelling material behavior in autofrettaged tubes made from aluminium alloys | |
| Versaillot et al. | A new theoretical method for predicting the elastoplastic behavior of ductile metallic materials | |
| Lee et al. | Constitutive model for ASTM A992 steel at elevated temperature | |
| RU2555202C1 (ru) | Способ оценки ресурса трубных изделий энергетического оборудования | |
| RU2539111C1 (ru) | Способ определения сопротивления протяженному вязкому разрушению высокопрочных трубных сталей | |
| CN115356200A (zh) | 基于断裂试样的油井管抗硫化氢应力腐蚀敏感性测试方法 | |
| CN115165572A (zh) | 一种金属材料变形过程中塑性变形量的测试方法 | |
| Roebuck et al. | Data acquisition and analysis of tensile properties for metal matrix composites | |
| CN112907033B (zh) | 一种基于偏最小二乘法的耐热钢劣化状态评估方法 | |
| Kumar et al. | Measurement of the residual stress in hot rolled strip using strain gauge method | |
| RU2238535C2 (ru) | Способ определения повреждаемости нагруженного материала и ресурса его работоспособности | |
| Zaitsev et al. | Evaluation of residual operating life of pipeline based on metal strain ageing | |
| Mehmanparast | Inelastic Pre-Straining Effects on Failure Behavior of High Temperature Components | |
| RU2498272C1 (ru) | Способ испытания металлов на необратимую поврежденность | |
| Zaitsev et al. | A method for estimating the metal residual life of the weld pipes of gas main pipelines | |
| Gedney | Tensile testing for determining the formability of sheet metals | |
| EP4378604A1 (en) | Method for predicting tension-compression reverse loading behavior of metal material |