RU2335066C2 - ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS - Google Patents
ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS Download PDFInfo
- Publication number
- RU2335066C2 RU2335066C2 RU2004133295/09A RU2004133295A RU2335066C2 RU 2335066 C2 RU2335066 C2 RU 2335066C2 RU 2004133295/09 A RU2004133295/09 A RU 2004133295/09A RU 2004133295 A RU2004133295 A RU 2004133295A RU 2335066 C2 RU2335066 C2 RU 2335066C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coil
- turns
- slots
- grooves
- group
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трехфазным обмоткам электрических машин переменного тока, может использоваться на статоре асинхронных и синхронных машин, фазном роторе асинхронных двигателей (АД).The invention relates to three-phase windings of electrical AC machines, can be used on a stator of asynchronous and synchronous machines, a phase rotor of asynchronous motors (HELL).
Известны петлевые двухслойные симметричные m=3-фазные, 2р-полюсные обмотки, выполняемые в z пазах из m'p катушечных групп с катушками равношаговыми или концентрическими при среднем шаге по пазам yK≈τп=z/2p, числе пазов на полюс и фазу q=z/m'p, где m'=2m=6 или m'=m=3 - число фазных зон на пару полюсов [Вольдек А.И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978, с.392-394]. Дробные обмотки при q=z/m'p=N/d и d≥2, не кратных m=3, создают гармонические МДС по ряду ν=km'/d±1 [там же, с.450], в том числе низшие ν<1 при возрастании дифференциального рассеяния σд%, где ±k - целое число, дающее порядок гармонической ν>0 при прямом (+) или встречном (-) вращении.Known loop two-layer symmetrical m = 3-phase, 2p-pole windings, made in z grooves from m'p coil groups with coils of equal steps or concentric with an average pitch of grooves y K ≈τ p = z / 2p, the number of grooves per pole and phase q = z / m'p, where m '= 2m = 6 or m' = m = 3 is the number of phase zones per pair of poles [Voldek A.I. Electric cars. L .: Energy, 1978, S. 392-394]. Fractional windings at q = z / m'p = N / d and d≥2, not multiples of m = 3, create harmonic MDS in the series ν = km '/ d ± 1 [ibid, p. 450], including lower ν <1 with increasing differential scattering σ d% , where ± k is an integer giving the order of harmonic ν> 0 for forward (+) or counter (-) rotation.
В изобретении ставится задача снижения дифференциального рассеяния m'=3-зонной обмотки при 2p=26c полюсах в z=162·с, z=168·с пазах, выполняемой с q=z/3p=N/13 (N=54 и 56) из 3р·с катушечных групп по известным группировкам катушек в группах [Лившиц-Гарик М. Обмотки машин переменного тока/Пер. с англ. Л.: ГЭИ, 1959, с.225], повторяемым 3·с раз.The invention aims to reduce the differential scattering m '= 3-zone winding at 2p = 26c poles at z = 162 · s, z = 168 · with grooves performed with q = z / 3p = N / 13 (N = 54 and 56 ) from 3p · from coil groups according to known groupings of coils in groups [Livshits-Garik M. Windings of AC machines / Trans. from English L .: SEI, 1959, p.225], repeated 3 · s times.
Решение поставленной задачи достигается тем, что для m=3-фазной двухслойной электромашинной обмотки при 2р=26·с полюсах, выполняемой из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...39Г·с: 1) в z=162·c пазах с числом пазов на полюс и фазу q=54/13, группировкой по ряду 5444445444444: в первой группировке 1Г...13Г группы пятикатушечные имеют шаги катушек по пазам упi=10, 8, 6, 4, 2 с (1-x)wK, wK, wK, wK, (1-x)wK витками, а четырехкатушечные - y'пi=9, 7, 5, 3 с wK, (1+x)wK, wK, (1-x)wK витками в 4Г, 10Г, 11Г, у'п=6 с wK, (1+x)wK, wK (1-x)wK в 2Г, 3Г, 8Г, 9Г и (1-x)wK, wK (1+x)wK, wK в 5Г, 5Г, 12Г, 13Г при значении х=0,46;The solution of this problem is achieved by the fact that for m = 3-phase two-layer electric machine winding at 2p = 26 · s poles, made of 3p · s coil groups with numbers 1G ... 39G · s: 1) in z = 162 · c grooves with the number of grooves per pole and phase q = 54/13, grouped in a row 5444445444444: in the first group 1G ... 13G of the group, five-coil ones have coil steps in grooves for pi = 10, 8, 6, 4, 2 s (1-x ) w K , w K , w K , w K , (1-x) w K turns, and four- coil y ' pi = 9, 7, 5, 3 with w K , (1 + x) w K , w K (1-x) w K turns in 4D, 10D, 11D, y 'n = 6 w K, (1 + x) w K, w K ( 1-x) w K in 2G, 3G, 8G, 9G and (1-x) w K , w K (1 + x) w K , w K in 5G, 5G, 12G, 13G with x = 0.46;
2) в z=168·с пазах с числом пазов на полюс и фазу q=56/13 и группировкой по ряду 5445445445444: в первой группировке 1Г...13Г группы пятикатушечные имеют шаги катушек по пазам упi=10, 8, 6, 4, 2 с (1-x)wK, wK, wK, wK, (1-x)wK витками, а четырехкатушечные - y'пi=9, 7, 5, 3 с wK, (1+x)wK, wK, wK витками в 2Г, 3Г, 5Г, 6Г, 8Г, 9Г и wK, (1+x)wK, wK, (1-x)wK, в 12Г, у'п=6 с wK, (1+x)wK, wK, wK в 11Г и wK, wK, (1+x)wK, wK в 13Г при значении х=0,37. Такие распределения неравновитковых катушек повторяются в каждой последующей группировке, где c=1, 2, 3; 2wK - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой.2) in z = 168 · with grooves with the number of grooves per pole and phase q = 56/13 and grouping in a row 5445445445444: in the first grouping 1G ... 13G of the group, five-coil coils have steps in grooves at pi = 10, 8, 6 , 4, 2 s (1-x) w K , w K , w K , w K , (1-x) w K turns, and four- coil y ' pi = 9, 7, 5, 3 with w K , ( 1 + x) w K , w K , w K coils in 2G, 3G, 5G, 6G, 8G, 9G and w K , (1 + x) w K , w K , (1-x) w K , in 12G , y ' n = 6 with w K , (1 + x) w K , w K , w K in 11 G and w K , w K , (1 + x) w K , w K in 13 G at x = 0, 37. Such distributions of unequal coils are repeated in each subsequent grouping, where c = 1, 2, 3; 2w K is the number of turns of the grooves completely filled with the winding.
На фиг.1 показана развертка пазовых слоев предлагаемой обмотки при с=1 и 2р=26·с группами 1Г...39Г (пронумерованы сверху) для z'=z/3=54 пазов с номерами 1...54 снизу, чередованиями фазных зон в последовательности А-В-С и X-Y-Z в верхнем и нижнем слое, где зачерненные пазы имеют неполное заполнение при эквивалентных zэ=3(N-4х) полностью заполненных пазах; на фиг.2 показана диаграмма сдвигов осей групп зон А относительно оси симметрии 4Г; на фиг.3, 4 по треугольной сетке при ее стороне в единицу длины построены многоугольники МДС обмотки фиг.1 при х=0 фиг.3 и х=0,5 фиг.4. На фиг.5...8 показано то же, что и на фиг.1...4, но при z=168 (для z'=z/3=56), оси симметрии в 25Г и zэ=3N. Такие m'=3-зонные обмотки по фиг.1 и 5 соединяются при последовательно-согласном включении групп 1Г+(3к)Г=1Г, 4Г, 7Г,... в фазе I, 14Г+(3к)Г=14Г, 17Г, 20Г,... в II, 27Г+(3к)Г=27Г, 30Г, 33Г,... в III, а фазы могут сопрягаться в Y или Δ; при, например с=2 обмотай имеют 2р=52 при z=324 и z=336.Figure 1 shows a scan of the groove layers of the proposed winding at c = 1 and 2p = 26 · with groups 1G ... 39G (numbered above) for z '= z / 3 = 54 grooves with
Для обмотки фиг.1 равновитковой (х=0) обмоточный коэффициент Кобо по коэффициентам укорочения Ky=sin(90°уK/τп) при уK=6, τп=z/2р=81/13, распределения Кр=sin(60°)/Nsin60°/N равен Кобо=КуКр=0,82565; при х≠0 к Кобо добавляется значение неравновитковости катушек, определяемое по фиг.2 при αп=360°/z=20°/9: -2x(0,58149+0,48311)cos0,5αп=-x2,12881 для 1Г+7Г, х(0,981255-0,68624)(1+2cosαп)=+x0,8846 для 4Г+10Г+37Г, 2x0,998308[cos(2-6,5)αп-cos(2+19,5)αп+cos(3-6,5)αп-cos(3+19,5)αп+cos(4-6,5)αп-cos(4+19,5)αп+cos(5-6,5)αп-cos(5+19,5)αп]=+х2,91572 для 13Г+34Г+16Г+31Г+19Г+28Г+22Г+25Г при Kyi=0,58149 (упi=10), 0,998308 (упi=6), 0,48311 (yпi=2), 0,981255 (y'пi=7), 0,68624 (y'пi=3) и KобоN=44,5849, ∑x=+1,6715, тогдаFor the winding of Fig. 1, equal-turn (x = 0), the winding coefficient K ob for shortening coefficients K y = sin (90 ° for K / τ p ) for y K = 6, τ p = z / 2p = 81/13, distribution K p = sin (60 °) / Nsin60 ° / N is equal to K about = K at K p = 0.82565; when x ≠ 0, the value of the non-uniformity of the coils, which is determined by figure 2 at α p = 360 ° / z = 20 ° / 9: -2x (0.58149 + 0.48311) cos0.5α p = -x2, is added to K about 12881 for 1G + 7G, x (0.981255-0.68624) (1 + 2cosα p ) = + x0.8846 for 4G + 10G + 37G, 2x0.998308 [cos (2-6.5) α p -cos (2 + 19.5) α p + cos (3-6.5) α p -cos (3 + 19.5) α p + cos (4-6.5) α p -cos (4 + 19.5 ) α p + cos (5-6.5) α p -cos (5 + 19.5) α p ] = + x2.91572 for 13G + 34G + 16G + 31G + 19G + 28G + 22G + 25G at K yi = 0.58149 (for pi = 10), 0.998308 (for pi = 6), 0.48311 (y pi = 2), 0.981255 (y ' pi = 7), 0.68624 (y' pi = 3) and K about N = 44.5849, ∑x = + 1.6715, then
Из многоугольников МДС фиг.3 и 4 (в центре показаны единичные векторы токов фазных зон) по треугольной сетке и соотношениям [Попов В.И. Определение и оптимизация параметров трехфазных обмоток по их многоугольникам МДС//Электричество, 1997, №9, с.53-55].Of the polygons of the MDS of Figs. 3 and 4 (in the center, the unit vectors of the currents of the phase zones are shown) according to a triangular grid and relations [Popov V.I. Determination and optimization of the parameters of three-phase windings according to their polygons MDS // Electricity, 1997, No. 9, p. 53-55].
определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд%, характеризующий качество обмотки по гармоническому составу МДС, где R2 д - квадрат среднего радиуса j=1...N=54 пазовых точек, Ro и Коб - для гармонической ν=1:the differential scattering coefficient σ d% is determined, which characterizes the quality of the winding according to the harmonic composition of the MDS, where R 2 d is the square of the average radius j = 1 ... N = 54 groove points, R o and K rev are for harmonic ν = 1:
По (1)-(3) из условия d(σд)/d(х)=0 вычисляется оптимальное xопт=0,46, соответствующее σд%мин: Коб=0,8695, R2 д=615,5512/54, Ro=156,48·0,8695/13π, σд%мин=2,70 для zэ=3(N-4x)=3·52,16=156,48, а при х=0-σд%=5,67, т.е. значение σд% обмотки по фиг.1 снижается в 5,67/2,70=2,10 раза (из-за устранения гармонической МДС ν=1/13); с учетом изменений Коб и zэ ее эффективность равна Кэф=(0,8695/0,8257)(5,67/2,70) zэ/z=2,13. По сравнению с m'=6-зонной обмоткой при 2р=26, z=162, q=z/6p=27/13, уп=5, Коб=0,9094, σд%=4,18, предлагаемая m'=3-зонная обмотка эффективнее в Кэф=(0,8695/0,9094)(4,18/2,70) zэ=z=1,43 раза и значительно проще в изготовлении из-за вдвое меньшего числа (3р) групп.According to (1) - (3) from the condition d (σ d ) / d (x) = 0, the optimal x opt = 0.46 is calculated, corresponding to σ d% min : K rev = 0.8695, R 2 d = 615, 5512/54, R o = 156.48 · 0.8695 / 13π, σ d% min = 2.70 for z e = 3 (N-4x) = 3 · 52.16 = 156.48, and at x = 0-σ d% = 5.67, i.e. the value of σ d% of the winding of FIG. 1 decreases by 5.67 / 2.70 = 2.10 times (due to the elimination of harmonic MDS ν = 1/13); subject to changes in K about and z e its effectiveness is equal to K eff = (0.8695 / 0.8257) (5.67 / 2.70) z e / z = 2.13. Compared with m '= 6-zone winding at 2p = 26, z = 162, q = z / 6p = 27/13, n = 5, K rev = 0.9094, σ d% = 4.18, proposed m '= 3-zone winding is more effective in K eff = (0.8695 / 0.9094) (4.18 / 2.70) z e = z = 1.43 times and is much simpler to manufacture due to half the number (3p) groups.
Подобным образом по фиг.5...8 для z=168: Kоб=0,82184+x0,06712, R2 д=(678+6х+141х2)/56, xопт=0,37, Коб=0,8467, σд%мин=2,98; при х=0-σд%=5,93 и Кэф=2,05.Similarly, in Fig. 5 ... 8 for z = 168: K rev = 0.82184 + x0.06712, R 2 d = (678 + 6x + 141x 2 ) / 56, x opt = 0.37, K rev = 0.8467, σ d% min = 2.98; at x = 0-σ d% = 5.93 and K eff = 2.05.
Применение предлагаемой обмотки на статоре АД позволяет снижать добавочные потери в стали и моменты от гармонических МДС поля, улучшать вибро-акустические характеристики, повышать КПД и cosφ1, а в синхронных генераторах улучшает форму кривой выходного напряжения.The application of the proposed winding on the HF stator allows reducing additional losses in steel and moments from harmonic MDS fields, improving vibration-acoustic characteristics, increasing efficiency and cosφ 1 , and in synchronous generators it improves the shape of the output voltage curve.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004133295/09A RU2335066C2 (en) | 2004-11-15 | 2004-11-15 | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004133295/09A RU2335066C2 (en) | 2004-11-15 | 2004-11-15 | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2004133295A RU2004133295A (en) | 2006-04-20 |
RU2335066C2 true RU2335066C2 (en) | 2008-09-27 |
Family
ID=36607887
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004133295/09A RU2335066C2 (en) | 2004-11-15 | 2004-11-15 | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2335066C2 (en) |
-
2004
- 2004-11-15 RU RU2004133295/09A patent/RU2335066C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ЛИВШИЦ-ГАРИК М., Обмотки машин переменного тока. Пер. с англ. Л: ГЭИ, 1959, с.225. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2004133295A (en) | 2006-04-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2335066C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS | |
RU2335075C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=96·c AND z=99·c SLOTS | |
RU2324273C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=102·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=34/13) | |
RU2324277C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=132·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=44/13) | |
RU2335064C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=126·c AND z = 129·c SLOTS | |
RU2335074C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=141·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328807C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=90·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2324274C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=66·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=22/13) | |
RU2335065C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=111·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328804C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=93·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328806C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=87·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335073C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=144·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335063C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING WITH z=135·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335062C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=16·c POLES IN z=3(8·b+1)·c SLOTS | |
RU2328805C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=84·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2343618C2 (en) | THREE-PHASE TWO-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=186·c SLOTS WITH 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328811C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328810C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING AT 2p=26 c POLES IN z=60·c AND z=63·c GROOVES | |
RU2335076C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=177·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p= 26·c POLES | |
RU2335067C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=16·c POLES IN B z=3(8·b+7)·c SLOTS | |
RU2328803C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=105·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335072C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=22·c POLES IN z=156·c AND z=159·c SLOTS | |
RU2335070C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=22·c POLES IN z=150·c AND z=153·c SLOTS | |
RU2335069C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=16·c POLES IN z=3(8·b+3)·c SLOTS | |
RU2335077C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=16·c POLES IN z=3(8·b+5) ·c SLOTS |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121116 |