RU2328811C2 - THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES - Google Patents
THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES Download PDFInfo
- Publication number
- RU2328811C2 RU2328811C2 RU2004135271/09A RU2004135271A RU2328811C2 RU 2328811 C2 RU2328811 C2 RU 2328811C2 RU 2004135271/09 A RU2004135271/09 A RU 2004135271/09A RU 2004135271 A RU2004135271 A RU 2004135271A RU 2328811 C2 RU2328811 C2 RU 2328811C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- grooves
- coils
- turns
- grouping
- phase
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трехфазным обмоткам электрических машин переменного тока, может использоваться на статоре асинхронных и синхронных машин, фазном роторе асинхронных двигателей (АД).The invention relates to three-phase windings of electrical AC machines, can be used on a stator of asynchronous and synchronous machines, a phase rotor of asynchronous motors (HELL).
Известны петлевые двухслойные симметричные m=3-фазные, 2р - полюсные обмотки, выполняемые в z пазах из m'p катушечных групп с катушками равношаговыми или концентрическими при среднем шаге по пазам yк≈τп=z/2р, числе пазов на полюс и фазу q=z/m'p, где m'=2m=6 или m'=m=3 - число фазных зон на пару полюсов [Вольдек А.И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978, с.392-394]. Дробные обмотки при q=z/m'p=N/d и d≥2, не кратных m=3, создают гармонические МДС по ряду ν=km'/d±1 [там же, с.450], в том числе низшие ν<1 при возрастании дифференциального рассеяния σд%, где ±k - целое число, дающее порядок гармонической МДС ν>0 при прямом (+) или встречном (-) вращении.Known loop two-layer symmetrical m = 3-phase, 2p - pole windings, performed in z grooves from m'p coil groups with coils of equal steps or concentric with an average pitch of grooves y to ≈τ p = z / 2p, the number of grooves per pole and phase q = z / m'p, where m '= 2m = 6 or m' = m = 3 is the number of phase zones per pair of poles [Voldek A.I. Electric cars. L .: Energy, 1978, S. 392-394]. Fractional windings at q = z / m'p = N / d and d≥2, not multiples of m = 3, create harmonic MDS in the series ν = km '/ d ± 1 [ibid, p. 450], including lower ν <1 with increasing differential scattering σ d% , where ± k is an integer giving the order of the harmonic MDS ν> 0 for forward (+) or counter (-) rotation.
В изобретении ставится задача снижения дифференциального рассеяния m'=3-зонной обмотки в z=81·с пазах при 2р=22·с и 2p=26·с полюсах, выполняемой с q=z/3p=27/p (N=27) из 3р·с групп по известным группировкам [Лившиц-Гарик М. Обмотки машин переменного тока / Пер. с англ. Л.: ГЭИ, 1959, с.225].The invention aims to reduce the differential scattering m '= 3-zone winding in z = 81 · s grooves at 2p = 22 · s and 2p = 26 · s poles, performed with q = z / 3p = 27 / p (N = 27 ) from 3p · s groups by well-known groups [Livshits-Garik M. Windings of AC machines / Trans. from English L .: SEI, 1959, p.225].
Решение поставленной задачи достигается тем, что для m=3-фазной двухслойной электромашинной обмотки в z=81·с пазах: 1) при 2р=22·с полюсах с числом пазов на полюс и фазу q=27/11, выполняемой из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...33Г·с и группировкой катушек по ряду 32323232322, повторяемому 3·с раз: в первой группировке 1Г...11Г группы трехкатушечные имеют шаги катушек по пазам yпi=6, 4, 2 с (1-x)wк, wк, (1-x)wк витками в 1Г, 9Г и (1-x)wк, (1+x)wк, (1-х)wк в 3Г, 5Г, 7Г, а двухкатушечные - y'пi=5, 3 с wк, (1+х)wк витками при значении х=0,43;The solution of this problem is achieved by the fact that for m = 3-phase two-layer electric machine winding in z = 81 · with grooves: 1) at 2р = 22 · with poles with the number of grooves per pole and phase q = 27/11, made of 3р · from the coil groups with numbers 1Г ... 33Г · s and the grouping of coils in a row 32323232322 repeated 3 · s times: in the first grouping 1Г ... 11Г groups of three-coil have coil steps in grooves y pi = 6, 4, 2 s ( 1-x) w k , w k , (1-x) w k turns in 1G, 9G and (1-x) w k , (1 + x) w k , (1-x) w k in 3G, 5G , 7G, and dvuhkatushechnye - y 'pi = 5, 3 w k (1 + x) w turns to a value of x = 0.43;
2) при 2р=26·с полюсах с числом пазов на полюс и фазу q=27/13, выполняемой из 3р·с катушечных групп с номерами 1Г...39Г·с и группировкой катушек по ряду 3222222222222, повторяемому 3·с раз: в первой группировке 1Г...13Г катушки имеют шаги по пазам yп=3 с числами витков (1-х)wк, wк, (1-х)wк в 1Г, (1+x)wк, (1-x)wк в 2Г, 3Г, 4Г, 5Г, 6Г, (1-x)wк, (1+x)wк в 9Г, 10Г, 11Г, 12Г, 13Г и y'пi=4, 2 с (1+x)wк, (1-x)wк в 7Г, 8Г при значении х=0,44. Такие распределения неравновитковых катушек повторяются в каждой последующей группировке, где с=1, 2, 3,...; 2wк - число витков пазов, полностью заполненных обмоткой.2) at 2p = 26 · s poles with the number of grooves per pole and phase q = 27/13, made of 3p · s coil groups with numbers 1G ... 39G · s and grouping coils in a row 3222222222222, repeated 3 · s times : in the first grouping 1G ... 13G coils have steps along the grooves y n = 3 with the number of turns (1-x) w k , w k , (1-x) w k in 1G, (1 + x) w k , (1-x) w k in 2G, 3G, 4G, 5G, 6G, (1-x) w k (1 + x) w k in 9D, 10D, 11D, 12D, 13D and y 'pi = 4, 2 s (1 + x) w k , (1-x) w k in 7G, 8G with x = 0.44. Such distributions of unequal coils are repeated in each subsequent grouping, where c = 1, 2, 3, ...; 2w to - the number of turns of the grooves, completely filled with a winding.
На фиг.1 показана развертка пазовых слоев предлагаемой обмотки при с=1 и z=81 для 2р=22 с группами 1Г...33Г (пронумерованы сверху) для z'=z/3=27 пазов с номерами 1...27 снизу, чередованиями фазных зон в последовательности A-B-C, X-Y-Z в верхнем и нижнем слое, где зачерненные пазы имеют неполное заполнение при эквивалентных zэ=3(N-x), полностью заполненных пазах; на фиг.2 показана диаграмма сдвигов осей групп зон А относительно оси симметрии 16Г; на фиг.3, 4 по треугольной сетке при ее стороне в единицу длины построены многоугольники МДС обмотки по фиг.1 при х=0 (фиг.3), х=0,5 (фиг.4). На фиг.5...8 показано то же, что и на фиг.1...4, но для обмотки при 2р=26 при оси симметрии в 1Г и zэ=3(N-2х). Такие m'=3-зонные обмотки по фиг.1 и 5 соединяются при последовательно-согласном включении групп зон А, В, С в фазах I, II, III, а фазы могут сопрягаться в Y или Δ; при, например, с=2-z=162.Figure 1 shows a scan of the groove layers of the proposed winding with c = 1 and z = 81 for 2p = 22 with groups 1G ... 33G (numbered above) for z '= z / 3 = 27 grooves with numbers 1 ... 27 below, by alternating phase zones in the sequence ABC, XYZ in the upper and lower layer, where the blackened grooves are incomplete with equivalent z e = 3 (Nx), completely filled grooves; figure 2 shows a diagram of the shifts of the axes of the groups of zones A relative to the axis of symmetry 16G; in figure 3, 4 on a triangular grid with its side per unit length, the polygons of the MDS winding of figure 1 are constructed at x = 0 (figure 3), x = 0.5 (figure 4). Figure 5 ... 8 shows the same as figure 1 ... 4, but for winding at 2p = 26 with an axis of symmetry of 1G and z e = 3 (N-2x). Such m '= 3-zone windings of FIGS. 1 and 5 are connected when series groups of zones A, B, C are connected in phases I, II, III, and the phases can be mated in Y or Δ; with, for example, c = 2-z = 162.
Для обмотки фиг.1 равновитковой (х=0) обмоточный коэффициент Кобо по коэффициентам укорочения Kу=sin(90°yк/τп) при yк=4, τп=z/2p=81/22, распределения Кр=sin(60°)/Nsin60°/N равен Кобо=КyКр=0,81959; при х≠0 к Кобо добавляется значение неравновитковости катушек, определяемое по фиг.2 при αп=360°/z=40°/9: -x2(0,54951+0,753436)cos2αп=-x2,57459 для 1Г+31Г, -х(0,54951-0,99080+0,753436)(1+2cosαп)=-x0,93456 для 16Г+7Г+25Г, 2x0,95789(cos0,5αп+cos1,5αп+cos2,5αп)=+x5,69763 для 4Г+28Г+10Г+22Г+13Г+19Г при Кyi=0,54951 (yпi=6), 0,99080 (yпi=4), 0,753436 (yпi=2), 0,95789 (yпi=3), KобоN=22,12895, ∑х=+2,1885 иFor the winding of Fig. 1, equal-turn (x = 0), the winding coefficient K ob for shortening coefficients K y = sin (90 ° y k / τ p ) for y k = 4, τ p = z / 2p = 81/22, distribution K p = sin (60 °) / Nsin60 ° / N is equal to K about = K y To p = 0.81959; when x ≠ 0 is added to the K value about neravnovitkovosti coils defined by claim 2, when α = 360 ° / z = 40 ° / 9: -x2 (0,54951 + 0,753436) cos2α for n = -x2,57459 1G + 31G, -x (0.54951-0.99080 + 0.753436) (1 + 2cosα p ) = - x0.93456 for 16G + 7G + 25G, 2x0.95789 (cos0.5α p + cos1.5α p + cos2.5α n ) = + x5.69763 for 4G + 28G + 10G + 22G + 13G + 19G at K yi = 0.54951 (y pi = 6), 0.99080 (y pi = 4), 0.753436 (y pi = 2), 0.95789 (y pi = 3), K about N = 22.12895, ∑х = + 2.1885 and
Из многоугольников МДС фиг.3 и 4 (в центре показаны единичные векторы токов фазных зон) по треугольной сетке и соотношениям [Попов В.И. Определение и оптимизация параметров трехфазных обмоток по их многоугольникам МДС//Электричество, 1997, №9, с.53-55]Of the polygons of the MDS of Figs. 3 and 4 (in the center, the unit vectors of the currents of the phase zones are shown) according to a triangular grid and relations [Popov V.I. Determination and optimization of the parameters of three-phase windings according to their polygons MDS // Electricity, 1997, No. 9, p.53-55]
определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд%, характеризующий качество обмотки по гармоническому составу МДС, где R2 д - квадрат среднего радиуса j=1...N=27 пазовых точек, Ro и Коб - для гармонической ν=1:the differential scattering coefficient σ d% is determined, which characterizes the quality of the winding according to the harmonic composition of the MDS, where R 2 d is the square of the average radius j = 1 ... N = 27 groove points, R o and K rev are for harmonic ν = 1:
По (1)-(3) из условия d(σд)/d(х)=0 вычисляется оптимальное xопт=0,43, соответствующее σд%мин: Коб=0,86827, R2 д=117,8887/27, Ro=79,71·0,86827/11π, σд%мин=8,86 для zэ=3(N-х)=3·26,57=79,71, а при х=0-σд%=20,43, т.е. значение σд% обмотки фиг.1 снижается в 20,43/8,86=2,31 раза, а с учетом повышения Коб ее эффективность равна Kэф=(0,86827/0,81959)(20,43/8,86)zэ/z=2,40.According to (1) - (3) from the condition d (σ d ) / d (x) = 0, the optimal x opt = 0.43 is calculated, corresponding to σ d% min : K rev = 0.86827, R 2 d = 117, 8887/27, R o = 79.71 · 0.86827 / 11π, σ d% min = 8.86 for z e = 3 (N-x) = 3 · 26.57 = 79.71, and at x = 0-σ d% = 20.43, i.e. the value of σ d% of the winding of Fig. 1 decreases by 20.43 / 8.86 = 2.31 times, and taking into account the increase in K , its efficiency is K eff = (0.86827 / 0.81959) (20.43 / 8 86) z e / z = 2.40.
Подобным образом по фиг.5...8 для 2р=26: Коб=(22,29663+х1,6189)/(27-2х), R2 д=(87-18х+34х2)/27 и при хопт=0,44-Коб=0,8809, σд%мин=11,06 для zэ=3(N-2х)=78,36, а при х=0-σд%=20,12, т.е. σд% обмотки по фиг.5 снижается в 20,12/11,06=1,82 раза (из-за устранения гармонической МДС ν=1/13) при Кэф=1,88.Similarly, in Fig. 5 ... 8 for 2p = 26: K about = (22.29663 + x1.6189) / (27-2x), R 2 d = (87-18x + 34x 2 ) / 27 and for x opt = 0.44-K r = 0.8809, σ d% min = 11.06 for z e = 3 (N-2x) = 78.36, and for x = 0-σ d% = 20.12 , i.e. σ d% of the winding of FIG. 5 decreases by 20.12 / 11.06 = 1.82 times (due to elimination of harmonic MDS ν = 1/13) at K eff = 1.88.
В сравнении с m'=6-зонными обмотками при 2р=26, z=81, q=z/6p=27/22 и 27/26 предлагаемые m'=3-зонные обмотки имеют пониженное σд% и значительно проще в изготовлении из-за вдвое меньшего числа (3р) катушечных групп.Compared with m '= 6-zone windings at 2p = 26, z = 81, q = z / 6p = 27/22 and 27/26 proposed m' = 3-gap windings are reduced σ d% and significantly easier to manufacture due to half the number (3p) of coil groups.
Применение предлагаемой обмотки на статоре АД позволяет снижать добавочные потери в стали и моменты от гармонических МДС поля, улучшать виброакустические характеристики, повышать КПД, cosφ1, а в синхронных генераторах улучшает форму кривой выходного напряжения.The application of the proposed winding on the stator HELL allows you to reduce additional losses in steel and moments from harmonic MDS fields, improve vibroacoustic characteristics, increase efficiency, cosφ 1 , and in synchronous generators it improves the shape of the output voltage curve.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004135271/09A RU2328811C2 (en) | 2004-12-02 | 2004-12-02 | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2004135271/09A RU2328811C2 (en) | 2004-12-02 | 2004-12-02 | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2004135271A RU2004135271A (en) | 2006-05-10 |
RU2328811C2 true RU2328811C2 (en) | 2008-07-10 |
Family
ID=36656947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2004135271/09A RU2328811C2 (en) | 2004-12-02 | 2004-12-02 | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2328811C2 (en) |
-
2004
- 2004-12-02 RU RU2004135271/09A patent/RU2328811C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ЛИВШИЦ-ГАРИК М., Обмотки машин переменного тока, Пер. с англ. Л: ГЭИ, 1959, с.225. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2004135271A (en) | 2006-05-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2328811C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=81·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328806C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=87·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328805C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=84·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328807C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=90·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328804C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=93·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328803C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=105·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2324277C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=132·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=44/13) | |
RU2328809C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING AT 2p=22·c POLES IN z=72·c AND z=78·c GROOVES | |
RU2328810C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING AT 2p=26 c POLES IN z=60·c AND z=63·c GROOVES | |
RU2331148C2 (en) | THREE-PHASE TWO-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=138·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2324273C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=102·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=34/13) | |
RU2328802C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=108·c GROOVES AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2328808C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING AT 2p=22·c POLES IN z=51·c AND z=54·c GROOVES | |
RU2335075C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=96·c AND z=99·c SLOTS | |
RU2335074C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=141·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335064C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=126·c AND z = 129·c SLOTS | |
RU2335063C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING WITH z=135·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335073C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=144·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2335068C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=22·c POLES IN z=114·c AND z=117·cSLOTS | |
RU2324274C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=66·c SLOTS WITH 2p=26·c POLES (q=22/13) | |
RU2335076C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=177·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p= 26·c POLES | |
RU2324275C2 (en) | THREE-PHASE DOUBLE-LAYERED ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=120·c SLOTS WITH 2p=22·c POLES (q=40/11) | |
RU2335066C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING AT 2p=26·c POLES IN z=162·c AND z=168·c SLOTS | |
RU2335065C2 (en) | ELECTRIC MACHINE THREE-PHASE DOUBLE-LAYER WINDING IN z=111·c SLOTS AT 2p=22·c AND 2p=26·c POLES | |
RU2343618C2 (en) | THREE-PHASE TWO-LAYER ELECTRIC MACHINE WINDING IN z=186·c SLOTS WITH 2p=22·c AND 2p=26·c POLES |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121203 |