RU2331851C2 - Ultrasonic flow metre - Google Patents
Ultrasonic flow metre Download PDFInfo
- Publication number
- RU2331851C2 RU2331851C2 RU2006127786/28A RU2006127786A RU2331851C2 RU 2331851 C2 RU2331851 C2 RU 2331851C2 RU 2006127786/28 A RU2006127786/28 A RU 2006127786/28A RU 2006127786 A RU2006127786 A RU 2006127786A RU 2331851 C2 RU2331851 C2 RU 2331851C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flow
- channel
- measuring channel
- measuring
- ultrasonic
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к расходомерной технике, в частности, к конструкциям время-импульсных ультразвуковых (УЗ) расходомеров, и может быть использовано для определения расхода газов и жидкостей.The invention relates to flow meter technology, in particular, to the design of time-pulsed ultrasonic (ultrasonic) flow meters, and can be used to determine the flow of gases and liquids.
Известны УЗ расходомеры, состоящие из измерительного канала, входной и выходной камер, в которых расположены электроакустические преобразователи, и связанного с преобразователями измерительного блока. Посредством входной и выходной камер измерительный канал соединяется с основным трубопроводом.Known ultrasonic flow meters, consisting of a measuring channel, input and output chambers in which are located electro-acoustic transducers, and associated with the transducers of the measuring unit. Through the inlet and outlet chambers, the measuring channel is connected to the main pipeline.
Электроакустические преобразователи одновременно излучают короткие импульсы, направляемые по потоку и против него. По разности времен Δτ=τ2-τ1, где τ1 - время прохождения импульса по потоку, а τ2 - время прохождения импульса против потока, в соответствии с выражением (1) определяется скорость потока:Electro-acoustic transducers at the same time emit short impulses directed along the stream and against it. According to the time difference Δτ = τ 2 -τ 1 , where τ 1 is the pulse transit time through the stream, and τ 2 is the pulse transit time against the stream, in accordance with expression (1), the flow rate is determined:
где ν - скорость звука в данной среде,where ν is the speed of sound in a given medium,
L - расстояние между преобразователями.L is the distance between the transducers.
По измеренной с и известной площади поперечного сечения измерительного канала S вычисляется расход Q.From the measured c and known cross-sectional area of the measuring channel S, the flow rate Q is calculated.
В области больших расходов измеряемой среды и, соответственно, высоких скоростей потока, являющегося турбулентным, в трубе с Dy 50 и более существенным фактором, влияющим на точность измерения скорости потока, является возмущение потока в приосевой области у поверхности электроакустического преобразователя. Это приводит к рассеянию на возникающих возмущениях излучаемых против потока УЗ волн, ослабляет распространяющийся УЗ сигнал, искажает его форму и, в конечном итоге, обуславливает значительную погрешность измерения скорости.In the region of high flow rates of the measured medium and, correspondingly, high flow rates, which is turbulent, in a pipe with Dy 50 and a more significant factor affecting the accuracy of measuring the flow velocity is the flow disturbance in the axial region near the surface of the electro-acoustic transducer. This leads to scattering by the resulting perturbations of the ultrasonic waves radiated against the flow, weakens the propagating ultrasonic signal, distorts its shape and, ultimately, causes a significant error in the velocity measurement.
Кроме того, в трубопроводах большого диаметра принимаемый УЗ сигнал вследствие конической диаграммы направленности электроакустического преобразователя и многократных отражений УЗ волн от стенок пролетного канала характеризуется малым отношением сигнал/шум, что снижает чувствительность расходомера и, как следствие, точность измерения скорости потока.In addition, in large diameter pipelines, the received ultrasonic signal due to the conical radiation pattern of the electro-acoustic transducer and multiple reflections of ultrasonic waves from the walls of the span channel is characterized by a small signal-to-noise ratio, which reduces the sensitivity of the flow meter and, as a result, the accuracy of the flow velocity measurement.
Известен УЗ расходомер, включаемый в основной трубопровод, по которому проходит поток измеряемой среды, и состоящий из входной и выходной камер, в которых размещены электроакустические преобразователи, и расположенного между секциями пролетного канала. Входная секция выполнена в виде конфузора, выходная секция - в виде диффузора, пролетный канал имеет форму эллипсоида вращения. Электроакустические преобразователи находятся в фокусах эллипсоида. На оси пролетного канала установлен элемент, например, в форме цилиндрически симметричного тела, представляющий собой препятствие для УЗ волн, распространяющихся по оси канала [1].Known ultrasonic flowmeter, included in the main pipeline through which the flow of the medium is measured, and consisting of input and output chambers in which are placed electroacoustic transducers, and located between sections of the passage channel. The inlet section is made in the form of a confuser, the outlet section is in the form of a diffuser, the passage channel has the shape of an ellipsoid of revolution. Electro-acoustic transducers are in the focal points of the ellipsoid. An element is installed on the axis of the passage channel, for example, in the form of a cylindrically symmetric body, which is an obstacle for ultrasonic waves propagating along the channel axis [1].
Выполнение пролетного канала в форме эллипсоида вращения и размещение преобразователей в его фокусах способствует сбору большей части излученных УЗ волн приемным преобразователем.The implementation of the span channel in the form of an ellipsoid of revolution and the placement of the transducers in its foci contributes to the collection of most of the emitted ultrasonic waves by the receiving transducer.
Недостатком известного расходомера является сложная форма пролетного канала. Кроме того, в нем не устраняется эффект рассеяния УЗ волн, излучаемых преобразователем против потока, на его возмущениях.A disadvantage of the known flow meter is the complex shape of the passage channel. In addition, it does not eliminate the effect of scattering of ultrasonic waves emitted by the transducer against the flow at its perturbations.
Из уровня техники известен УЗ расходомер, включаемый в основной трубопровод, по которому проходит поток измеряемой среды, и состоящий из входной и выходной камер, в которых размещены электроакустические преобразователи, и расположенного между секциями прямолинейного пролетного канала. Профиль переходных областей между входной и выходной камерами и пролетным каналом экстраполируется сложной гиперболической функцией [2].From the prior art, an ultrasonic flow meter is known which is included in the main pipeline through which the flow of the measured medium passes, and consisting of the input and output chambers in which the electro-acoustic transducers are located, and located between the sections of the straight-line passage channel. The profile of the transition regions between the input and output chambers and the passage channel is extrapolated by a complex hyperbolic function [2].
Недостатком известного расходомера является то, что он не может быть использован для точного измерения расходов порядка 60-80 м3/час в трубопроводах большого диаметра, когда поток является турбулентным, так как гиперболический профиль переходных областей выбирается из условия обеспечения ламинарности потока на входе и выходе из пролетного канала, т.е. известный УЗ расходомер предназначен для измерения скоростей медленных потоков. Кроме того, точный расчет гиперболического профиля переходных областей представляет известные трудности.A disadvantage of the known flow meter is that it cannot be used to accurately measure flows of the order of 60-80 m 3 / h in large-diameter pipelines when the flow is turbulent, since the hyperbolic profile of the transition regions is selected from the condition of ensuring laminar flow at the inlet and outlet from the passage channel, i.e. The well-known ultrasonic flow meter is designed to measure the speed of slow flows. In addition, the exact calculation of the hyperbolic profile of transition regions presents known difficulties.
Ближайшим техническим решением к заявляемому изобретению по конструктивному выполнению является ультразвуковой расходомер, состоящий из прямолинейного пролетного трубопровода диаметром D и длиной L, входной и выходной камер, соединенных с трубопроводом посредством, соответственно, конфузора и диффузора, выполненных в виде усеченных конусов, первого и второго электроакустических преобразователей, размещенных в камерах на оси пролетного трубопровода и связанных с измерительным блоком [3].The closest technical solution to the claimed invention in structural embodiment is an ultrasonic flow meter, consisting of a straight-through span pipeline with a diameter D and a length L, inlet and outlet chambers connected to the pipeline by means of, respectively, a confuser and a diffuser made in the form of truncated cones, the first and second electroacoustic transducers placed in chambers on the axis of the overhead pipeline and connected to the measuring unit [3].
Недостатком известного расходомера является невысокая точность измерения скорости потока и, соответственно, расхода среды при больших диаметрах пролетного канала, обусловленная указанными выше причинами - рассеянием УЗ волн, излучаемых преобразователем против потока, на его возмущениях, и низким отношением сигнал/шум принимаемого УЗ сигнала.A disadvantage of the known flow meter is the low accuracy of measuring the flow rate and, accordingly, the flow rate of the medium at large diameters of the passage channel, due to the above reasons - the scattering of ultrasonic waves emitted by the converter against the flow, due to its perturbations, and the low signal-to-noise ratio of the received ultrasonic signal.
Задача, решаемая заявляемым изобретением - повышение точности измерения расхода в трубопроводах большого диаметра.The problem solved by the claimed invention is to improve the accuracy of flow measurement in large diameter pipelines.
Указанная задача решается тем, что в ультразвуковом расходомере, состоящем из прямолинейного пролетного трубопровода диаметром D и длиной L, входной и выходной камер, соединенных с трубопроводом посредством, соответственно, конфузора и диффузора, электроакустических преобразователей, размещенных в камерах и связанных с измерительным блоком, в пролетном трубопроводе коаксиально размещен измерительный канал, диаметром d=(0,4-0,6)D, при этом упомянутый канал со стороны, обращенной к входной камере, имеет участок с уклоном 15° и протяженностью l≥0,05 L, а расстояние h между измерительным каналом и вторым по ходу потока электроакустическим преобразователем выбирается из условия:This problem is solved in that in an ultrasonic flow meter, consisting of a straight-through span pipeline with a diameter of D and a length L, inlet and outlet chambers connected to the pipeline by, respectively, a confuser and a diffuser, electro-acoustic transducers located in the chambers and connected to the measuring unit, in a measuring channel with a diameter d = (0.4-0.6) D is coaxially placed in the overhead pipeline, and the said channel, on the side facing the inlet chamber, has a section with a slope of 15 ° and a length l 0,05 L, and the distance h between the measuring channel and the second upstream electroacoustic transducer chosen from the condition:
Угол наклона образующей диффузора α к оси измерительного канала выбирается в диапазоне (40-50)°.The angle of inclination of the diffuser generatrix α to the axis of the measuring channel is selected in the range (40-50) °.
Следует отметить, что использование измерительных каналов, имеющих диаметр d меньше диаметра основного трубопровода D, и включаемых в него, известно, например, (4-6). Однако в указанных УЗ расходомерах, не являющихся прямопролетными, ввод потока в измерительный канал осуществляется иным образом, нежели в заявляемом устройстве, и поэтому выбор параметров измерительного канала осуществляется на основе других критериев.It should be noted that the use of measuring channels having a diameter d less than the diameter of the main pipeline D, and included in it, is known, for example, (4-6). However, in these ultrasonic flow meters, which are not direct-flow, the input of the flow into the measuring channel is carried out in a different way than in the claimed device, and therefore the choice of the parameters of the measuring channel is based on other criteria.
Таким образом, совокупность существенных признаков заявляемого изобретения является новой, не следующей из известного уровня техники.Thus, the set of essential features of the claimed invention is new, not the following from the prior art.
Изобретение иллюстрируется чертежом. На чертеже схематически изображен заявляемый расходомер.The invention is illustrated in the drawing. The drawing schematically shows the inventive flow meter.
Ультразвуковой расходомер состоит из прямолинейного пролетного трубопровода 1 диаметром D и протяженностью L, в котором коаксиально размещен измерительный канал 2, входной и выходной камер 3 и 4, в которых размещены электроакустические преобразователи 5 и 6, связанные с измерительным блоком 7. Входная камера 3 соединена с каналом 2 посредством конфузора 8, выходная камера 4 - посредством диффузора 9, выполненного, как и конфузор 8, в виде усеченного конуса. Угол наклона образующей диффузора α к оси измерительного канала выбирается в диапазоне (40-50)°.The ultrasonic flow meter consists of a straight-through passage pipe 1 of diameter D and length L, in which the measuring channel 2 is coaxially placed, input and output chambers 3 and 4, in which electro-acoustic transducers 5 and 6 are placed, connected with the measuring unit 7. The input chamber 3 is connected to channel 2 by means of confuser 8, the output chamber 4 - by means of a diffuser 9, made, like confuser 8, in the form of a truncated cone. The angle of inclination of the diffuser generatrix α to the axis of the measuring channel is selected in the range (40-50) °.
Измерительный канал 2 представляет собой цилиндрическую трубку диаметром d=(0,4-0,6)D и протяженностью b=(1,05-0,95)L. Расстояние между выходным торцом канала 2 и электроакустическим преобразователем 6 h=(0,4-0,6)D. Co стороны, обращенной к входной камере 5, канал 2 имеет участок 10 с уклоном 15° к оси канала 2, протяженность 1 участка 10 составляет 0,05L.The measuring channel 2 is a cylindrical tube with a diameter of d = (0.4-0.6) D and a length of b = (1.05-0.95) L. The distance between the output end of the channel 2 and the electro-acoustic transducer 6 h = (0.4-0.6) D. From the side facing the inlet chamber 5, the channel 2 has a section 10 with a slope of 15 ° to the axis of the channel 2, the length of 1 section 10 is 0.05L.
Выбор параметров заявляемого расходомера обусловлен следующими соображениями.The choice of parameters of the inventive flow meter due to the following considerations.
Условие d=(0,4-0,6)D должно одновременно обеспечить:The condition d = (0.4-0.6) D should simultaneously provide:
- «концентрацию» УЗ волн в пределах измерительного канала 2 и повышение плотности потока мощности УЗ волн на приемном преобразователе;- "concentration" of ultrasonic waves within the measuring channel 2 and an increase in the power flux density of ultrasonic waves at the receiving transducer;
- постоянство отношения потоков (т.е. равенство чисел Рейнольдса Rек - для измерительного канала и Rез - для кольцевого зазора) через измерительный канал 2 и кольцевой зазор между трубопроводом 1 и каналом 2. В этом случае поток через измерительный канал будет пропорционален общему потоку независимо от режима его течения.- constancy of the flow ratio (i.e., the equality of the Reynolds numbers R ek for the measuring channel and R ez for the annular gap) through the measuring channel 2 and the annular gap between the pipeline 1 and channel 2. In this case, the flow through the measuring channel will be proportional to the total flow regardless of its flow pattern.
При d<0,4D или d>0,6D отношение между потоками через измерительный канал и кольцевой зазор уже не является постоянным и Rек/Rез не равно 1. Если, например, в измерительном канале при увеличении общего потока наступает переход от ламинарного течения к турбулентному, а в кольцевом зазоре сохраняется ламинарный режим течения, то это приводит к перераспределению потоков в сторону увеличения потока в кольцевом зазоре. Пропорциональность между потоком через измерительный канал и общим потоком нарушается, что приводит, в конечном итоге, к нелинейности измерительной характеристики расходомера.For d <0.4D or d> 0.6D, the ratio between the flows through the measuring channel and the annular gap is no longer constant and R ek / R ez is not equal to 1. If, for example, in the measuring channel, when the total flow increases, the transition from laminar flow to a turbulent flow, and in the annular gap the laminar flow regime is maintained, this leads to a redistribution of flows in the direction of increasing flow in the annular gap. The proportionality between the flow through the measuring channel and the total flow is violated, which ultimately leads to non-linearity of the measuring characteristic of the flow meter.
Расстояние h между выходным торцом канала 2 и преобразователем 6 выбирается из условия достижения компромисса между двумя противоположными требованиями. С одной стороны, при уменьшении h ограничивается проникновение в область между измерительным каналом 2 и преобразователем 6 транзитных струй потока, искривленных вследствие влияния на них вихрей, возникающих в пристеночных областях, с другой стороны при уменьшении h растет гидравлическое сопротивление указанной области и ухудшаются условия прохождения потока через измерительный канал 2 и зазор между преобразователем 6 и стенками выходной камеры 4.The distance h between the output end of the channel 2 and the Converter 6 is selected from the condition of reaching a compromise between two opposite requirements. On the one hand, with decreasing h, penetration into the region between the measuring channel 2 and the transducer 6 of flow jets curved due to the influence of vortices arising in them near the walls is limited, on the other hand, with decreasing h, the hydraulic resistance of this region increases and the flow conditions deteriorate through the measuring channel 2 and the gap between the Converter 6 and the walls of the output chamber 4.
Выбор профиля и длины входного участка измерительного канала 2, обращенного к камере 3, осуществляется с учетом оптимизации ввода потока в измерительный канал 2 и минимизации потерь давления на входе в канал.The profile and length of the inlet section of the measuring channel 2, facing the chamber 3, is selected taking into account the optimization of the flow input into the measuring channel 2 and minimizing the pressure loss at the channel inlet.
Выбор параметров диффузора основан на следующих соображениях. Как известно, при переходе от трубы меньшего диаметра к трубе большего диаметра и значительном увеличении диаметра трубопровода возможен отрыв потока от стенок, сопровождающийся образованием вихрей. Появление вихрей в пристеночной области вызывает изменение скорости потока и в приосевых областях. Искривлению транзитных линий потока способствует и то, что возникающие вихревые области являются, как правило, несимметричными, часто наблюдается отрыв вихря только от одной стенки [7].The choice of diffuser parameters is based on the following considerations. As you know, when moving from a pipe of a smaller diameter to a pipe of a larger diameter and a significant increase in the diameter of the pipeline, flow separation from the walls is possible, accompanied by the formation of vortices. The appearance of vortices in the parietal region causes a change in the flow velocity in the axial regions. The curvature of the transit flow lines is also facilitated by the fact that the emerging vortex regions are, as a rule, asymmetric; often, the vortex is separated from only one wall [7].
При α<40° область отрыва вихрей от стенок смещается вдоль диффузора по ходу потока, вследствие чего вероятность возмущения потока в зоне излучения УЗ волн снижается, но одновременно уменьшается радиус зазора между электроакустическим преобразователем и стенками камеры 4 и ухудшаются, как отмечалось выше, условия прохождения потока через зазор. При α>50 отрыв вихрей происходит на всем протяжении диффузора и смещается вверх по ходу потока. Как следствие, вероятность возмущения потока в зоне излучения УЗ волн повышается.At α <40 °, the region of separation of the vortices from the walls is displaced along the diffuser along the flow, as a result of which the probability of flow perturbation in the radiation zone of ultrasonic waves decreases, but the gap radius between the electro-acoustic transducer and the walls of chamber 4 also decreases and, as noted above, the conditions of passage flow through the gap. At α> 50, vortex separation occurs throughout the diffuser and shifts upstream. As a result, the probability of a flow disturbance in the radiation zone of ultrasonic waves increases.
Заявляемый УЗ расходомер работает следующим образом.The inventive ultrasonic flow meter operates as follows.
Преобразователи 5 и 6 одновременно излучают короткие импульсы, направляемые по измерительному каналу 2 по потоку и против него. Соответствующие сигналы поступают на блок 7, в котором по разности времен Δτ=τ2-τ1, где τ1 - время прохождения импульса по потоку, а τ2 - время прохождения импульса против потока, определяется скорость потока, и затем, по известной площади поперечного сечения канала 2, вычисляется расход измеряемой среды.The transducers 5 and 6 simultaneously emit short pulses directed along the measuring channel 2 along the flow and against it. The corresponding signals are sent to block 7, in which, according to the time difference Δτ = τ 2 -τ 1 , where τ 1 is the pulse transit time along the flow, and τ 2 is the pulse propagation time against the stream, the flow velocity is determined, and then, according to the known area the cross section of channel 2, the flow rate of the measured medium is calculated.
По сравнению с устройством-прототипом заявляемый УЗ расходомер позволяет:Compared with the prototype device, the claimed ultrasonic flow meter allows you to:
- сконцентрировать распространяющиеся УЗ волны в пределах измерительного канала и существенно повысить отношение сигнал/шум УЗ сигнала на приемной стороне;- concentrate the propagating ultrasonic waves within the measuring channel and significantly increase the signal-to-noise ratio of the ultrasonic signal on the receiving side;
- ослабить влияние на процесс излучения УЗ волн против потока возмущений потока и обеспечить требуемую форму и уровень УЗ принимаемого сигнала.- to weaken the influence on the process of radiation of ultrasonic waves against the flow of flow disturbances and to provide the required shape and level of ultrasound of the received signal.
Как следствие, заявляемый УЗ расходомер обеспечивает измерение скорости потока и расхода среды с более высокой точностью.As a result, the claimed ultrasonic flow meter provides a measurement of the flow rate and flow rate of the medium with higher accuracy.
ЛИТЕРАТУРАLITERATURE
1. Патент США №5383369, кл. 73/861.29, 1995 г.1. US patent No. 5383369, class. 73 / 861.29, 1995
2. Патент США №5728948, кл. 73/861.28, 1998 г.2. US Patent No. 5728948, cl. 73 / 861.28, 1998
3. Патент Великобритании №1443779, кл. H4D, 1976 г. (прототип)3. British patent No. 1443779, CL H4D, 1976 (prototype)
4. Патент Великобритании №2301186, кл. G01F 1/66, 1996 г.4. UK patent No. 2301186, CL G01F 1/66, 1996
5. Патент США №5243863, кл. 73/861.28, 1993 г.5. US Patent No. 5243863, cl. 73 / 861.28, 1993
6. Патент США №5461931, кл. 73/861.28, 1995 г.6. US patent No. 5461931, class. 73 / 861.28, 1995
7. Р.Р.Чугаев. Гидравлика. Л.: Энергия, 1970 г., стр.139-140.7. R.R. Chugaev. Hydraulics. L .: Energy, 1970, pp. 139-140.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006127786/28A RU2331851C2 (en) | 2006-07-31 | 2006-07-31 | Ultrasonic flow metre |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006127786/28A RU2331851C2 (en) | 2006-07-31 | 2006-07-31 | Ultrasonic flow metre |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006127786A RU2006127786A (en) | 2008-02-10 |
| RU2331851C2 true RU2331851C2 (en) | 2008-08-20 |
Family
ID=39265810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006127786/28A RU2331851C2 (en) | 2006-07-31 | 2006-07-31 | Ultrasonic flow metre |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2331851C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013157990A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Производственное Предприятие "Уралтехнология" | Ultrasonic flow meter |
| RU2517996C1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-06-10 | Закрытое акционерное общество "Взлет" | Ultrasonic flowmeter sensor |
| RU184537U1 (en) * | 2018-03-30 | 2018-10-30 | Общество с ограниченной ответственностью "АРГО-ЦЕНТР" | PRIMARY TRANSMITTER OF HEAT METER-FLOW METER |
-
2006
- 2006-07-31 RU RU2006127786/28A patent/RU2331851C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013157990A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Производственное Предприятие "Уралтехнология" | Ultrasonic flow meter |
| RU2502054C1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралтехнология" (ООО НПП "Уралтехнология") | Ultrasonic flow meter |
| RU2517996C1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-06-10 | Закрытое акционерное общество "Взлет" | Ultrasonic flowmeter sensor |
| RU184537U1 (en) * | 2018-03-30 | 2018-10-30 | Общество с ограниченной ответственностью "АРГО-ЦЕНТР" | PRIMARY TRANSMITTER OF HEAT METER-FLOW METER |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006127786A (en) | 2008-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6575043B1 (en) | Method and apparatus for characterizing flows based on attenuation of in-wall propagating wave modes | |
| JP3246851B2 (en) | Ultrasonic flowmeter detector | |
| US8181536B2 (en) | Ultrasonic Flow Meter including a transducer having conical face | |
| US10488237B2 (en) | Measurement apparatus for measuring a flow rate of a fluid | |
| CN104501889A (en) | Ultrasonic flow detection method and device based on cross-correlation time-difference method | |
| KR20100079462A (en) | Ultrasonic flowmeter and method of measuring flux by ultrasonic waves | |
| RU2331851C2 (en) | Ultrasonic flow metre | |
| RU154441U1 (en) | SENSOR FOR ULTRASONIC FLOW METER | |
| CN108562341A (en) | A kind of reflective multichannel ultrasonic gas flowmeter runner | |
| CN201229354Y (en) | Fluid measurement device | |
| RU2502054C1 (en) | Ultrasonic flow meter | |
| US6820500B2 (en) | Small pipe bore ultrasonic flowmeter detector | |
| EP2657658B1 (en) | Ultrasonic flow measurement system | |
| RU2715086C1 (en) | Ultrasonic flowmeter | |
| Waluś | Mathematical modelling of an ultrasonic flowmeter primary device | |
| JPH10239125A (en) | Ultrasonic flowmeter | |
| CN205861133U (en) | Venturi double difference pressure ultrasonic flow rate measurement apparatus | |
| RU118744U1 (en) | ULTRASONIC FLOW METER | |
| JPH0915012A (en) | Ultrasonic wave flowmeter | |
| Vidyarthia et al. | Ultrasonic transit-time flowmeters for pipes: A short review | |
| KR101119998B1 (en) | Clamp-on type Ultrasonic Transducer using a multi-path | |
| RU22997U1 (en) | SENSOR FOR ULTRASONIC FLOW METER | |
| EP0744596A1 (en) | Ultrasonic flow meter | |
| RU2517996C1 (en) | Ultrasonic flowmeter sensor | |
| CN106908105A (en) | A kind of spiral ultrasonic flow sensor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100801 |