RU2327807C2 - Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze - Google Patents
Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze Download PDFInfo
- Publication number
- RU2327807C2 RU2327807C2 RU2006126485/02A RU2006126485A RU2327807C2 RU 2327807 C2 RU2327807 C2 RU 2327807C2 RU 2006126485/02 A RU2006126485/02 A RU 2006126485/02A RU 2006126485 A RU2006126485 A RU 2006126485A RU 2327807 C2 RU2327807 C2 RU 2327807C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hardness
- bars
- pressing
- work pieces
- chromium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Заявляемое техническое решение относится к цветной металлургии, конкретно к проведению термодеформационной обработки прутков из хромовой бронзы, применяемых преимущественно в машиностроении в качестве электродов машин контактной сварки.The claimed technical solution relates to non-ferrous metallurgy, specifically to thermal deformation processing of chrome bronze rods, used mainly in mechanical engineering as electrodes of resistance welding machines.
Известно, что группу хромовых бронз составляют двойные меднохромовые или более сложные хромсодержащие медные сплавы, легированные хромом до 1,2% [1]. Их упрочнение происходит после закалки, в процессе которой фиксируется пересыщенный твердый раствор легирующего компонента в основе сплава, и старения, в результате которого происходит распад твердого раствора с выделением дисперсных фаз-упрочнителей в виде хромсодержащих химических соединений [2]. Доля хромовых бронз в общем объеме производимых полуфабрикатов из низколегированных медных сплавов весьма значительна, причем наиболее широко используются двойные "медь-хром" и тройные "медь-хром-цирконий" сплавы, выпуск которых составляет около 80% объема производства всех хромовых бронз.It is known that the group of chromium bronzes consists of double copper-chromium or more complex chromium-containing copper alloys alloyed with chromium up to 1.2% [1]. Their hardening occurs after quenching, during which a supersaturated solid solution of the alloying component in the alloy base is fixed, and aging, which results in the decomposition of the solid solution with the release of dispersed hardener phases in the form of chromium-containing chemical compounds [2]. The share of chromium bronzes in the total volume of semi-finished products from low-alloyed copper alloys is very significant, with the most widely used double copper-chromium and triple copper-chromium-zirconium alloys, the production of which is about 80% of the production of all chromium bronzes.
Хромовые бронзы двух вышеприведенных систем обладают уникальным сочетанием эксплуатационных свойств, что позволяет широко использовать изделия из них в теплообменных агрегатах, машинах сварки электросопротивлением, приборостроении, электротехнике, электронике и других отраслях. При этом оптимальное сочетание механических и электротехнических характеристик хромовых бронз, способствующее эффективному их применению, достигается посредством соответствующей термодеформационной обработки (далее - ТДО) полуфабрикатов в едином технологическом цикле, так как без применения ТДО свойства изделий из хромовых бронз значительно хуже [3, 4].The chrome bronzes of the two above systems have a unique combination of operational properties, which makes it possible to widely use products from them in heat exchange units, electrical resistance welding machines, instrumentation, electrical engineering, electronics and other industries. At the same time, the optimal combination of mechanical and electrical characteristics of chrome bronzes, contributing to their effective application, is achieved by appropriate thermal deformation processing (hereinafter referred to as TDO) of semi-finished products in a single technological cycle, since without TDO the properties of chrome bronze products are much worse [3, 4].
Наиболее важной механической характеристикой полуфабрикатов из этих бронз в виде прутков, предназначенных для изготовления из них электродов машин контактной сварки, является твердость. При этом согласно Европейскому стандарту BSEN12163:1998 [5] для этих изделий регламентирована твердость по Бринеллю и Виккерсу; российскими ТУ [7] регламентировано временное сопротивление разрыву. В соответствии с требованиями стандарта США ASTM B249 [6] прутки должны быть испытаны на твердость по Роквеллу, шкала В, т.е. путем вдавливания индентора (в виде шарика диаметром 1,588 мм) под действием стандартной нагрузки и число твердости согласно [6] должно быть не менее 75 HRB.The most important mechanical characteristic of semi-finished products of these bronzes in the form of rods intended for the manufacture of electrodes of resistance welding machines from them is hardness. Moreover, according to the European standard BSEN12163: 1998 [5], the Brinell and Vickers hardness is regulated for these products; Russian technical specifications [7] regulate temporary tear resistance. In accordance with the requirements of US standard ASTM B249 [6], rods must be tested for Rockwell hardness, scale B, i.e. by pressing an indenter (in the form of a ball with a diameter of 1.588 mm) under the action of a standard load and the hardness number according to [6] should be at least 75 HRB.
В последнее время сложилась тенденция ужесточения требований потребителей к характеристикам твердости и качеству поверхности прутков из хромовых бронз, и многие заказчики этого вида полуфабрикатов (как зарубежные, так и российские) устанавливают согласованные с изготовителем повышенные требования, касающиеся уровня твердости прутков по Роквеллу, шкала В, а также состояния их поверхности.Recently, there has been a tendency to tighten consumer requirements for hardness characteristics and surface quality of chrome bronze rods, and many customers of this type of semi-finished products (both foreign and Russian) establish increased requirements regarding the level of hardness of rods according to Rockwell, scale B, agreed with the manufacturer as well as the state of their surface.
Известен способ ТДО прутков из меднохромового сплава CW105C по Европейскому стандарту BSEN12163:1998 [5]. Согласно способу-прототипу, относящемуся к изготовлению прутков диаметром от 4 до 80 мм, заготовку подвергают «термообработке на твердый раствор» (то есть закаливают), «деформируют в холодном состоянии» (то есть волочат) и подвергают «дисперсионному твердению» (то есть состаривают), таким образом получают «состояние материала Н1355)» согласно [5, табл.10]; здесь и далее в кавычки взяты термины, приведенные в [5]. После обработки, проведенной в соответствии с известным способом, прутки должны иметь твердость по Бринеллю 135-180 НВ; твердость по Виккерсу 140-185 HV, причем при испытании прутков на твердость «отпечаток получают на поперечном сечении изделия на середине между центральной осью и наружной поверхностью прутка», то есть на его торцевой поверхности. Приведенные числа твердости по Бринеллю и по Виккерсу соответствуют значениям твердости по Роквеллу, шкала В, равным 76,5-90 [9].A known method of TDO rods of copper-chromium alloy CW105C according to the European standard BSEN12163: 1998 [5]. According to the prototype method related to the manufacture of rods with a diameter of 4 to 80 mm, the billet is subjected to “solid solution heat treatment” (that is, hardened), “cold formed” (that is, dragged) and subjected to “dispersion hardening” (i.e. age), thus obtaining the "state of the material H135 5) " according to [5, Table 10]; hereinafter in quotation marks are taken the terms given in [5]. After processing, carried out in accordance with the known method, the rods should have a Brinell hardness of 135-180 HB; Vickers hardness is 140-185 HV, and when testing the bars for hardness, “the imprint is obtained on the cross section of the product in the middle between the central axis and the outer surface of the bar”, that is, on its end surface. The given Brinell and Vickers hardness numbers correspond to Rockwell hardness values, scale B, equal to 76.5-90 [9].
В качестве наиболее близкого аналога выбран способ ТДО изделий из хромовой бронзы [11], включающий закалку горячедеформированной заготовки, не менее чем двукратное волочение этой заготовки до предчистовых размеров и старение, причем операцию старения осуществляют после волочения заготовки до предчистовых размеров, после чего проводят чистовое волочение состаренной заготовки до готовых размеров с коэффициентом вытяжки 1,10...1,25.As the closest analogue, we chose the method of TDO of products made of chrome bronze [11], which includes quenching of a hot-deformed billet, at least twice drawing this billet to the final size and aging, and the aging operation is carried out after drawing the billet to the final size, after which the final drawing is carried out aged billets to finished sizes with a drawing ratio of 1.10 ... 1.25.
Недостатком наиболее близкого аналога является то, что при получении твердости на торце образца не достигаются надлежащие значения твердости на его боковой поверхности, что подтверждено результатами статистически значимых опытов, проведенных в действующем производстве; эти результаты приведены далее на с.4 описания. Однако твердость боковой поверхности прутка является важной характеристикой с учетом следующих обстоятельств. Необходимость достижения высокого уровня твердости именно на боковой поверхности прутка порождена условиями последующей эксплуатации изготовленного из него электрода, предназначенного для электроконтактной сварки: при сварке с использованием электрода в виде ролика предпочтительным является надлежащий уровень твердости именно на цилиндрической поверхности прутка, из которого будет изготовлен ролик; при сварке же с использованием электрода в виде стержня требуется твердость на торце.The disadvantage of the closest analogue is that when obtaining hardness at the end of the sample, the proper values of hardness on its side surface are not achieved, which is confirmed by the results of statistically significant experiments conducted in the current production; these results are given below on page 4 of the description. However, the hardness of the side surface of the bar is an important characteristic, taking into account the following circumstances. The need to achieve a high level of hardness precisely on the side surface of the bar is generated by the conditions for the subsequent operation of an electrode made of it, intended for electric contact welding: when welding using an electrode in the form of a roller, the appropriate level of hardness is preferred on the cylindrical surface of the bar from which the roller will be made; when welding using a rod electrode, hardness at the end is required.
Кроме того, многие российские и зарубежные потребители этой продукции требуют проводить контроль твердости как на торцевой, так и на боковой (цилиндрической - в случае круглых прутков) поверхностях, обосновывая это требование тем, что оно особенно важно не только для электродов контактной сварки в виде роликов, но также и для других деталей машин, при работе которых основные нагрузки испытывают цилиндрические поверхности (для круглых прутков) или боковые граненые поверхности (для многогранных прутков). Вместе с тем ни в одном российском или зарубежном нормативном документе не приведены требования, касающиеся изменения твердости на боковой поверхности прутков.In addition, many Russian and foreign consumers of these products require hardness testing both on the end and on the lateral (cylindrical - in the case of round bars) surfaces, justifying this requirement by the fact that it is especially important not only for contact welding electrodes in the form of rollers , but also for other machine parts, during which cylindrical surfaces (for round bars) or side faceted surfaces (for polyhedral bars) experience the main loads. At the same time, no Russian or foreign regulatory document contains requirements regarding changes in hardness on the side surface of bars.
Другим недостатком наиболее близкого аналога являются трудности, связанные с необходимостью контроля твердости на торцевой поверхности прутков самых малых размеров (диаметром менее 10 мм) с учетом вышеуказанного требования по BSEN12163, касающегося расположения отпечатка - «на середине между центральной осью и наружной поверхностью прутка». Еще более жесткие требования по расположению отпечатков налагает российский ГОСТ 9013-59 [8]. При контроле твердости по Роквеллу, шкала В, который проводят на торце образца согласно ГОСТ 9013-59 [8] необходимо иметь наличие трех отпечатков с последующим усреднением полученных числовых данных. При этом по [8] расстояние между центрами двух соседних отпечатков должно быть не менее 4-х диаметров отпечатков, и, кроме того, расстояние от центра отпечатка до края образца должно быть не менее 2,5 диаметра отпечатка.Another drawback of the closest analogue is the difficulties associated with the need to control the hardness on the end surface of the smallest bars (diameter less than 10 mm), taking into account the above BSEN12163 requirement regarding the location of the print - “in the middle between the central axis and the outer surface of the bar”. Even more stringent requirements for the location of prints are imposed by Russian GOST 9013-59 [8]. When controlling Rockwell hardness, the B scale, which is carried out at the end of the sample according to GOST 9013-59 [8], must have three prints followed by averaging of the numerical data. Moreover, according to [8], the distance between the centers of two adjacent prints should be at least 4 diameters of the prints, and, in addition, the distance from the center of the print to the edge of the sample should be at least 2.5 of the diameter of the print.
Простой расчет показывает, что при диаметре отпечатка, равном ~1 мм (это значение соответствует регламентированному нижнему пределу твердости, равному 75 HRB), минимальный диаметр цилиндрического образца с учетом условий измерения по [8] твердости на его торце составляет 8,46 мм. При неизбежных погрешностях, возникающих в реальном производстве, это значение следует увеличить как минимум на 15-20%, и тогда минимальный диаметр образца, для которого измерение твердости на торце явится достаточно надежным (а, следовательно, и достоверным), составит около 10 мм. С учетом изложенного можно сделать вывод о непреодолимых трудностях, возникающих при необходимости измерения твердости на торцевой поверхности прутов диаметром менее 10 мм, изготовление которых предусмотрено ТУ48-21-408-86 [10] (минимальный диаметр 8 мм), а также Европейским стандартом BSEN 12163:1998 [5] (минимальный диаметр 4 мм).A simple calculation shows that with a print diameter of ~ 1 mm (this value corresponds to the regulated lower hardness limit of 75 HRB), the minimum diameter of a cylindrical sample, taking into account the measurement conditions for hardness [8] at its end, is 8.46 mm. With the inevitable errors arising in real production, this value should be increased by at least 15-20%, and then the minimum diameter of the sample, for which the measurement of hardness at the end will be reliable enough (and, therefore, reliable), will be about 10 mm. Based on the foregoing, we can conclude that there are insurmountable difficulties arising when it is necessary to measure hardness on the end surface of rods with a diameter of less than 10 mm, the manufacture of which is provided for by TU48-21-408-86 [10] (minimum diameter of 8 mm), as well as the European standard BSEN 12163 : 1998 [5] (minimum diameter 4 mm).
Задачей предлагаемого технического решения является повышение твердости по Роквеллу не менее чем на 3-5 единиц на боковой поверхности закаленных, протянутых до чистовых размеров и состаренных прутков из хромовой бронзы.The objective of the proposed technical solution is to increase the Rockwell hardness by at least 3-5 units on the side surface of hardened, stretched to fair size and aged bars made of chrome bronze.
Указанная задача решается тем, что в отличие от известного способа термодеформационной обработки прутковых заготовок из хромовой бронзы, полученных путем резки слитка полунепрерывного литья на заготовки, их нагрева под прессование и горячего прессования через матрицу с каналом, включающего закалку прутковых заготовок в воде, волочение закаленных заготовок до чистовых размеров готовых прутков и их старение, согласно предлагаемому способу закалку прутковых заготовок в воде осуществляют непосредственно после выхода их из канала матрицы с использованием теплоты, полученной металлом заготовок при нагреве под прессование и в процессе прессования.This problem is solved in that, in contrast to the known method of thermo-deformation processing of bar billets made of chrome bronze, obtained by cutting an ingot of semi-continuous casting into billets, heating them for pressing and hot pressing through a matrix with a channel, including quenching of bar billets in water, drawing of hardened billets to the final dimensions of the finished bars and their aging, according to the proposed method, the quenching of bar stocks in water is carried out immediately after they exit the matrix channel s using the heat obtained by the metal of the workpieces during heating for pressing and in the process of pressing.
С учетом рассмотренных выше проблем с измерением твердости на торцевой поверхности прутков, особенно при малых их диаметрах, а также при необходимости использования прутков для изготовления сварочных электродов в виде роликов важным представляется достижение повышенной твердости именно на боковой поверхности прутков.Taking into account the problems discussed above with measuring the hardness on the end surface of the rods, especially for small diameters, as well as the need to use rods for the manufacture of welding electrodes in the form of rollers, it is important to achieve increased hardness precisely on the side surface of the rods.
Однако в общем случае значения твердости HRB на торцевой и боковой поверхностях прутка различаются, что порождено следующими обстоятельствами. При нагреве горячепрессованной заготовки под закалку до температуры около 950°С в печи с окислительной атмосферой твердость на боковой поверхности готовых прутков в конечном итоге оказывается сниженной вследствие прохождения процесса диффузии кислорода, присутствующего в рабочем пространстве печи, в поверхностные слои заготовки, в результате чего происходит окисление хрома. Конкретно по статистическим производственным данным это снижение может достигать 3-5 единиц HRB, и тем самым минимальное абсолютное значение твердости на боковой поверхности может снизиться до 70 единиц, т.е. выходит за нормативный нижний уровень, равный 75 единицам. Для достижения надлежащих значений твердости (при ее регламентации на боковой поверхности прутка) они были повышены по отношению к числам твердости на торце прутка на указанные 3-5 единиц путем коррекции режимов ТДО, а именно посредством применения технологических приемов согласно предлагаемому способу, в котором предусмотрено совмещение операций прессования и закалки в воду, и тем самым исключено негативное влияние нагрева прутков в печи до закалочных температур на твердость их боковой поверхности. В итоге на боковой поверхности прутка получены значения твердости не менее 75+(3...5)=78-80 единиц, то есть норма стандарта гарантированно соблюдена. При нагревании до температуры около 450°С для проведения старения прутков их поверхностная твердость в принципе также может несколько снижаться, но весьма незначительно, поскольку процесс диффузии кислорода при этой температуре малоинтенсивен, и этим снижением в условиях практической деятельности можно пренебречь.However, in the general case, the hardness values of HRB on the end and lateral surfaces of the bar are different, which is caused by the following circumstances. When the hot-pressed billets for hardening are heated to a temperature of about 950 ° C in an furnace with an oxidizing atmosphere, the hardness on the lateral surface of the finished bars is ultimately reduced due to the diffusion of oxygen present in the working space of the furnace into the surface layers of the billet, resulting in oxidation chromium. Specifically, according to statistical production data, this decrease can reach 3-5 HRB units, and thus the minimum absolute value of hardness on the side surface can decrease to 70 units, i.e. goes beyond the normative lower level equal to 75 units. To achieve the appropriate values of hardness (when regulating it on the side surface of the bar) they were increased in relation to the hardness numbers on the end of the bar by the indicated 3-5 units by correcting the TDO modes, namely by applying technological methods according to the proposed method, in which the combination pressing and quenching operations in water, and thereby eliminates the negative effect of heating the rods in the furnace to quenching temperatures on the hardness of their side surface. As a result, hardness values of at least 75+ (3 ... 5) = 78-80 units were obtained on the side surface of the bar, that is, the standard norm is guaranteed to be met. When heated to a temperature of about 450 ° C for aging of the rods, their surface hardness can, in principle, also slightly decrease, but very slightly, since the process of oxygen diffusion at this temperature is low-intensity, and this decrease can be neglected under practical conditions.
Таким образом, эффективность применения заявленного технического решения реализуется дважды: для прутков средних и крупных диаметров, предназначенных для изготовления из них сварочных электродов в виде роликов, для которых, с целью повышения их эксплуатационных характеристик, важно соблюдение твердости на боковой поверхности, и для прутков в малых (менее 10 мм) диаметров, для которых измерение твердости на торце является проблематичным, а на боковой поверхности осуществляется достаточно просто.Thus, the effectiveness of the application of the claimed technical solution is implemented twice: for rods of medium and large diameters, intended for the manufacture of welding electrodes in the form of rollers, for which, in order to increase their operational characteristics, it is important to observe hardness on the side surface, and for rods in small (less than 10 mm) diameters, for which the measurement of hardness at the end is problematic, and on the side surface is quite simple.
Примером конкретной реализации в производственных условиях предлагаемого технического решения является кратко изложенный ниже технологический цикл изготовления облагороженных (т.е. закаленных и состаренных) холоднотянутых прутков круглого поперечного сечения диаметром 12,7 мм из хромовой бронзы марки БрХ0,9.An example of a specific implementation in the production environment of the proposed technical solution is the briefly outlined technological cycle for the manufacture of enriched (i.e. hardened and aged) cold-drawn bars of circular cross-section with a diameter of 12.7 mm from BrX0.9 chrome bronze.
Выплавку сплава производили в индукционной печи, снабженной разливочной коробкой, с использованием катодной меди и лигатуры медь-хром. Литье слитков диам. 163 мм выполняли при регламентированных температуре и скорости литья и давлении охлаждающей воды. После резки слитков на заготовки длиной 290 мм, обрезки литниковой и донной частей и шабровки поверхностных дефектов осуществляли их нагрев в газовой методической печи, прессование на ГГП усилием 35 МН и получение прессованной заготовки с последующим ее охлаждением на стеллаже пресса без закалки в воду, то есть согласно способу-прототипу. Прессование проводили с отделением рубашки толщиной до 3 мм, через матрицу из нимоника или из инструментальной стали.Smelting of the alloy was carried out in an induction furnace equipped with a casting box, using cathode copper and copper-chromium alloys. Ingot casting dia. 163 mm was performed at controlled temperature and casting speed and cooling water pressure. After cutting the ingots into workpieces with a length of 290 mm, cutting the gating and bottom parts and scraping the surface defects, they were heated in a gas methodical furnace, pressed on a GHP with a force of 35 MN, and a pressed workpiece was obtained with its subsequent cooling on a press rack without quenching in water, i.e. according to the prototype method. Pressing was carried out with the separation of the shirt up to 3 mm thick, through a matrix made of nimonic or tool steel.
После удаления прессутяжины, закалки и травления осуществляли волочение заготовки до готового диаметра на автоматизированной линии "Шумаг 6-20" в твердосплавные волоки со смазкой в виде смеси индустриального и растительного масел. Заготовку перед закалкой в воду нагревали до 950±30°С в электропечи с окислительной атмосферой, старение прутков проводили согласно технологическому регламенту.After removing the pressure, hardening and etching, the workpiece was drawn to the finished diameter on the Shumag 6-20 automated line in carbide dies with grease in the form of a mixture of industrial and vegetable oils. The preparation before quenching in water was heated to 950 ± 30 ° C in an electric furnace with an oxidizing atmosphere, the aging of the rods was carried out according to the technological regulations.
Твердость по Роквеллу, шкала В, готовых изделий - круглых прутков диаметром 12,7 мм измеряли на их цилиндрической поверхности, для чего образцы указанных изделий длиной 30-40 мм укладывали горизонтально в призматические гнезда стальных подставок и в таком положении на цилиндрической поверхности образцов получали отпечатки индентора твердомера модели ТР5014. Полученные при этом испытании конкретные значения поверхностной твердости прутков, составляющие с учетом отмеченного выше их снижения вследствие частичного окисления хрома 75-78 HRB, можно было бы считать приемлемыми, однако с учетом неизбежных погрешностей, возникающих в условиях реального производства, для стабильного соответствия надлежащему уровню твердости (не менее 75 HRB) их повысили посредством изменения режимов ТДО.Rockwell hardness, scale B, of finished products - round rods with a diameter of 12.7 mm were measured on their cylindrical surface, for which samples of these products 30-40 mm long were laid horizontally in the prismatic nests of steel supports and in this position received prints on the cylindrical surface of the samples indenter hardness tester model TP5014. The specific values of the surface hardness of the bars obtained in this test, which, taking into account the decrease noted above due to the partial oxidation of chromium 75-78 HRB, could be considered acceptable, however, taking into account the inevitable errors arising in the conditions of real production, for stable compliance with the appropriate level of hardness (at least 75 HRB) they were increased by changing the regimes of TDO.
Технологическая схема согласно предлагаемому способу отличалась от известной тем, что прессование с одновременной закалкой заготовки проводили на ГГП усилием 15 МН, снабженном водяной ванной; далее прутковые заготовки подвергали волочению до чистовых размеров и старили согласно регламенту. Образцы, отрезанные от прутков готового диаметра, контролировали на торцевой и цилиндрической поверхностях. Фактически определенные на боковой (цилиндрической) поверхности образцов значения твердости по Роквеллу, шкала В, повышенные путем коррекции технологических режимов ТДО, составили 78-83 HRB, что гарантированно соответствует требованиям нормативного документа. Дополнительно следует отметить, что измерение твердости, если его проводить согласно нормам по ГОСТ 9013-59 на торцах образцов малых диаметров (менее 10 мм), является практически неосуществимым.The technological scheme according to the proposed method differed from the known one in that pressing with simultaneous quenching of the billet was carried out on a GHP with a force of 15 MN, equipped with a water bath; Further, the bar stock was drawn to the final size and aged according to the regulations. Samples cut from rods of finished diameter were controlled on the end and cylindrical surfaces. The Rockwell hardness values actually determined on the lateral (cylindrical) surface of the samples, scale B, increased by correcting the technological conditions of the TDO, amounted to 78-83 HRB, which is guaranteed to meet the requirements of the regulatory document. In addition, it should be noted that the measurement of hardness, if carried out according to the standards according to GOST 9013-59 at the ends of samples of small diameters (less than 10 mm), is practically impractical.
Таким образом, указанная в формуле заявленного технического решения задача - повышение твердости на боковой поверхности прутков из хромовой бронзы после их ТДО - достигнута.Thus, the task specified in the formula of the claimed technical solution - the increase in hardness on the side surface of chrome bronze rods after their TDO - is achieved.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES
1. ГОСТ 18175-78. Бронзы безоловянные обрабатываемые давлением. Марки. М.: Изд-во стандартов, 1991. 12 с. УДК 669.35:006.354. Группа В51.1. GOST 18175-78. Tinless bronzes, pressure treated. Stamps. M .: Publishing house of standards, 1991.12 p. UDC 669.35: 006.354. Group B51.
2. Николаев А.К., Новиков А.И., Розенберг В.М. Хромовые бронзы. М.: Металлургия, 1983. 177 с.2. Nikolaev A.K., Novikov A.I., Rosenberg V.M. Chrome bronzes. M .: Metallurgy, 1983. 177 p.
3. Николаев А.К., Розенберг В.М. Сплавы для электродов контактной сварки. М.: Металлургия, 1978. 96 с.3. Nikolaev A.K., Rosenberg V.M. Alloys for resistance welding electrodes. M .: Metallurgy, 1978. 96 p.
4. Розенберг В.М., Николаев А.К. Цветные металлы, №8, 1972. С.65-70.4. Rosenberg V.M., Nikolaev A.K. Non-ferrous metals, No. 8, 1972. S. 65-70.
5. Европейский стандарт BSEN 12163: 1998. Медь и медные сплавы - пруток общего назначения. ICS 77.150.30.5. European standard BSEN 12163: 1998. Copper and copper alloys - a bar of general purpose. ICS 77.150.30.
6. ASTM В 249. Общие требования на деформируемые медные сплавы. Прутки, полосы, профили.6. ASTM B 249. General requirements for wrought copper alloys. Bars, strips, profiles.
7. ТУ 48-21-163-83. Прутки хромовой бронзы. ОКП 18.4470. УДК 665-35: 26-422. Группа В55.7. TU 48-21-163-83. Bars of chrome bronze. OKP 18.4470. UDC 665-35: 26-422. Group B55.
8. ГОСТ 9013-59. Металлы. Метод измерения твердости по Роквеллу. М.: Изд-во стандартов. 6 с. УДК 669.018.001.4:006.354. Группа В09.8. GOST 9013-59. Metals Rockwell Hardness Test Method. M .: Publishing house of standards. 6 sec UDC 669.018.001.4:006.354. Group B09.
9. Металлы. Справочник: Пер. с англ. / Под ред. Ю.П.Солнцева. СПб.: Изд-во ФГУП ЦКБ МТ "Рубин", 2000. 614 с.9. Metals. Reference: Per. from English / Ed. Yu.P. Solntseva. SPb .: Publishing House of the Federal State Unitary Enterprise Central Design Bureau MT Rubin, 2000.614 p.
10. ТУ 48-21-408-86. Прутки хромовой бронзы круглого и шестигранного сечения. ОКП 18.5580.0. Группа В55.10. TU 48-21-408-86. Rods of chrome bronze round and hexagonal section. OKP 18.5580.0. Group B55.
11. Патент РФ №2239670 Способ термодеформационной обработки изделий из хромовой бронзы. 10.11.2004. Бюл.№31.11. RF patent No. 2239670 Method for thermo-deformation processing of products made of chrome bronze. 11/10/2004. Bull.№31.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006126485/02A RU2327807C2 (en) | 2006-07-20 | 2006-07-20 | Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006126485/02A RU2327807C2 (en) | 2006-07-20 | 2006-07-20 | Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006126485A RU2006126485A (en) | 2008-01-27 |
| RU2327807C2 true RU2327807C2 (en) | 2008-06-27 |
Family
ID=39109639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006126485/02A RU2327807C2 (en) | 2006-07-20 | 2006-07-20 | Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2327807C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2731540C1 (en) * | 2020-03-27 | 2020-09-04 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method of producing chromium bronze |
| RU2807260C1 (en) * | 2023-04-05 | 2023-11-13 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | METHOD FOR MANUFACTURING BRONZE RODS “БрХ08” |
-
2006
- 2006-07-20 RU RU2006126485/02A patent/RU2327807C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2731540C1 (en) * | 2020-03-27 | 2020-09-04 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method of producing chromium bronze |
| RU2807260C1 (en) * | 2023-04-05 | 2023-11-13 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | METHOD FOR MANUFACTURING BRONZE RODS “БрХ08” |
| RU2808615C1 (en) * | 2023-04-21 | 2023-11-30 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | METHOD FOR MANUFACTURING RODS WITH DIAMETER OF 8-60 mm FROM LOW-ALLOYED HEAT-RESISTANT COPPER-BASED ALLOYS |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006126485A (en) | 2008-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Meysami et al. | Study on the behavior of medium carbon vanadium microalloyed steel by hot compression test | |
| EP3710608B1 (en) | Process for making a metal ring from a beryllium-copper alloy, metal ring made of a beryllium-copper alloy, an amorphous metal casting apparatus | |
| EP3078758A1 (en) | Steel wire for bolt, bolt, and production method therefor | |
| Ozturk et al. | Mechanical and microstructural evaluations of hot formed titanium sheets by electrical resistance heating process | |
| Yanagida et al. | A novel approach to determine the kinetics for dynamic recrystallization by using the flow curve | |
| Gorbatyuk et al. | Reindustrialization principles in the heat treatment of die steels | |
| El Amine et al. | Experimental comparison of roller die and conventional wire drawing | |
| Li et al. | Study of the thermal fatigue crack initial life of H13 and H21 steels | |
| Hunkel | Segregations in steels during heat treatment–A consideration along the process chain | |
| Hu et al. | Evolution of dynamic recrystallization in 5CrNiMoV steel during hot forming | |
| RU2327807C2 (en) | Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze | |
| Negodin et al. | Testing of the technology of radial-shear rolling and predesigning selection of rolling minimills for the adaptable production of titanium rods with small cross sections under the conditions of the “CHMP” JSC | |
| CN109136746A (en) | A kind of bimetal bandsaw backing steel band and preparation method thereof | |
| Awais et al. | Plastic work approach for surface defect prediction in the hot bar rolling process | |
| Prudnikov et al. | Influence of Thermal Cyclic Deformation and Hardening Heat Treatment on the Structure and Properties of Steel 10 | |
| RU84018U1 (en) | CHROME BRONZE BAR WITH STABLE SIDE SURFACE | |
| EP3366799A1 (en) | Steel for hot forging and hot forged product | |
| Irani et al. | Effect of forging temperature on homogeneity of microstructure and hardness of precision forged steel spur gear | |
| RU2239670C2 (en) | A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items | |
| Hernández et al. | Estimation of the segregation in a high carbon cast steel by thermoelectric power means | |
| Astashchenko et al. | Diagnostics of the properties of steel articles according to the criterion of microhardness | |
| Zheleznyak et al. | Enhancement of Copper-Chromium Rod Surface Properties by Improving Thermal Deformation Treatment Regime | |
| RU77806U1 (en) | BRHZ BRONZE WIRE | |
| Liu et al. | Effects of heating and quenching processing parameters on phase transformation of 55CrMo steel | |
| RU2773689C1 (en) | Method for manufacturing plates from two-phase titanium alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090721 |