RU2239670C2 - A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items - Google Patents
A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items Download PDFInfo
- Publication number
- RU2239670C2 RU2239670C2 RU2002119259/02A RU2002119259A RU2239670C2 RU 2239670 C2 RU2239670 C2 RU 2239670C2 RU 2002119259/02 A RU2002119259/02 A RU 2002119259/02A RU 2002119259 A RU2002119259 A RU 2002119259A RU 2239670 C2 RU2239670 C2 RU 2239670C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- items
- bronze
- billet
- production
- chromic
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства изделий из низколегированных сплавов на основе меди, в частности из хромовой бронзы.The invention relates to the production of products from low alloy alloys based on copper, in particular from chrome bronze.
Известно, что к хромовым бронзам относят двойные медно-хромовые или более сложные хромсодержащие низколегированные сплавы [1], в которых упрочнение происходит после закалки и старения в результате выделения хрома или хромсодержащих химических соединений [2]. Удельный тоннаж хромсодержащих сплавов в общем выпуске низколегированных медных сплавов составляет около 60%; наибольшее применение нашли двойные "медь-хром" и тройные "медь-хром-цирконий" системы, объем производства которых составляет примерно 90% всех хромовых бронз. Хромовые бронзы двух указанных систем, а также ряд сложнолегированных хромсодержащих сплавов, обладающих уникальным сочетанием свойств, широко используются в теплообменных агрегатах (кристаллизаторах и других конструкциях), в машинах сварки сопротивлением (электроды и другая арматура), в электротехнике, электронике, приборостроении и других отраслях промышленности.It is known that chromium bronzes include double copper-chromium or more complex chromium-containing low-alloyed alloys [1], in which hardening occurs after quenching and aging as a result of precipitation of chromium or chromium-containing chemical compounds [2]. The specific tonnage of chromium-containing alloys in the total output of low-alloyed copper alloys is about 60%; The most widely used are double copper-chromium and triple copper-chromium-zirconium systems, the production volume of which is approximately 90% of all chromium bronzes. Chrome bronzes of these two systems, as well as a number of complex alloyed chromium alloys with a unique combination of properties, are widely used in heat exchange units (molds and other designs), in resistance welding machines (electrodes and other fittings), in electrical engineering, electronics, instrumentation and other industries industry.
Однако добиться уникальных характеристик хромовых бронз и эффективного их применения невозможно, используя только методы холодной пластической деформации. Хромовые бронзы - дисперсионно-твердеющие сплавы, имеющие оптимальное сочетание физических, механических и эксплуатационных свойств после термической или термодеформационной обработки. Термообработка в данном случае включает закалку, фиксирующую пересыщенный твердый раствор, и старение, в результате которого происходит его распад с выделением дисперсных частиц фаз - упрочнителей. Только в состоянии после закалки с последующим старением возможно в подавляющем большинстве случаев эффективно использовать хромовые бронзы. Существенным недостатком этих сплавов является то, что в других состояниях их свойства намного хуже [3, 4].However, it is impossible to achieve unique characteristics of chrome bronzes and their effective application using only methods of cold plastic deformation. Chromium bronzes are dispersion hardening alloys having an optimal combination of physical, mechanical and operational properties after thermal or thermal deformation processing. In this case, heat treatment includes hardening, fixing the supersaturated solid solution, and aging, as a result of which it decomposes with the release of dispersed phase particles - hardeners. Only in the state after hardening with subsequent aging is it possible in the vast majority of cases to effectively use chrome bronzes. A significant drawback of these alloys is that in other states their properties are much worse [3, 4].
Известно, что абсолютного уровня прочностных свойств сплавов, подвергнутых старению без предварительной деформации, в ряде случаев, особенно при сложных условиях эксплуатации, становится недостаточно [3, 4]. Чтобы удовлетворить повышенным требованиям, применяют термомеханическую - ТМО (термодеформационную - ТДО) обработку, которая, кроме закалки и старения, включает холодную пластическую деформацию, проводимую после закалки и активно влияющую на формирование структуры при старении [5]. При этом уровень прочностных характеристик в сочетании с достаточно высокой электропроводностью у сплавов, прошедших ТМО (ТДО) (в современной практике наиболее объемлющим понятием, включающим термомеханическую и механотермическую (МТО) обработку, является термин "термодеформационная обработка" (ТДО) [6], причем для ТДО, в отличие от ТМО и МТО, наличие и длительность периода времени между деформацией и термической обработкой (или в обратном порядке) обязательным условием не является), значительно выше, чем у сплавов, подвергнутых старению без предварительной деформации.It is known that the absolute level of strength properties of alloys subjected to aging without preliminary deformation, in some cases, especially under difficult operating conditions, becomes insufficient [3, 4]. To meet the increased requirements, they use thermomechanical - TMT (thermal deformation - TDO) processing, which, in addition to hardening and aging, includes cold plastic deformation, carried out after hardening and actively affecting the formation of the structure during aging [5]. At the same time, the level of strength characteristics in combination with a sufficiently high electrical conductivity for alloys that have undergone TMT (TDO) (in modern practice, the most comprehensive concept, including thermomechanical and mechanothermal (MTO) processing, is the term "thermal deformation processing" (TDO) [6], and for TDO, in contrast to TMT and MTO, the presence and duration of the time period between deformation and heat treatment (or in reverse order) is not a prerequisite), significantly higher than that of alloys subjected to aging without h preliminary deformation.
Однако сложность взаимодействия большого числа факторов, влияющих на свойства хромовой бронзы (содержание в сплаве хрома, способ изготовления слитков, степень горячей и холодной деформации, температура и время выдержки при нагреве под закалку и способ охлаждения сплава после нее, время и температура старения), существенно затрудняет поиск технологических режимов обработки применительно к конкретным изделиям и условиям их производства и эксплуатации. В связи с этим до настоящего времени не найдено оптимального решения столь сложной задачи, и назначение параметров технологического регламента проводят в зависимости от требований заказчика к тем или иным характеристикам изделий, а также от условий их производства.However, the complexity of the interaction of a large number of factors affecting the properties of chrome bronze (the content of chromium in the alloy, the method of manufacturing ingots, the degree of hot and cold deformation, the temperature and holding time during heating under quenching, and the method of cooling the alloy after it, aging time and temperature), is significant complicates the search for technological processing modes with respect to specific products and the conditions of their production and operation. In this regard, to date, no optimal solution to such a complex problem has been found, and the assignment of technological process parameters is carried out depending on the customer's requirements for certain characteristics of the products, as well as on the conditions of their production.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ термодеформационной обработки полуфабрикатов из хромовых бронз [2. с.143-144, табл. 18. рис. 121], содержащий закалку горячедеформированной заготовки от различных температур [2, табл. 18, рис. 121], холодную деформацию между закалкой и старением [2, с.147] в виде не менее чем двукратного волочения до получения готового изделия со степенью деформации 40-70% [2, рис. 123], для двойной хромовой бронзы степень деформации 40% [2, с.144] и старение (режимы которого достаточно стабильны и в данном случае существенного влияния на свойства не оказывают).Closest to the proposed invention is a method of thermal deformation processing of semi-finished products from chrome bronzes [2. p.143-144, tab. 18. Fig. 121], containing hardening of the hot-deformed billet from various temperatures [2, tab. 18, fig. 121], cold deformation between hardening and aging [2, p. 147] in the form of at least twice drawing to obtain a finished product with a degree of deformation of 40-70% [2, Fig. 123], for double chrome bronze, the degree of deformation is 40% [2, p.144] and aging (the modes of which are quite stable and in this case do not significantly affect the properties).
Использование известного технического решения с целью получения стабильного уровня механических свойств, например твердости по Роквеллу, надлежащего значения продольной кривизны прутков и высокого качества поверхности готовых изделий, сопровождается следующими недостатками.The use of a well-known technical solution in order to obtain a stable level of mechanical properties, for example Rockwell hardness, the proper value of the longitudinal curvature of the rods and the high surface quality of the finished products, is accompanied by the following disadvantages.
Как известно [1], марочный состав бронзы БрХ1 предусматривает пределы легирования от 0,4 до 1,2% хрома. При этом соблюдение надлежащего уровня твердости для сплава, содержание хрома в котором находится вблизи нижнего предела (0,4%), после ТДО по известному способу становится проблематичным: например, в реально действующем производстве, на ОАО "Каменск-Уральский завод по обработке цветных металлов", при изготовлении промышленных партий прутков диаметром 9-13 мм обнаружили, что значения твердости у части изделий оказались ниже регламентированных.As is known [1], the branded composition of bronze BrX1 provides for alloying limits from 0.4 to 1.2% chromium. At the same time, maintaining the proper level of hardness for the alloy, the chromium content of which is near the lower limit (0.4%), after TDO by the known method becomes problematic: for example, in a real production facility, at Kamensk-Uralsky non-ferrous metals processing plant ", in the manufacture of industrial batches of rods with a diameter of 9-13 mm, it was found that the hardness values of some products were lower than regulated.
В конкретных производственных условиях наряду с факторами, которыми несложно управлять (степень горячей деформации при прессовании заготовок на горизонтальном гидравлическом прессе, степень холодной деформации при волочении между закалкой и старением, режимы закалки и старения и др.), выявляются факторы, варьирование которых не представляется возможным (плавка в печах определенного типа, т.к. других просто нет; способ литья также определен возможностями производства, состав сплава и пределы его легирования определены технической документацией и др.). Кроме того, неизбежно существование объективных причин чисто технического характера: трудность попадания точно в заданный состав сплава, сложность регулирования некоторых параметров плавки и литья в узко заданных пределах и т.д. В этих условиях количество активно варьируемых факторов, естественно, сокращается и, следовательно, сужаются возможности оптимизации технологии, если ориентироваться только на известное техническое решение [2].In specific production conditions, along with factors that are not difficult to control (the degree of hot deformation during pressing of workpieces on a horizontal hydraulic press, the degree of cold deformation during drawing between hardening and aging, hardening and aging modes, etc.), factors are revealed whose variation is not possible (melting in furnaces of a certain type, because there are simply no others; the casting method is also determined by the production capabilities, the composition of the alloy and the limits of its alloying are determined by a technical document entatsiey et al.). In addition, the existence of objective reasons of a purely technical nature is inevitable: the difficulty of getting exactly into a given alloy composition, the difficulty of regulating certain parameters of melting and casting within narrowly specified limits, etc. Under these conditions, the number of actively varying factors, of course, is reduced and, therefore, the possibilities of optimizing the technology are narrowed if we focus only on the well-known technical solution [2].
Таким образом использование технологического регламента по известному способу для достижения стабильного уровня механических характеристик, в частности твердости готовых прутков из бронзы БрХ1 по Роквеллу (шкала В) не менее 75 ед., не приводит к положительному результату.Thus, the use of technological procedures according to the known method for achieving a stable level of mechanical characteristics, in particular, the hardness of finished bars of BrX1 bronze according to Rockwell (scale B) of at least 75 units, does not lead to a positive result.
Подвергая порезанные на мерные длины прутки финишной операции старения, согласно известному способу, ухудшают такой важный показатель качества как продольная кривизна прутков - вследствие неизбежного возникновения термических напряжений ("температурных поводок") при нагреве и выдержке их в течение 2-4 часов.By subjecting the aging operation to rods cut to lengths of the rod, according to the known method, such an important quality indicator as the longitudinal curvature of the rods is impaired due to the inevitable occurrence of thermal stresses (“temperature leashes”) when heated and held for 2-4 hours.
Нередко, наряду с необходимостью соблюдения требований в части количественных ограничений механических свойств изделий из хромовой бронзы, некоторые потребители продукции предъявляют повышенные требования, касающиеся внешнего вида прутков из бронзы БрХ1. Например, согласно межгосударственным “Техническим требованиям на прутки круглого сечения из сплава марки С18200” (т.е. из БрХ1) поверхность прутков должна быть чистой, без загрязнений, затрудняющих осмотр.Often, along with the need to comply with the requirements regarding quantitative restrictions on the mechanical properties of chrome bronze products, some consumers of products impose increased requirements regarding the appearance of bars made of bronze BrX1. For example, according to the interstate “Technical requirements for bars of circular cross-section from an alloy of the grade C18200” (ie, from BrX1), the surface of the bars must be clean, without any impurities that make inspection difficult.
Такое состояние внешнего вида не может быть достигнуто при использовании известного способа ТДО изделий из хромовой бронзы [2], поскольку завершающей, финишной в этом способе является операция старения. И если проводить с целью старения 2-4-часовой нагрев в печи даже с применением защитной атмосферы или вакуума. практически исключающих окисление поверхности изделий, то и в этом случае внешне прутки не будут иметь надлежащего товарного вида, их поверхность будет выглядеть матовой. При нагреве изделий для проведения операции старения в печах без защитной атмосферы (что весьма распространено в цехах действующего производства) необходимо предусматривать операцию травления, после которой внешний вид прутков также не соответствует регламентированным требованиям повышенного уровня. Кроме того, известно, что наличие в технологическом процессе операции травления повышает стоимость продукции, удлиняет производственный цикл и порождает проблемы экологического характера.This state of appearance cannot be achieved using the known method of TDO of products made of chrome bronze [2], since the final, final in this method is the aging operation. And if 2-4-hour heating is carried out in the furnace for aging, even with the use of a protective atmosphere or vacuum. virtually eliminating the oxidation of the surface of the product, then in this case the rods will not have the proper presentation, their surface will look dull. When heating products for the aging operation in furnaces without a protective atmosphere (which is very common in the shops of the existing production), it is necessary to provide an etching operation, after which the appearance of the rods also does not meet the regulated requirements of an increased level. In addition, it is known that the presence of an etching operation in the technological process increases the cost of production, lengthens the production cycle and poses environmental problems.
В основу изобретения положена цель устранения этих недостатков, а именно: обеспечить получение стабильного уровня механических характеристик, в частности твердости изделий из хромовой бронзы в условиях противоположного воздействия большего числа факторов, обеспечить надлежащие значения продольной кривизны прутков, достичь высокого уровня внешнего вида изделий.The basis of the invention is the goal of eliminating these disadvantages, namely: to ensure a stable level of mechanical characteristics, in particular, hardness of products made of chrome bronze under the opposite effects of a larger number of factors, to ensure proper values of the longitudinal curvature of the rods, to achieve a high level of appearance of the products.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе термодеформационной обработки изделий из хромовой бронзы, включающем закалку горячедеформированной заготовки, не менее чем двукратное волочение этой заготовки до готовых размеров и старение, согласно предлагаемому способу операцию старения осуществляют после волочения заготовки до предчистовых размеров, далее проводят чистовое волочение состаренной заготовки до готовых размеров, причем чистовое волочение проводят с коэффициентом вытяжки 1,10-1,25.This goal is achieved by the fact that in the known method of thermo-deformation processing of products made of chrome bronze, including quenching of a hot-deformed billet, at least twice drawing this billet to finished sizes and aging, according to the proposed method, the aging operation is carried out after drawing the billet to the final size, then finish drawing the aged workpiece to the finished size, and the final drawing is carried out with a drawing ratio of 1.10-1.25.
Согласно известному способу [2] проведены экспериментально-производственные испытания и выпущены промышленные партии облагороженных (то есть закаленных и состаренных) прутков из бронзы БрХ1 диаметрами 12,7; 12,25; 9,2 мм. Исходную горячепрессованную бунтовую заготовку диаметром 19 мм подвергали закалке и последующему барабанному волочению без промежуточных отжигов по маршруту ⌀19-⌀15,1 - скальпирование на ⌀14,9-⌀13,5 мм. Затем проводили чистовое волочение до диаметров 12,7 и 12,25 мм на автоматизированной линии "Шумаг" с резкой прутков на мерные длины. Далее прутки проходили операции старения, травления, промывки, сушки.According to the known method [2], experimental production tests were conducted and industrial batches of enriched (that is, hardened and aged) bars made of BrX1 bronze with a diameter of 12.7 were produced; 12.25; 9.2 mm. The initial hot-pressed rip blank with a diameter of 19 mm was subjected to hardening and subsequent drum drawing without intermediate annealing along the route ⌀19-⌀15.1 - scalping to ⌀14.9-⌀13.5 mm. Then, a final drawing was carried out to diameters of 12.7 and 12.25 mm on the Shumag automated line with cutting rods into measured lengths. Further, the bars underwent operations of aging, etching, washing, and drying.
Общий коэффициент вытяжки при волочении составляет:The overall drawing ratio during drawing is:
- для прутка диаметром 12,7 мм- for a bar with a diameter of 12.7 mm
- для прутка диаметром 12,25 мм λΣ=2,35 или степень деформации- for a bar with a diameter of 12.25 mm λΣ = 2.35 or the degree of deformation
εΣ=ln λΣ=0,78 и εΣ=0,55,εΣ = ln λΣ = 0.78 and εΣ = 0.55,
что соответствует числовым значениям степени деформации, приведенным в известном способе [2].which corresponds to the numerical values of the degree of deformation given in the known method [2].
Здесь уместно отметить, что степень деформации при волочении разные авторы истолковывают различным образом, например:It is appropriate to note here that the degree of deformation during drawing is interpreted by different authors in different ways, for example:
ε=lnλ и др.,ε = lnλ et al.,
где d0 и F0 - соответственно диаметр и площадь поперечного сечения заготовки;where d 0 and F 0 - respectively, the diameter and cross-sectional area of the workpiece;
d1 и F1 - соответственно диаметр и площадь поперечного сечения прутка (проволоки):d 1 and F 1 - respectively, the diameter and cross-sectional area of the rod (wire):
λ - коэффициент вытяжки.λ is the drawing coefficient.
В связи с такой неоднозначной интерпретацией степени деформации в материалах настоящей заявки взято за основу понятие коэффициента вытяжки как не допускающее различных толкований.In connection with such an ambiguous interpretation of the degree of deformation in the materials of this application, the concept of the coefficient of drawing as not allowing various interpretations is taken as a basis.
При испытании механических свойств готовых прутков, обработанных по режимам известного способа, выяснилось, что до 80-90% изделий не отвечают требованиям стандарта по твердости, примерно у 30% прутков имелись отклонения от стандарта по продольной кривизне.When testing the mechanical properties of finished bars processed according to the modes of the known method, it turned out that up to 80-90% of the products do not meet the requirements of the standard for hardness, approximately 30% of the bars had deviations from the standard for longitudinal curvature.
Кроме того, после проведения цикла операций, связанных с травлением "на выход", изделия не имели товарного вида: их матовая шероховатая поверхность с участками покраснения в виде налета вторичной меди, осажденной из травильного раствора, сочеталась с диффузно распределенными мелкими дефектами в виде оспин.In addition, after a cycle of operations related to “exit” etching, the products did not have a salable appearance: their dull rough surface with reddening sites in the form of plaque of secondary copper deposited from the etching solution was combined with diffusely distributed small defects in the form of pock marks.
Обработка изделий согласно технологическому регламенту по предлагаемому способу (проведение операции старения для заготовки предчистовых размеров и чистовое волочение с коэффициентом вытяжки 1,10-1,25), как показал выпуск промышленных партий, позволила гарантированно получить прутки из бронзы БрХ1, полностью отвечающие всем требованиям стандарта, в том числе по твердости и продольной кривизне. Прутки имеют отличный товарный вид, присущий холоднотянутым изделиям, с ровной, бездефектной, блестящей поверхностью.The processing of products according to the technological regulations of the proposed method (carrying out an aging operation for prefabricated blanks and fine drawing with a drawing coefficient of 1.10-1.25), as shown by the production of industrial batches, made it possible to obtain guaranteed bars of BX1 bronze that fully meet all the requirements of the standard , including hardness and longitudinal curvature. The rods have an excellent presentation inherent to cold-drawn products, with a flat, defect-free, shiny surface.
При этом нарушение указанных пределов коэффициента вытяжки приводит:In this case, violation of the specified limits of the coefficient of extraction leads to:
- при чистовом волочении с коэффициентом вытяжки менее 1,10 к недостижению гарантированного значения твердости по Роквеллу (шкала В) для промышленных партий прутков, а также к неравномерному распределению деформации по поперечному сечению прутка, поскольку широко известно, что применение чрезмерно малых обжатий (5-6% и менее) обусловливает повышенную неоднородность деформации по попереченому сечению протянутого металла; согласно С.И. Губкину [7] существует минимально допустимая степень деформации за проход- when finishing drawing with a drawing coefficient less than 1.10, to not achieve the guaranteed Rockwell hardness (scale B) for industrial batches of bars, as well as to uneven distribution of deformation along the cross section of the bar, since it is widely known that the use of excessively small reductions (5- 6% or less) causes increased heterogeneity of deformation over the cross section of the elongated metal; according to S.I. Gubkin [7] there is a minimum permissible degree of deformation per pass
где α - полуугол рабочей зоны волочильного канала;where α is the half-angle of the working area of the drawing channel;
- при чистовом волочении с коэффициентом вытяжки более 1,25 к снижению стабильности процесса волочения металла, прошедшего старение и имеющего поэтому сниженные пластические характеристики, так как увеличивается вероятность обрывов переднего конца прутка; кроме того, повышаются значения продольной кривизны прутков вследствие наведения в их приповерхностных слоях растягивающих остаточных напряжений весьма существенного уровня.- when finishing drawing with a drawing coefficient of more than 1.25 to reduce the stability of the process of drawing metal, aged and therefore having reduced plastic characteristics, as it increases the probability of breaks of the front end of the bar; in addition, the longitudinal curvature of the rods increases due to the induction of tensile residual stresses of a very substantial level in their surface layers.
Таким образом, реализация способа термодеформационной обработки изделий из хромовой бронзы предлагаемым образом обеспечивает: получение гарантированного уровня механических свойств, в частности твердости по Роквеллу (шкала В); соблюдение требований стандарта по продольной кривизне прутков; достижение стабильно высокого уровня внешнего вида изделий.Thus, the implementation of the method of thermal deformation processing of products made of chrome bronze in the proposed manner provides: obtaining a guaranteed level of mechanical properties, in particular Rockwell hardness (scale B); compliance with the requirements of the standard for the longitudinal curvature of the bars; Achieving a consistently high level of product appearance.
Способ на примере производства прутков диаметрами 12,7 и 12,25 мм осуществляется следующим образом.The method for the example of the production of bars with diameters of 12.7 and 12.25 mm is as follows.
На горизонтальном гидравлическом прессе усилием 35 МН из слитка полунепрерывного литья диаметром 190 мм и длиной 360 мм при температуре 900±50°С прессуют заготовку диаметром 19 мм с коэффициентом вытяжки 
соответственно степень деформации ε=ln λ=0,66.accordingly, the degree of deformation ε = ln λ = 0.66.
Заготовку предчистового диаметра 13,5 мм подвергают операции старения в электрической печи сопротивления, снабженной системой циркуляции воздуха в рабочем пространстве, по режиму: нагрев до температуры 450±10°С, выдержка при этой температуре 4 ч, охлаждение на воздухе. Чистовое волочение состаренной заготовки диаметром 13,5 мм до диаметров 12,7 и 12,25 мм осуществляют на автоматизированной линии "Шумаг" с одновременной резкой готового изделия на мерные длины и правкой прутков, совмещенной с операцией снятия остаточных напряжений. Коэффициент вытяжки и степень деформации при чистовом волочении равны соответственно:The prefabricated prefabricated diameter of 13.5 mm is subjected to aging in an electric resistance furnace equipped with an air circulation system in the working space, according to the regime: heating to a temperature of 450 ± 10 ° C, holding at this temperature for 4 hours, cooling in air. Finishing drawing of aged billets with a diameter of 13.5 mm to diameters of 12.7 and 12.25 mm is carried out on the Shumag automated line with simultaneous cutting of the finished product into measured lengths and straightening of the rods, combined with the operation of removing residual stresses. The drawing coefficient and the degree of deformation during the final drawing are equal, respectively:
- для прутка диаметром 12,7 мм λ=1,13; ε=0,122;- for a bar with a diameter of 12.7 mm, λ = 1.13; ε = 0.122;
- для прутка диаметром 12,25 мм λ=1,22; ε=0,194,- for a bar with a diameter of 12.25 mm λ = 1.22; ε = 0.194,
то есть значения коэффициента вытяжки находятся в пределах, рекомендованных предлагаемым способом (1,10-1,25).that is, the values of the coefficient of extraction are within the range recommended by the proposed method (1.10-1.25).
Источники информацииSources of information
1. ГОСТ 18175-78. Бронзы безоловянные обрабатываемые давлением. Марки. М.: Изд-во стандартов, 1991, 12 с. УДК 669.35: 006.354. Группа В 51.1. GOST 18175-78. Tinless bronzes, pressure treated. Stamps. M .: Publishing house of standards, 1991, 12 p. UDC 669.35: 006.354. Group B 51.
2. Николаев А.К., Новиков А.И., Розенберг В.М. Хромовые бронзы. М.: Металлургия. 1983, 177 с.2. Nikolaev A.K., Novikov A.I., Rosenberg V.M. Chrome bronzes. M .: Metallurgy. 1983, 177 p.
3. Николаев А.К., Розенберг В.М. Сплавы для электродов контактной сварки. М.: Металлургия, 1978, 96 с.3. Nikolaev A.K., Rosenberg V.M. Alloys for resistance welding electrodes. M .: Metallurgy, 1978, 96 pp.
4. Розенберг В.М., Николаев А.К. Цветные металлы, №8, 1972, с.65-70.4. Rosenberg V.M., Nikolaev A.K. Non-ferrous metals, No. 8, 1972, p.65-70.
5. Новиков И.И. Теория термической обработки. М.: Металлургия, 1978, 392 с.5. Novikov I.I. Theory of heat treatment. M .: Metallurgy, 1978, 392 p.
6. Бернштейн М.Л., Займовский В.А., Капуткина Л.М. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983, 480 с.6. Bernstein M.L., Zaimovsky V.A., Kaputkina L.M. Thermomechanical processing of steel. M .: Metallurgy, 1983, 480 p.
7. Перлин И.Л., Ерманок М.З. Теория волочения. М.: Металлургия, 1971, 448 с.7. Perlin I.L., Yermanok M.Z. Theory of drawing. M .: Metallurgy, 1971, 448 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002119259/02A RU2239670C2 (en) | 2002-07-16 | 2002-07-16 | A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002119259/02A RU2239670C2 (en) | 2002-07-16 | 2002-07-16 | A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002119259A RU2002119259A (en) | 2004-01-20 |
| RU2239670C2 true RU2239670C2 (en) | 2004-11-10 |
Family
ID=34309904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002119259/02A RU2239670C2 (en) | 2002-07-16 | 2002-07-16 | A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2239670C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484175C1 (en) * | 2011-10-24 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Cu-Cr SYSTEM ULTRAFINE COPPER ALLOY AND METHOD OF ITS PRODUCTION |
| RU2585606C1 (en) * | 2014-11-28 | 2016-05-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of processing low-alloyed copper alloys |
-
2002
- 2002-07-16 RU RU2002119259/02A patent/RU2239670C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| НИКОЛАЕВ А.К. и др. Хромовые бронзы. - М.: Металлургия, 1983., с.143-147. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484175C1 (en) * | 2011-10-24 | 2013-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Cu-Cr SYSTEM ULTRAFINE COPPER ALLOY AND METHOD OF ITS PRODUCTION |
| RU2585606C1 (en) * | 2014-11-28 | 2016-05-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of processing low-alloyed copper alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2002119259A (en) | 2004-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bauser et al. | Extrusion | |
| Silva et al. | Damage evolution during cross wedge rolling of steel DIN 38MnSiVS5 | |
| US8142578B2 (en) | Process for manufacturing hot-forged parts made of a magnesium alloy | |
| CN105127220A (en) | High-strength high-temperature alloy rod cold-drawing method | |
| Dhoska et al. | Manufacturing process of the aluminum alloy AA6063 for engineering applications | |
| RU2239670C2 (en) | A method of thermal deformation treatment of chromic bronze items | |
| JP2011063885A (en) | Method for producing plastic worked article made of aluminum alloy | |
| JP2005320630A (en) | High-strength steel wire or steel bar with excellent cold workability, high-strength formed article, and process for producing them | |
| Ahmadi et al. | Effects of solution treatment and sheath on mechanical properties of Al7075 processed by ECAP | |
| Sidelnikov et al. | Determining power-energy parameters of combined rolling-extrusion process for low-plastic aluminium alloys | |
| Popova et al. | Hardening low carbon steel 10 by using of thermal-cyclic deformation and subsequent heat treatment | |
| Zhang et al. | Hot-compression behavior of Al-1Mn-1Mg alloy | |
| JP2009041113A (en) | Automobile component | |
| EP0215908A1 (en) | Controlling distortion in processed copper beryllium alloys | |
| RU2327807C2 (en) | Method of thermo deformative treatment of bars out of chromium bronze | |
| WO2016027208A1 (en) | A method of forging complex parts from continuous cast billets | |
| El-Bahloul et al. | Copper-Zinc-Lead Alloys, Features and Applications (Technical Review) | |
| Hirschvogel | Recent developments in industrial practice of warm working | |
| RU2315129C1 (en) | Method for thermodeformation working of wire of tin-zinc bronze | |
| RU2183691C2 (en) | Method for making products of titanium alloy | |
| Mutlu et al. | Effect of reduction ratio in flow forming process on microstructure and mechanical properties of a 6082 Al alloy | |
| RU84018U1 (en) | CHROME BRONZE BAR WITH STABLE SIDE SURFACE | |
| RU2778319C1 (en) | Method for manufacturing cold-worked weldless pipes from titanium alloys | |
| US2237243A (en) | Method of making corrosion resistant metal strip | |
| RU77806U1 (en) | BRHZ BRONZE WIRE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130717 |