RU2303483C2 - Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene - Google Patents
Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene Download PDFInfo
- Publication number
- RU2303483C2 RU2303483C2 RU2004131405/15A RU2004131405A RU2303483C2 RU 2303483 C2 RU2303483 C2 RU 2303483C2 RU 2004131405/15 A RU2004131405/15 A RU 2004131405/15A RU 2004131405 A RU2004131405 A RU 2004131405A RU 2303483 C2 RU2303483 C2 RU 2303483C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- ethylene
- temperature
- liquid
- dichloroethane
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии органического синтеза и касается реактора получения 1,2-дихлорэтана методом жидкофазного хлорирования этилена с отводом теплоты реакции за счет испарения рабочей среды. 1,2-Дихлорэтан является промежуточным продуктом в производстве поливинилхлорида и других полимерных материалов.The invention relates to organic synthesis technology and relates to a reactor for producing 1,2-dichloroethane by liquid-phase chlorination of ethylene with removal of the heat of reaction due to evaporation of the working medium. 1,2-Dichloroethane is an intermediate in the production of polyvinyl chloride and other polymeric materials.
Близкими по конструкции реакторами получения 1,2-дихлорэтана являются низкотемпературный и высокотемпературный реакторы жидкофазного хлорирования этилена [1].Reactors of 1,2-dichloroethane production similar in design are low-temperature and high-temperature reactors for liquid-phase chlorination of ethylene [1].
Реактор низкотемпературного процесса (фиг.1) представляет собой барботажную колонну (1), соединенную в верхней и нижней части с выносным кожухотрубчатым теплообменником (4). Рабочей средой в реакторе является продукт реакции - 1,2-дихлорэтан в жидком состоянии с примесью побочных продуктов. Катализатором процесса является хлорид железа (III), который находится в рабочей среде в растворенном состоянии. Хлор вводится в нижнюю часть колонны через распределитель (2). Выше в образовавшийся раствор хлора через распределитель (3) вводится этилен. За счет разности плотностей сред в холодильнике и колонне возникает циркуляция рабочей среды с восходящим потоком в колонне. Отвод синтезированного продукта осуществляется самотеком через перелив. Отделение продукта от катализатора осуществляется на стадии очистки. Катализатор после стадии очистки не подлежит регенерации. Продукты процесса со стадии очистки поступают на ректификацию.The low-temperature process reactor (Fig. 1) is a bubble column (1) connected in the upper and lower parts to a remote shell-and-tube heat exchanger (4). The working medium in the reactor is the reaction product - 1,2-dichloroethane in a liquid state with an admixture of by-products. The catalyst of the process is iron (III) chloride, which is in the working medium in a dissolved state. Chlorine is introduced into the bottom of the column through a distributor (2). Above, ethylene is introduced into the resulting chlorine solution through a distributor (3). Due to the difference in the densities of the media in the refrigerator and the column, the circulation of the working medium with an upward flow in the column occurs. The synthesis product is removed by gravity through the overflow. The separation of the product from the catalyst is carried out at the stage of purification. The catalyst after the purification step cannot be regenerated. The products of the process from the purification stage go to rectification.
Достоинством низкотемпературного процесса является высокая селективность (99,8%), объясняющаяся замедлением побочных реакций заместительного хлорирования при снижении температуры. К недостаткам низкотемпературного процесса относятся большой расход сточных вод на стадии очистки продукта от катализатора, значительный расход катализатора на единицу продукции, большие энергетические затраты на охлаждение реакционной массы и нерациональное использование теплоты реакции.The advantage of the low-temperature process is its high selectivity (99.8%), which is explained by the slowdown of the side reactions of substitution chlorination with decreasing temperature. The disadvantages of the low-temperature process include the large consumption of wastewater at the stage of purification of the product from the catalyst, a significant consumption of catalyst per unit of production, high energy costs for cooling the reaction mass, and inefficient use of the heat of reaction.
Наиболее близким прототипом для изобретения вакуумного реактора жидкофазного хлорирования этилена является реактор высокотемпературного хлорирования (фиг.2).The closest prototype for the invention of a vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene is a high-temperature chlorination reactor (figure 2).
Реактор высокотемпературного хлорирования представляет собой барботажную газлифтную колонну (1), снабженную внутренней циркуляционной трубой (5). Через распределитель (2) газообразный хлор подается в нижнюю часть кольцевого пространства, где он растворяется в рабочей среде. Реакция осуществляется выше по потоку при вводе в реактор газообразного этилена через распределитель (3). Вследствие разности плотностей сред в циркуляционной трубе и в кольцевом пространстве возникает циркуляция жидкости. В верхней части реактора устанавливаются перфорированные тарелки (6), предназначенные для интенсификации перемешивания.The high-temperature chlorination reactor is a bubble gas lift column (1) equipped with an internal circulation pipe (5). Through the distributor (2) gaseous chlorine is fed into the lower part of the annular space, where it dissolves in the working medium. The reaction is carried out upstream when ethylene gas is introduced into the reactor through a distributor (3). Due to the difference in density of the media in the circulation pipe and in the annular space, fluid circulation occurs. Perforated plates (6) are installed in the upper part of the reactor, designed to intensify mixing.
Рабочей средой в реакторе является продукт реакции - кипящий 1,2-дихлорэтан. В зависимости от давления в верхней части реактора (1-1,4 am) температура кипения рабочей среды составляет 83-110°С. При данной температуре селективность процесса составляет в среднем 98%. Побочными продуктами процесса являются: трихлорэтан, трихлоэтилен и другие высшие хлорпроизводные этана, которые образуются в реакторе в результате реакций заместительного хлорирования [1, 2]. При образовании 1 моля 1,2-дихлорэтана выделяется количество теплоты, достаточное для испарения 6 молей 1,2-дихлорэтана. В результате этого теплота реакции отводится за счет испарения образующихся продуктов, которые отводятся с верху колонны в виде пара.The working medium in the reactor is the reaction product - boiling 1,2-dichloroethane. Depending on the pressure in the upper part of the reactor (1-1.4 am), the boiling point of the working medium is 83-110 ° С. At this temperature, the selectivity of the process is on
Важным преимуществом высокотемпературного процесса по сравнению с низкотемпературным является экономичность: выделяющееся тепло расходуется на испарение и ректификацию продуктов, сточные воды отсутствуют, расход катализатора минимален. Недостатком высокотемпературного процесса являются низкая селективность (98,0-98,7%), связанная с увеличением скорости побочных реакций при росте температуры.An important advantage of the high-temperature process in comparison with the low-temperature process is profitability: the heat generated is spent on evaporation and rectification of products, there is no waste water, and the consumption of catalyst is minimal. The disadvantage of the high-temperature process is the low selectivity (98.0-98.7%) associated with an increase in the rate of adverse reactions with increasing temperature.
В патенте RU 2159759 (кл. С07С 17/02, 2000, всего 8 с., п.1 формулы) описан высокотемпературный реактор, в котором поддерживается давление, равное 0.5 бар. При таком давлении температура кипения реакционной среды составляет 62,4°С [3]. При данной температуре селективность процесса не превышает 99,6% (фиг.4).Patent RU 2159759 (class C07C 17/02, 2000, total 8 s., Claim 1) describes a high-temperature reactor in which a pressure of 0.5 bar is maintained. At this pressure, the boiling point of the reaction medium is 62.4 ° C [3]. At this temperature, the selectivity of the process does not exceed 99.6% (figure 4).
Задачей изобретения является увеличение селективности процесса и снижение выхода побочных продуктов - высших хлорпроизводных этана.The objective of the invention is to increase the selectivity of the process and reduce the yield of by-products - higher chlorine derivatives of ethane.
Поставленная задача решается тем, что температура кипения реакционной среды в реакторе снижается ниже 60°С за счет уменьшения давления при конденсации паров в выносном холодильнике, а вакуум поддерживается за счет установки на выходе из конденсатора гидравлического затвора.The problem is solved in that the boiling point of the reaction medium in the reactor decreases below 60 ° C due to a decrease in pressure during vapor condensation in an external refrigerator, and the vacuum is maintained by installing a hydraulic shutter at the outlet of the condenser.
При осуществлении изобретения могут быть получены следующие технические результаты:When carrying out the invention, the following technical results can be obtained:
- снижение выхода побочных продуктов - высших хлорпроизводных этана, увеличение селективности процесса;- reducing the yield of by-products - higher chlorine derivatives of ethane, increasing the selectivity of the process;
- снижение потерь реагентов - хлора и этилена, обусловленных побочными реакциями;- reduction of losses of reagents - chlorine and ethylene caused by adverse reactions;
- снижение материальных затрат на утилизацию побочных продуктов.- reduction of material costs for the disposal of by-products.
Указанные технические результаты достигаются тем, что в заявляемом вакуумном реакторе хлорирование этилена производится при пониженном давлении. В этом случае температура кипения рабочей среды ниже, чем в реакторе высокотемпературного хлорирования, что приводит к снижению скорости побочных реакций заместительного хлорирования, а следовательно, и выходу побочных продуктов. Пониженное давление в реакторе создается при помощи конденсации паров в выносном конденсаторе. В соответствии с опытными данными [4] снижение давления, а значит и снижение температуры кипения рабочей среды ниже 60°С позволит увеличить селективность процесса до 99,8%. Увеличение селективности позволяет снизить выход побочных продуктов и затраты на их утилизацию. Кроме того, в результате увеличения выхода основного продукта снижаются потери исходных реагентов, связанные с побочными реакциями.These technical results are achieved by the fact that in the inventive vacuum reactor chlorination of ethylene is carried out under reduced pressure. In this case, the boiling point of the working medium is lower than in the high-temperature chlorination reactor, which leads to a decrease in the rate of side reactions of substitution chlorination and, consequently, the yield of by-products. The reduced pressure in the reactor is created by condensation of vapor in a remote condenser. In accordance with the experimental data [4], a decrease in pressure, and hence a decrease in the boiling temperature of the working medium below 60 ° C, will make it possible to increase the selectivity of the process to 99.8%. The increase in selectivity reduces the yield of by-products and the cost of their disposal. In addition, as a result of an increase in the yield of the main product, the losses of the initial reagents associated with side reactions are reduced.
Отбор синтезируемого продукта (1,2-дихлорэтана) при поддержании пониженного давления в системе осуществляется за счет установки на выходе из конденсатора гидравлического затвора. Гидравлический затвор представляет собой вертикальную барометрическую трубу, заполненную конденсированным 1,2-дихлорэтаном, из которой жидкость стекает в барометрический ящик [5]. Давление, создаваемое столбом жидкости в гидравлическом затворе, должно быть больше атмосферного давления. Поэтому высота трубы составляет примерно 10 м. Только в этом случае в реакторе сможет поддерживаться вакуум. Таким образом, установка гидравлического затвора - необходимое условие достижения технического результата.The synthesis product (1,2-dichloroethane) is selected while maintaining a reduced pressure in the system due to the installation of a hydraulic shutter at the outlet of the condenser. The hydraulic shutter is a vertical barometric pipe filled with condensed 1,2-dichloroethane, from which liquid flows into a barometric box [5]. The pressure created by the liquid column in the hydraulic valve must be greater than atmospheric pressure. Therefore, the height of the pipe is approximately 10 m. Only in this case can the vacuum be maintained in the reactor. Thus, the installation of a hydraulic shutter is a necessary condition for achieving a technical result.
Конструкции прототипов реактора представлены на рисунках, где на фиг.1 схематически показан общий вид низкотемпературного реактора хлорирования, а на фиг.2 - высокотемпературного. Барботажный реактор низкотемпературного хлорирования этилена (фиг.1) состоит из колонны (1), газораспределителей (2) и (3) и холодильника (4). Барботажный газлифтный реактор высокотемпературного жидкофазного хлорирования этилена (фиг.2) состоит из колонны (1), газораспределителей (2) и (3), циркуляционной трубы (5) и перфорированных тарелок (6).The prototype designs of the reactor are shown in the figures, in which Fig. 1 schematically shows a general view of a low-temperature chlorination reactor, and in Fig. 2, a high-temperature one. The low-temperature ethylene chlorination bubble reactor (FIG. 1) consists of a column (1), gas distributors (2) and (3) and a refrigerator (4). The bubble gas lift reactor of high-temperature liquid-phase chlorination of ethylene (Fig. 2) consists of a column (1), gas distributors (2) and (3), a circulation pipe (5) and perforated plates (6).
На фиг.3 представлен вакуумный барботажный газлифтный реактор жидкофазного хлорирования этилена с выносным конденсатором и гидравлическим затвором. Он включает в себя колонну (1), газораспределители хлора и этилена (2) и (3), циркуляционную трубу (5), перфорированные тарелки (6), конденсатор (7), насос (8), вакуум-насос (9) и гидравлический затвор (10).Figure 3 presents the vacuum bubble gas lift gas phase ethylene chlorination reactor with a remote condenser and a hydraulic shutter. It includes a column (1), gas distributors of chlorine and ethylene (2) and (3), a circulation pipe (5), perforated plates (6), a condenser (7), a pump (8), a vacuum pump (9) and hydraulic shutter (10).
На фиг.4 представлен график зависимости селективности процесса от температуры реакционной среды по экспериментальным данным.Figure 4 presents a graph of the dependence of the selectivity of the process on the temperature of the reaction medium according to experimental data.
Вакуумный реактор жидкофазного хлорирования этилена работает следующим образом. Реактор заполняется жидким 1,2-дихлорэтаном до рабочего уровня. В конденсатор (7) подается охлаждающая вода. Газообразный хлор подается через распределитель (2) в нижнюю часть колонны, где растворяется в рабочей среде. Выше по потоку вводится этилен через распределитель (3). Вследствие выделения большого количества тепла реакции рабочая среда закипает. В результате этого в кольцевом пространстве образуется газожидкостная смесь, плотность которой меньше плотности чистого 1,2-дихлорэтана в циркуляционной трубе. Благодаря разности плотностей в циркуляционной трубе и в кольцевом пространстве возникает движущая сила циркуляции, которая обеспечивает равномерность протекания реакции по всему реактору. В верхней части перемешивание реакционной среды усиливается на установленных перфорированных тарелках (6), которые улучшают протекание гетерогенной реакции.A vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene works as follows. The reactor is filled with liquid 1,2-dichloroethane to a working level. Cooling water is supplied to the condenser (7). Chlorine gas is supplied through a distributor (2) to the bottom of the column, where it dissolves in the working medium. Upstream ethylene is introduced through a distributor (3). Due to the release of a large amount of heat of reaction, the working medium boils. As a result of this, a gas-liquid mixture is formed in the annular space, the density of which is less than the density of pure 1,2-dichloroethane in the circulation pipe. Due to the difference in densities in the circulation pipe and in the annular space, a driving force of circulation arises, which ensures the uniformity of the reaction throughout the reactor. In the upper part, the stirring of the reaction medium is enhanced on mounted perforated plates (6), which improve the course of the heterogeneous reaction.
Образующиеся вследствие кипения рабочей среды пары 1,2-дихлорэтана выходят из реактора (1) и направляются в конденсатор (7), где, отдавая тепло охлаждающей воде, конденсируются. При конденсации пара происходит уменьшение занимаемого 1,2-дихлорэтаном удельного объема при постоянстве объема пространства конденсатора и реактора. Это влечет за собой уменьшение давления в конденсаторе и реакторе.Vapors of 1,2-dichloroethane formed as a result of boiling of the working medium leave the reactor (1) and are sent to a condenser (7), where they condense while giving heat to cooling water. During steam condensation, the specific volume occupied by 1,2-dichloroethane decreases with a constant volume of the space of the condenser and reactor. This entails a decrease in pressure in the condenser and reactor.
Образующийся конденсат из конденсатора (7) стекает вниз по гидравлическому затвору (10). Гидравлический затвор устанавливается на выходе из конденсатора и представляет собой вертикальную барометрическую трубу с барометрическим ящиком, заполненную 1,2-дихлорэтаном. По барометрической трубе жидкость стекает в барометрический ящик, откуда часть ее отводится в виде продукта реакции, а другая возвращается насосом (8) обратно в реактор для поддержания постоянного уровня. Неконденсирующиеся газы отводятся при помощи вакуум-насоса (9).Condensate formed from the condenser (7) flows down the hydraulic shutter (10). A hydraulic shutter is installed at the outlet of the condenser and is a vertical barometric tube with a barometric box filled with 1,2-dichloroethane. The liquid flows through a barometric pipe into a barometric box, from where part of it is discharged as a reaction product, and the other is returned by a pump (8) back to the reactor to maintain a constant level. Non-condensing gases are vented using a vacuum pump (9).
Давление, создаваемое столбом жидкости в гидравлическом затворе, должно быть больше атмосферного давления. Поэтому высота трубы составляет примерно 10 м. Только в этом случае в реакторе сможет поддерживаться вакуум и при этом производиться отбор жидкого 1,2-дихлорэтана в виде продукта.The pressure created by the liquid column in the hydraulic valve must be greater than atmospheric pressure. Therefore, the height of the pipe is approximately 10 m. Only in this case can the vacuum be maintained in the reactor and at the same time liquid 1,2-dichloroethane in the form of a product can be selected.
Снижение абсолютного давления в реакторе до 0,3-0,45 ama позволяет понизить температуру кипения рабочей среды ниже 60°С [3]. Так как скорости побочных реакций уменьшаются при снижении температуры [1, 2, 4, 6, 7], то это будет благоприятно сказываться на селективности процесса.Reducing the absolute pressure in the reactor to 0.3-0.45 ama allows you to lower the boiling point of the working medium below 60 ° C [3]. Since the rates of adverse reactions decrease with decreasing temperature [1, 2, 4, 6, 7], this will favorably affect the selectivity of the process.
Увеличение селективности при снижении давления и температуры в реакторе также подтверждается экспериментальными данными. Эксперименты проводились на барботажном газлифтном реакторе с циркуляционной трубой с нагрузкой по хлору 300 м3/ч. Пары после реактора конденсировались в кожухотрубчатом конденсаторе, в результате чего абсолютное давление в реакторе составляло 0,88 ama, а температура в реакторе понизилась до 78°С. При данных условиях селективность процесса в реакторе составила 98,8%. При атмосферном давлении и температуре в этом же реакторе 83,5°С селективность процесса составляет 98%. Эти данные позволяют заключить, что при снижении давления в реакторе и, как следствие, при снижении температуры реакционной среды селективность процесса возрастает.The increase in selectivity with decreasing pressure and temperature in the reactor is also confirmed by experimental data. The experiments were conducted on a bubble gas lift reactor with a circulation pipe with a chlorine load of 300 m 3 / h. Vapors after the reactor were condensed in a shell-and-tube condenser, as a result of which the absolute pressure in the reactor was 0.88 ama, and the temperature in the reactor dropped to 78 ° C. Under these conditions, the selectivity of the process in the reactor was 98.8%. At atmospheric pressure and temperature in the same reactor 83.5 ° C, the selectivity of the process is 98%. These data allow us to conclude that with a decrease in pressure in the reactor and, as a consequence, with a decrease in the temperature of the reaction medium, the selectivity of the process increases.
Эксплуатация промышленного низкотемпературного реактора с нагрузкой по хлору 2300 м3/ч на ОАО «Саянскхимпласт» показывает, что при температуре в реакторе 60°С селективность процесса составляет 99,8%. Приведенные экспериментальные данные свидетельствуют о том, что при снижении температуры селективность процесса возрастает. Графическое отображение экспериментальных данных приведено на фиг.4.Operation of an industrial low-temperature reactor with a chlorine load of 2300 m 3 / h at OJSC Sayanskkhimplast shows that at a temperature in the reactor of 60 ° C the selectivity of the process is 99.8%. The experimental data presented indicate that with decreasing temperature, the selectivity of the process increases. A graphical representation of the experimental data is shown in figure 4.
Анализ экспериментальных данных (фиг.4) позволяет заключить, что при температуре ниже 60°С селективность процесса будет составлять в среднем 99,9%.Analysis of experimental data (figure 4) allows us to conclude that at temperatures below 60 ° C, the selectivity of the process will be on average 99.9%.
В условиях многотонажного производства высокая селективность процесса позволяет снизить выход побочных продуктов, а, значит, и снизить потери исходных реагентов на их образование. Также это повлечет за собой уменьшение материальных затрат на переработку и утилизацию побочных продуктов.In conditions of multi-ton production, the high selectivity of the process allows to reduce the yield of by-products, and, therefore, to reduce the loss of the initial reagents for their formation. It will also entail a reduction in material costs for the processing and disposal of by-products.
Массовая концентрация 1,2-дихлорэтана в продукте, равная 99,8%, в большинстве случаев является достаточной, чтобы продукт можно было считать товарным. В этой связи отпадает необходимость в стадии ректификации смеси продуктов с целью выделения 1,2-дихлорэтана требуемой чистоты.A mass concentration of 1,2-dichloroethane in the product, equal to 99.8%, in most cases is sufficient so that the product can be considered marketable. In this regard, there is no need for a stage of rectification of a mixture of products in order to isolate 1,2-dichloroethane of the required purity.
Вследствие того, что 1,2-дихлорэтан уходит из реактора в парообразном виде, он не содержит в себе примесей хлорида железа (III), который является катализатором процесса. В этой связи отпадает необходимость в стадии очистки 1,2-дихлорэтана от катализатора.Due to the fact that 1,2-dichloroethane leaves the reactor in vapor form, it does not contain impurities of iron (III) chloride, which is a catalyst for the process. In this regard, there is no need for a stage of purification of 1,2-dichloroethane from the catalyst.
Ликвидация стадии очистки приведет к снижению объема сточных вод, необходимых для очистки 1,2-дихлорэтана от катализатора, уменьшению потерь хлорида железа (III) и сокращению выбросов промышленных отходов в окружающую среду.The elimination of the purification stage will lead to a decrease in the volume of wastewater required for the purification of 1,2-dichloroethane from the catalyst, to a decrease in the loss of iron (III) chloride and to a reduction in the emissions of industrial wastes into the environment.
Список литературыBibliography
1. Лебедев Н.Н. Химия и технология основного органического и нефтехимического синтеза. Изд. 2-е, пер. М.: «Химия», 1975 - 736 с.1. Lebedev N.N. Chemistry and technology of basic organic and petrochemical synthesis. Ed. 2nd, per. M .: "Chemistry", 1975 - 736 p.
2. Аветьян М.Г, Сонин Э.В., Зайдман О.А. и др. Исследование процесса прямого хлорирования этилена в промышленных условиях. // Химическая промышленность, 1991, №12, с.710-713.2. Avetyan M.G., Sonin E.V., Zaydman O.A. et al. Investigation of the process of direct chlorination of ethylene in an industrial environment. // Chemical industry, 1991, No. 12, S. 710-713.
3. Трегер Ю.А. и др. Справочник по физико-химическим свойствам хлоралифатических соединений С1-С5. Л.: Химия, 1973, стр.73.3. Treger Yu.A. et al. Handbook of physicochemical properties of chloraliphatic compounds C1-C5. L .: Chemistry, 1973, p. 73.
4. Мубараков Р.Г. Гидравлика и массообмен в барометрическом реакторе хлорирования этилена. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. АГТА, Ангарск, 1998, 24 с.4. Mubarakov R.G. Hydraulics and mass transfer in a barometric ethylene chlorination reactor. Abstract of dissertation for the degree of candidate of technical sciences. AGTA, Angarsk, 1998, 24 pp.
5. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. М.: Химия, 1973 г., стр.339.5. Kasatkin A.G. Basic processes and apparatuses of chemical technology. M .: Chemistry, 1973, p. 339.
6. Бальчугов В.А. Автореферат диссертации на соискание степени кандидата технических наук. Гидравлика, тепло- и массообмен в реакторе жидкофазного хлорирования этилена с эжекционными смесителями. Ангарск, АГТА, 2000.6. Balchugov V.A. Abstract of dissertation for the degree of candidate of technical sciences. Hydraulics, heat and mass transfer in a liquid phase ethylene chlorination reactor with ejection mixers. Angarsk, AGTA, 2000.
7. Рожков В.И., Зайдман О.А., Сонин Э.В. Жидкофазное хлорирование 1,2-дихлорэтана в присутствии хлорного железа. // Химическая промышленность, 1991, №5, с.261-263.7. Rozhkov V.I., Zaydman O.A., Sonin E.V. Liquid phase chlorination of 1,2-dichloroethane in the presence of ferric chloride. // Chemical industry, 1991, No. 5, p. 261-263.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004131405/15A RU2303483C2 (en) | 2004-10-27 | 2004-10-27 | Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004131405/15A RU2303483C2 (en) | 2004-10-27 | 2004-10-27 | Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004131405A RU2004131405A (en) | 2006-04-10 |
| RU2303483C2 true RU2303483C2 (en) | 2007-07-27 |
Family
ID=36458660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004131405/15A RU2303483C2 (en) | 2004-10-27 | 2004-10-27 | Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2303483C2 (en) |
-
2004
- 2004-10-27 RU RU2004131405/15A patent/RU2303483C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛЕБЕДЕВ Н.Н. Химия и технология основного органического и нефтехимического синтеза. - М.: Химия, 1975, с.147-148. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004131405A (en) | 2006-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5679312A (en) | Multiple stage suspended reactive stripping process and apparatus | |
| US20050006219A1 (en) | Thermal separating process for removing at least one stream containing enriched (meth)acrylic monomers | |
| RU2007138831A (en) | METHOD AND DEVICE FOR THE PRODUCTION OF AROMATIC CARBONIC ACIDS (OPTIONS) | |
| CN100494155C (en) | Process for producing (meth) acrylic acids | |
| WO2008136706A1 (en) | Isoprene production method | |
| US8742182B2 (en) | Method of operating a distillation column for purifying 1,2-dichloroethane and for coupled sodium hydroxide solution evaporative concentration | |
| CN112585112A (en) | Process for the catalytic production of a purified enal product from an aldehyde feed stream using a single enclosed apparatus | |
| US6252125B1 (en) | Process and unit for the production of 1,2-dichloroethane | |
| RU2303483C2 (en) | Vacuum reactor for liquid-phase chlorination of ethylene | |
| US7135597B2 (en) | Process for the preparation of monochloroacetic acid | |
| JP4550431B2 (en) | Method for producing methyl formate | |
| US10131611B2 (en) | Process for the hydrodechlorination of a feed comprising dichloroacetic acid | |
| RU2301793C2 (en) | Vacuum process for production of 1,2-dichloroethane | |
| RU2147922C1 (en) | Reactor for liquid-phase processes of oxidation of hydrocarbons | |
| CA2896706C (en) | Urea plant revamping method | |
| WO2019189259A1 (en) | Method for producing unsaturated carboxylic ester | |
| RU2299876C2 (en) | Method for preparing 1,2-dichloroethane with combined elimination of heat | |
| RU2292945C2 (en) | Nozzle reactor for production of 1.2-dichloroethane | |
| RU2299875C2 (en) | Method for preparing 1,2-dichloroethane with preliminary heating reagents | |
| JP7354493B2 (en) | Method for producing isopropyl alcohol | |
| RU2328339C2 (en) | Bubble kettle for liquid-phase ethylene chlorination with dispensed reagent supply | |
| RU2328340C2 (en) | Dish-shaped reactor for producing 1,2-dichloroethane | |
| JP7180452B2 (en) | Method for producing unsaturated carboxylic acid ester | |
| RU32706U1 (en) | Installation for liquid-phase one-stage synthesis of isoprene (options) | |
| RU2153394C1 (en) | Reactor of ethylene direct chlorination |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071028 |