RU2300746C2 - Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element - Google Patents
Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element Download PDFInfo
- Publication number
- RU2300746C2 RU2300746C2 RU2005124810/28A RU2005124810A RU2300746C2 RU 2300746 C2 RU2300746 C2 RU 2300746C2 RU 2005124810/28 A RU2005124810/28 A RU 2005124810/28A RU 2005124810 A RU2005124810 A RU 2005124810A RU 2300746 C2 RU2300746 C2 RU 2300746C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- additional
- cavities
- cavity
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области ядерной энергетики и может быть использовано для контроля и измерения давления газов в газосборнике твэлов и количества выделившихся газообразных продуктов деления (ГПД).The invention relates to the field of nuclear energy and can be used to control and measure the pressure of gases in the gas collector of fuel elements and the amount of released gaseous fission products (GPA).
Техническими результатами являются: повышение точности измерений и расширение области применения измерителей давления газов и измерителей количества ГПД в газосборнике твэла.The technical results are: improving the accuracy of measurements and expanding the scope of gas pressure meters and gas meter in the fuel collector.
Большое значение в технике и научных исследованиях в ядерной энергетике имеет определение давления, количества и состава газообразных продуктов деления в твэлах контейнерного типа на основе диоксида урана.Of great importance in engineering and scientific research in nuclear energy is the determination of the pressure, quantity and composition of gaseous fission products in fuel elements of container type based on uranium dioxide.
Известен способ измерения давления газов под оболочкой твэла [Бурукин А.В., Валиуллин Ф.Х., Котов Н.П. и др. "Измерение физических параментов твэлов в процессе их испытаний в реакторе МИР". Сборник докладов международной конференции "ДДАЭС - 20002", г.Пенза 11-13 сентября 2002 г. Пенза, ФГУП НИИФИ, 2002, с.193-197], использующий сильфонный датчик давления на основе дифференциально-трансформаторного преобразователя.A known method of measuring the pressure of gases under the cladding of a fuel rod [Burukin A.V., Valiullin F.Kh., Kotov N.P. et al. "Measurement of the physical parameters of fuel elements in the process of testing them in the MIR reactor". Collection of reports of the international conference "DDAES - 20002", Penza, September 11-13, 2002. Penza, FSUE NIIFI, 2002, p.193-197], using a bellows-type pressure sensor based on a differential transformer converter.
Чувствительный элемент датчика - однослойный сильфон 11х 10×0,12 из нержавеющей стали 12Х18Н10Т, внутренняя полость сильфона соединена с компенсационном объемом твэла. Величина компенсационного объема в твэле выбирается такой, чтобы обеспечить работоспособность сильфона в расчетном диапазоне перепада давления на сильфоне с учетом выделяющихся ГПД. Защитная оболочка сильфона и чехол сердечника преобразователя образуют замкнутую полость для обеспечения компенсации исходного давления в твэле противодавлением.The sensitive element of the sensor is a single-layer bellows 11x 10 × 0.12 made of stainless steel 12X18H10T, the internal cavity of the bellows is connected to the compensation volume of the fuel rod. The value of the compensation volume in the fuel element is chosen so as to ensure the operability of the bellows in the design range of the differential pressure on the bellows, taking into account the distinguished GPA. The bellows protective sheath and the transducer core cover form a closed cavity to provide compensation of the initial pressure in the fuel element by backpressure.
Изменение давления газов в твэле и противодавления в процессе работы твэла вызывает перемещение датчика сильфона и сердечника дифференциально-трансформаторного преобразователя, что регистрируется измерительной системой.The change in gas pressure in the fuel rod and backpressure during the operation of the fuel rod causes the movement of the bellows sensor and the core of the differential transformer converter, which is recorded by the measuring system.
Недостатком такого способа измерения давления является низкая надежность дифференциально-трансформаторного преобразователя, обусловленная его конструктивными особенностями, и прочностные характеристики материала сильфона. Это ограничивает температуру (<600°С), при которой можно производить измерение давления ГПД, время измерения и диапазон измеряемых давлений газов, что в свою очередь ограничивает область применения такого способа. К недостатку такого способа можно отнести и сложность технологии изготовления и калибровки измерителя давления.The disadvantage of this method of measuring pressure is the low reliability of the differential transformer transducer, due to its design features, and the strength characteristics of the material of the bellows. This limits the temperature (<600 ° C) at which the GPA pressure can be measured, the measurement time and the range of measured gas pressures, which in turn limits the scope of this method. The disadvantage of this method can be attributed to the complexity of the manufacturing technology and calibration of the pressure meter.
Известен способ измерения давления газа в газосборнике тепловыделяющего элемента ядерного реактора [Куров Д.А., Валиуллин Ф.Х., Самигуллин Б.А., Александров К.А., Сухих А.В. (АС СССР №1309710 от 01.04.1985 г., БИ №36, 2001 г.).A known method of measuring gas pressure in the gas collector of a fuel element of a nuclear reactor [Kurov D.A., Valiullin F.Kh., Samigullin B.A., Aleksandrov K.A., Sukhikh A.V. (USSR AS No. 1309710 dated 01/01/1985, BI No. 36, 2001).
Измерение давления газов внутри оболочки твэла осуществляют путем охлаждения конца твэла со стороны газосборника в хладогенте, имеющем температуру ниже температуры конденсации газов, давление которых измеряют. При этом с помощью термоэлектрического преобразователя следят за изменением температуры оболочки твэла в районе газосборника со стороны топливного сердечника. По характеру изменения температуры на оболочке судят о давлении газов внутри оболочки твэла. Путем последовательного погружения твэла в хладагенты с различной температурой определяют компоненты газовой смеси внутри оболочки.Measurement of gas pressure inside the cladding of a fuel rod is carried out by cooling the end of the fuel rod from the side of the gas collector in a refrigerant having a temperature below the condensation temperature of the gases whose pressure is measured. In this case, using a thermoelectric converter, they monitor the temperature of the cladding of a fuel rod in the region of the gas collector from the side of the fuel core. By the nature of the temperature change on the cladding, the pressure of the gases inside the cladding of a fuel rod is judged. By sequentially immersing the fuel element in refrigerants with different temperatures, the components of the gas mixture inside the shell are determined.
Недостатком этого способа является невозможность определения давления ГПД в твэле, когда твэл находится в работающем ядерном реакторе, что существенно снижает область применения этого способа.The disadvantage of this method is the inability to determine the pressure of the GPA in the fuel rod when the fuel element is in a working nuclear reactor, which significantly reduces the scope of this method.
Вышеуказанные недостатки устраняют тем, что в способе измерения давления в газосборнике тепловыделяющего элемента заполняют первую дополнительную полость, соединенную с газосборником твэла, определенным газом, заполняют вторую дополнительную полость определенным газом, причем каждая из полостей снабжена центральной трубкой с размещенным в ней нагревателем, одновременно нагревают центральные трубки нагревателем в первой и второй дополнительных полостях, охлаждают, измеряют разность температур между центральной трубкой с нагревателем в первой и второй дополнительных полостях и теплоносителем, омывающим эти полости, определяют темп одновременного охлаждения коаксиально расположенных центральных трубок с нагревателями первой и второй дополнительных полостей, определяют теплопроводность смеси газов в первой дополнительной полости, определяют теплопроводность газа во второй дополнительной полости, с учетом зависимости теплопроводности от объемной доли газов определяют объемную долю выделившихся газосборных продуктов деления в первой дополнительной полости, в соответствии с которой определяют давление газов в первой дополнительной полости и газосборнике твэла, причем нагревают коаксиально расположенные центральные трубки в первой и второй полостях выше температуры теплоносителя на 30÷50°C.The aforementioned disadvantages are eliminated by the fact that in the method for measuring the pressure in the gas collector of the fuel element, the first additional cavity is connected, connected to the fuel rod of the fuel element, with a certain gas, the second additional cavity is filled with a certain gas, each of the cavities is equipped with a central tube with a heater placed in it, while the central the heater tubes in the first and second additional cavities, cool, measure the temperature difference between the central tube with the heater the lem in the first and second additional cavities and the heat carrier washing these cavities, determine the rate of simultaneous cooling of the coaxially located central tubes with heaters of the first and second additional cavities, determine the thermal conductivity of the gas mixture in the first additional cavity, determine the thermal conductivity of the gas in the second additional cavity, taking into account the dependence thermal conductivity from the volume fraction of gases determine the volume fraction of the released gas-collecting fission products in the first additional cavity, whereby determining the gas pressure in the first cavity and the additional gas plenum of the fuel element, wherein the heated central tube disposed coaxially in the first and second cavities above the coolant temperature at 30 ÷ 50 ° C.
Основные существенные признаки заявляемого изобретения это совокупность следующих действий.The main essential features of the claimed invention is a combination of the following actions.
Заполнение соединенной с газосборником твэла, первой полости, имеющей вид кольцевого зазора, образованного коаксиально расположенными центральной трубкой с нагревательным элементом и трубчатой оболочкой, определенным газом.The filling of the fuel rod connected to the gas collector, the first cavity having the form of an annular gap formed by a coaxially located central tube with a heating element and a tubular shell defined by gas.
Заполнение определенным газом второй дополнительной полости герметично изолированной от первой полости, также имеющей вид кольцевого зазора, образованного коаксиально расположенными трубкой с нагревательным элементом и трубчатой оболочкой и герметично изолированной от первой полости.Filling with a certain gas a second additional cavity which is hermetically isolated from the first cavity, also having the form of an annular gap formed by a coaxially arranged tube with a heating element and a tubular shell and hermetically isolated from the first cavity.
Одновременное нагревание коаксиально расположенных центральных трубок в первой и второй полостях выше температуры теплоносителя на 30÷50°С.Simultaneous heating of coaxially located central tubes in the first and second cavities above the coolant temperature by 30 ÷ 50 ° С.
Измерение разности температур в зависимости от времени между температурой коаксиально расположенной центральной трубкой первой дополнительной полости и температурой теплоносителя ядерного реактора, омывающего твэл.Measurement of the temperature difference as a function of time between the temperature of the coaxially located central tube of the first additional cavity and the temperature of the coolant of a nuclear reactor washing a fuel rod.
Измерение разности температур в зависимости от времени между температурой коаксиально расположенной центральной трубки во второй дополнительной полости, имеющей вид кольцевого зазора, и температурой теплоносителя ядерного реактора, омывающего твэл, с дополнительными полостями в процессе одновременного охлаждения коаксиально расположенных центральных трубок в первой и второй дополнительных полостях.Measurement of the temperature difference as a function of time between the temperature of the coaxially located central tube in the second additional cavity having the form of an annular gap and the temperature of the coolant of a nuclear reactor washing the fuel elements with additional cavities during the simultaneous cooling of coaxially located central tubes in the first and second additional cavities.
Определение темпов охлаждения коаксиально расположенных центральных трубок с нагревательными элементами первой и второй дополнительных полостей.Determination of the cooling rate of coaxially located central tubes with heating elements of the first and second additional cavities.
Определение теплопроводности смеси газа в первой дополнительной полости, соединенной с газооборником твэла.Determination of the thermal conductivity of the gas mixture in the first additional cavity connected to the fuel element of the fuel element.
Определение объемной доли выделившихся ГПД в первой дополнительной полости, соединенной с газооборником твэла.Determination of the volume fraction of the released GPA in the first additional cavity connected to the fuel element gas intake.
Сравнение заявляемого способа с прототипом позволяет установить соответствие его критерию новизна.Comparison of the proposed method with the prototype allows you to establish compliance with its criterion of novelty.
В процессе облучения в твэлах контейнерного типа на основе диоксида урана выделяются газообразные продукты деления, состав которых более чем на 90% состоит из газа ксенона (Хе). Количество выделившегося в компенсационный объем твэла ксенона и давление смеси газов возникшего в компенсационном объеме твэла можно определить по теплопроводности газа в компенсационном объеме. Если перед началом облучения твэл энергетического реактора, газосборник которого соединен с кольцевым зазором первой дополнительной полости, образованной коаксиально расположенными центральной трубкой с нагревательным элементом и трубчатой оболочкой, заполнить определенным нейтральным газом, например гелием, Не, то при выходе ГПД и перемешивании газов в результате диффузии и конвенции, в конкретном примере основном Хе, теплопроводность газовой смеси в компенсационном объеме твэла и в кольцевом зазоре первой дополнительной полости существенно изменится, см. фиг.1. По изменению теплопроводности смеси газов в газовой прослойке в кольцевом зазоре определяется количество выделявшегося ксенона и давление газов, возникшее в твэле.During irradiation, gaseous fission products are released in container type fuel rods based on uranium dioxide, the composition of which consists of more than 90% xenon gas (Xe). The amount of xenon released in the compensation volume and the pressure of the gas mixture generated in the compensation volume of the fuel can be determined by the thermal conductivity of the gas in the compensation volume. If before starting the irradiation of a fuel rod of an energy reactor, the gas collector of which is connected to the annular gap of the first additional cavity formed by a coaxially located central tube with a heating element and a tubular shell, filled with a certain neutral gas, for example, helium, He, then when the GPA comes out and the gases are mixed as a result of diffusion and conventions, in a specific example, mainly Xe, the thermal conductivity of the gas mixture in the compensation volume of the fuel element and in the annular gap of the first additional cavity uschestvenno change, see FIG. 1. The change in the thermal conductivity of the gas mixture in the gas gap in the annular gap determines the amount of xenon released and the gas pressure that occurs in the fuel element.
Теплопроводность газовой смеси в кольцевом зазоре первой дополнительной полости определяют с применением метода регулярного режима. Для чего производят нагревание центральной, коаксиально расположенной трубки первой дополнительной полости при помощи нагревателя до температуры, превышающей температуру оболочки твэла (теплоносителя) на 30÷50°С. Затем нагревание прекращается и производится измерение разности температур в зависимости от времени между температурой центральной коаксиально расположенной трубки первой дополнительной полости и температурой трубчатой оболочки (теплоносителя) первой дополнительной полости при остывании центральной трубки.The thermal conductivity of the gas mixture in the annular gap of the first additional cavity is determined using the regular mode method. For this purpose, the central, coaxially located tube of the first additional cavity is heated with a heater to a temperature exceeding the temperature of the cladding of a fuel rod (coolant) by 30 ÷ 50 ° C. Then the heating is stopped and the temperature difference is measured as a function of time between the temperature of the central coaxially located tube of the first additional cavity and the temperature of the tubular shell (coolant) of the first additional cavity when the central tube is cooled.
Известно, что температура образца в процессе охлаждении при регулярном тепловом режиме и граничных условиях третьего рода изменяется во времени по экспоненциальному закону:It is known that the temperature of a sample during cooling under regular thermal conditions and boundary conditions of the third kind varies in time according to the exponential law:
Θ=T(X1Y1Z)-T0=e-mt,Θ = T (X 1 Y 1 Z) -T 0 = e -mt ,
где Т - температура охлаждаемого образца (в нашем случае центральной трубки);where T is the temperature of the sample to be cooled (in our case, the central tube);
Т0 - температура среды (в нашем случае температура трубчатой оболочки, равная температуре теплоносителя);T 0 - medium temperature (in our case, the temperature of the tubular shell equal to the temperature of the coolant);
m - темп охлажденияm - cooling rate
где α - коэффициент теплоотдачи к среде;where α is the heat transfer coefficient to the medium;
λ - коэффициент теплопроводности материала образца;λ is the coefficient of thermal conductivity of the sample material;
S - поверхность образца;S is the surface of the sample;
V - объем образца;V is the volume of the sample;
Срγ - объемная теплопроводность образца.With pγ is the bulk thermal conductivity of the sample.
Темп охлаждения образца (центральной, коаксиально расположенной трубки с нагревательным элементом первой дополнительной полости) равен:The cooling rate of the sample (central, coaxially located tube with a heating element of the first additional cavity) is equal to:
где λгаза - коэффициент теплопроводности газа в кольцевом зазоре первой дополнительной полости;where λgas is the coefficient of thermal conductivity of the gas in the annular gap of the first additional cavity;
r1 - наружный радиус центральной коаксиально расположенной трубки с нагревательным элементом первой дополнительной полости;r 1 - the outer radius of the Central coaxially located tube with a heating element of the first additional cavity;
r2 - внутрений радиус трубчатой оболочки.r 2 is the inner radius of the tubular shell.
Т.к. геометрические размеры r1 и r2 можно считать постоянными, то:Because the geometric dimensions r 1 and r 2 can be considered constant, then:
где λ1газ и m1 - коэффициенты теплопроводности и темп охлаждения определенного газа, которым была заполнена в нормальных условиях кольцевая область первой дополнительной полости и газосборник твэла перед облучением твэла. В данном случае это газ гелий.where λ 1 gas and m 1 are the thermal conductivity coefficients and the cooling rate of a certain gas, which was filled under normal conditions, the annular region of the first additional cavity and the gas collector of the fuel element before irradiation of the fuel element. In this case, it is helium gas.
λ0газ и m0 - определенные в лабораторных условиях;λ 0 gas and m 0 defined in the laboratory;
φ - теплопроводность (в относительных единицах) смеси газов, полученная в нормальных условиях. Из известной или полученной экспериментально зависимости теплопроводности смеси æ газов от объемной доли газов находим объемную долю выделившегося газа. Зная æ, определяем объем выделившегося газа, приведенный к нормальным условиям. В конкретном случае определяем процентное содержание газа ксенона в кольцевой области первой дополнительной области из зависимости представленной на фиг.1. Объем выделившегося газа, приведенный к нормальным условиям:φ is the thermal conductivity (in relative units) of the gas mixture obtained under normal conditions. From the known or experimentally obtained dependence of the thermal conductivity of the gas mixture æ on the volume fraction of gases, we find the volume fraction of the gas released. Knowing æ, we determine the volume of released gas reduced to normal conditions. In a specific case, we determine the percentage of xenon gas in the annular region of the first additional region from the dependence presented in figure 1. The volume of gas released, reduced to normal conditions:
где Vo - объем гелия, заполнившего при нормальных условиях первую дополнительную полости и газосборник твэла.where V o is the volume of helium, which, under normal conditions, filled the first additional cavity and the fuel collector.
Давление смеси газов при рабочей температуре в газосборнике твэла и первой дополнительной полости определяется по формуле:The pressure of the gas mixture at the operating temperature in the fuel collector of the fuel rod and the first additional cavity is determined by the formula:
P0 - давление газа в газосборнике и первой дополнительной полости после их заполнения при нормальных условиях;P 0 is the gas pressure in the gas collector and the first additional cavity after filling under normal conditions;
Т0 - температура газа в нормальных условиях при заполнении им газосборника и первой дополнительной области;T 0 - gas temperature under normal conditions when filling the gas collector and the first additional area;
Траб. - температура смеси газов в рабочих условиях.T slave. - the temperature of the gas mixture under operating conditions.
Определение количества выделившегося газа и его давления таким образом можно производить только при постоянной температуре внешней оболочки первой дополнительной полости, что равносильно постоянной температуре теплоносителя. Такие условия соблюдаются только при работе ядерных реакторов на стационарной мощности.The determination of the amount of gas released and its pressure in this way can only be done at a constant temperature of the outer shell of the first additional cavity, which is equivalent to a constant temperature of the coolant. Such conditions are observed only when operating nuclear reactors at stationary power.
Однако теплопроводность газов, а следовательно, и темп охлаждения зависят от различных факторов, и в том числе от температуры, давления, состава и т.д. Поэтому коэффициент теплопроводности λ0 и темп охлаждения m0, определенные в лабораторных условиях, будут отличаться от тех значений, которые были бы получены в условиях активной зоны ядерного реактора, где располагается первая дополнительная полость. В результате чего вышеприведенный способ определения данных дает погрешность, особенно в переходных и аварийных режимах.However, the thermal conductivity of gases, and therefore the cooling rate, depends on various factors, including temperature, pressure, composition, etc. Therefore, the thermal conductivity coefficient λ 0 and the cooling rate m 0 determined in laboratory conditions will differ from those that would be obtained in the conditions of the active zone of a nuclear reactor where the first additional cavity is located. As a result, the above method for determining data gives an error, especially in transient and emergency modes.
Для уменьшения этих погрешностей таким же газом, которым заполняется твэл и кольцевая область первой дополнительной полости, в данном конкретном случае гелием, заполняется и кольцевая область с известными размерами второй дополнительной полости. Вторая дополнительная полость герметично теплоизолирована от первой дополнительной полости. Вторая дополнительная полость, так же как и первая дополнительная полость, имеет кольцевую область известных размеров, образованную коаксиально расположенными центральной трубкой с нагревательным элементом и трубчатой оболочкой, омываемой теплоносителем ядерного реактора.To reduce these errors, the annular region with known dimensions of the second additional cavity is filled with the same gas that fills the fuel rod and the annular region of the first additional cavity, in this particular case with helium. The second additional cavity is hermetically insulated from the first additional cavity. The second additional cavity, like the first additional cavity, has an annular region of known dimensions formed by a coaxially arranged central tube with a heating element and a tubular shell washed by the coolant of a nuclear reactor.
Нагревание центральной коаксиально расположенной трубки во второй дополнительной полости производится одновременно с нагреванием центральной коаксиально расположенной центральной трубкой первой дополнительной полости до температуры, превышающей на 30÷50°С температуру защитной трубки, которая равна температуре теплоносителя.The heating of the central coaxially located tube in the second additional cavity is carried out simultaneously with the heating of the central coaxially located central tube of the first additional cavity to a temperature exceeding by 30 ÷ 50 ° C the temperature of the protective tube, which is equal to the temperature of the coolant.
Охлаждение центральной, коаксиально расположенной трубки во второй дополнительной полости производится также одновременно с охлаждением центральной, коаксиально расположенной трубкой в первой дополнительной полости. При этом, как и в первом случае, производится измерение разности температур в зависимости от времени между температурой центральной коаксиально расположенной трубки второй дополнительной полости и температурой ее защитной трубки, равной температуре теплоносителя, омывающего эту защитную трубку. Из полученной зависимости разности температур от времени находится темп охлаждения mк, скорректированный с учетом влияния излучения на элементы конструкции измерителя или нестационарной температуры теплоносителя из-за особенностей работы ядерного реактора при измерении давления газов в газосборнике твэла и количества выделившихся ГПД. Коэффициент mк подставляем в формулу (1) и с использованием имеющихся зависимостей температурной смеси от объемной доли газов получаем:The cooling of the central, coaxially located tube in the second additional cavity is also carried out simultaneously with the cooling of the central, coaxially located tube in the first additional cavity. In this case, as in the first case, the temperature difference is measured as a function of time between the temperature of the central coaxially located tube of the second additional cavity and the temperature of its protective tube equal to the temperature of the coolant washing this protective tube. From the obtained dependence of the temperature difference on time, the cooling rate m k is found , adjusted taking into account the effect of radiation on the structural elements of the meter or the unsteady temperature of the coolant due to the peculiarities of the operation of a nuclear reactor when measuring the gas pressure in the fuel collector of a fuel rod and the amount of GPA released. We substitute the coefficient m k into formula (1) and, using the existing dependences of the temperature mixture on the volume fraction of gases, we obtain:
где 
φк - скорректированная теплопроводность смеси газов (в конкретном примере гелия и ксенона).φ k - corrected thermal conductivity of the gas mixture (in a specific example of helium and xenon).
По известной φк определяем æ - объемную долю выделившегося газа (в нашем примере ксенона) и находим Vвыд из формулы (2) и давление смеси газов Pt из формулы (3).As known to determine φ æ - volume fraction of released gas (in our example, xenon) and find V vyd of formula (2) and the gas pressure P t of the mixture of formula (3).
Пример схемы устройства, реализующего предлагаемый способ, представлен на фиг.2:An example diagram of a device that implements the proposed method is presented in figure 2:
1 - первая дополнительная полость, образованная коаксиально расположенной центральной трубкой 2с нагревателем 3 из окисной копелевой проволоки. Трубчатая оболочка первой дополнительной полости 4 соединена с газосборником исследуемого твэла - 5, 6 - герметичная, теплоизолирующая прокладка, разделяющая первую и вторую дополнительные полости, 7 - вторая дополнительная полость. Герметизация от теплоносителя осуществляется сваркой защитной и центральных труб с нижним переходником - 8 и верхним гермовводами 9 и 10. Один конец нагревателя сварен с коаксиально расположенной центральной трубкой по торцу, второй -14 через гермоввод выведен и присоединен к измерительной схеме. К оболочке 4 приварена еще одна копелевая проволока -13, которая также присоединена к измерительной схеме. В паре эти два провода образуют дифференциальный термоэлектрический термометр для измерения температуры коаксиально расположенной центральной трубки 2 относительно температуры трубчатой оболочки 4 в первой дополнительной полости 1.1 - the first additional cavity formed by a coaxially located central tube 2 with a heater 3 of an oxide copel wire. The tubular shell of the first
Измерение разности температур между температурой центральной трубки 2 и температурой трубчатой оболочки 4 во второй дополнительной полости 7 производится дифференциальным термоэлектрическим термометром, составляющим из копелевой проволоки 11, введенной через гермоввод 10 и приваренной к коаксиально расположенной трубке 2 и копелевой проволоки 12, приваренной к трубчатой оболочке 4.The measurement of the temperature difference between the temperature of the central tube 2 and the temperature of the
Перед началом облучения твэла газосборник твэла, а также первая и вторая дополнительные полости заполняются гелием.Before starting irradiation of a fuel rod, the gas collector of the fuel element, as well as the first and second additional cavities, are filled with helium.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005124810/28A RU2300746C2 (en) | 2005-08-03 | 2005-08-03 | Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005124810/28A RU2300746C2 (en) | 2005-08-03 | 2005-08-03 | Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2300746C2 true RU2300746C2 (en) | 2007-06-10 |
Family
ID=38312668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005124810/28A RU2300746C2 (en) | 2005-08-03 | 2005-08-03 | Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2300746C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114442220A (en) * | 2022-02-22 | 2022-05-06 | 北京航空航天大学 | Manufacturing method and device of standard gas absorption cavity based on He auxiliary optical fiber |
-
2005
- 2005-08-03 RU RU2005124810/28A patent/RU2300746C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114442220A (en) * | 2022-02-22 | 2022-05-06 | 北京航空航天大学 | Manufacturing method and device of standard gas absorption cavity based on He auxiliary optical fiber |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4313792A (en) | Miniature gamma thermometer slideable through bore for measuring linear heat generation rate | |
| Hardy et al. | Experimental determination of the p–t melting curve of argon | |
| NO147162B (en) | DEVICE FOR LOCAL POWER MEASUREMENT IN A FUEL ELEMENT OF A NUCLEAR REACTOR FUEL CHARGE | |
| Abou-Sena et al. | Experimental measurements of the effective thermal conductivity of a lithium titanate (Li2TiO3) pebbles-packed bed | |
| CN109001254A (en) | A kind of device and method of quick test metallurgical cinder Thermal Conductivity at High Temperature | |
| Gustavsson et al. | Specific heat measurements with the hot disk thermal constants analyser | |
| JPS6161360B2 (en) | ||
| RU2300746C2 (en) | Method for measuring gas pressure in gas collector of nuclear-reactor fuel element | |
| Waseda et al. | Thermal Diffusivitites of Continuous Casting Powders for Steel at High Temperature | |
| Reynard-Carette et al. | Review of nuclear heating measurement by calorimetry in France and USA | |
| KR101137699B1 (en) | Method and Apparatus for Measurement of Terminal Solid Solubility Temperature in Alloys Capable of Forming Hydrides | |
| RU2439511C1 (en) | Method of simultaneous determination of material heat capacity and thermal expansion | |
| Earnshaw et al. | The effective thermal conductivity of a bed of 1.2-mm-diam lithium zirconate spheres in helium | |
| Dole et al. | Calorimetry of high polymers. I. Automatic temperature recording and control of adiabatic jackets | |
| JPS6119935B2 (en) | ||
| Achener | The determination of the latent heat of vaporization, vapor pressure, enthalpy, specific heat, and density of liquid rubidium and cesium up to 1800 F | |
| Hrubiak | Exploring thermal and mechanical properties of selected transition elements under extreme conditions: Experiments at high pressures and high temperatures | |
| US4379118A (en) | Process for measuring a continuous neutron flux and measuring apparatus for carrying out this process | |
| US4652420A (en) | Hydrogen measuring device | |
| Babb et al. | Apparatus for pvt measurements of gases to 10 kilobars | |
| Sadli et al. | New temperature references and sensors for the next generation of nuclear power plants | |
| CN105806502B (en) | A kind of heat acquisition device | |
| Cox et al. | Measurement of oxidation/reduction kinetics to 2100° C using non-contact solid-state electrolytes | |
| Southard et al. | Low temperature specific heats. II. The calibration of the thermometer and the resistance of platinum, platinum-10% rhodium and constantan between-259 and-190 | |
| US3226548A (en) | Neutronic flux detector |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HK4A | Changes in a published invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110804 |