RU2297538C2 - Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather - Google Patents
Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather Download PDFInfo
- Publication number
- RU2297538C2 RU2297538C2 RU2005112948/06A RU2005112948A RU2297538C2 RU 2297538 C2 RU2297538 C2 RU 2297538C2 RU 2005112948/06 A RU2005112948/06 A RU 2005112948/06A RU 2005112948 A RU2005112948 A RU 2005112948A RU 2297538 C2 RU2297538 C2 RU 2297538C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- length
- profile
- cover plates
- chord
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к турбостроению, а именно к конструкциям лопаток турбин, и может быть использовано для упрочения поверхности верхней части пера рабочих лопаток турбин как способ защиты от эрозии.The invention relates to turbine construction, namely, to designs of turbine blades, and can be used to harden the surface of the upper part of the pen of the turbine blades as a way of protection against erosion.
Хорошо известно, что одним из важных требований, предъявляемых к рабочим лопаткам паровых турбин, является стойкость материала лопатки к влажно-паровой эрозии.It is well known that one of the important requirements for the working blades of steam turbines is the resistance of the material of the blade to wet-steam erosion.
Известен способ упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, в соответствии с которым используют электроискровое упрочнение входных кромок лопатки, при котором металл электрода, обладающий высокой твердостью, переносится на поверхность лопатки с помощью электрического разряда (электроискровое легирование) (А.Д.Трухний, Б.В.Ломакин "Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки", М.: Издательство МЭИ, 2002 г., с.462).There is a method of hardening the surface of the upper part of a feather of a turbine blade, according to which electrospark hardening of the input edges of the blade is used, in which the metal of the electrode having high hardness is transferred to the surface of the blade using an electric discharge (electric spark alloying) (A.D. Truhniy, B .V. Lomakin "Heat-producing steam turbines and turbine units", Moscow: Publishing House MPEI, 2002, p.462).
Недостаток известного способа состоит в следующем. Известно, что входная кромка лопатки относится к зоне наибольшего эрозионного износа. Толщина упрочняемого покрытия, получаемого электроискровым легированием, составляет десятые доли миллиметра, что не обеспечивает надежной защиты основы металла лопатки на входной кромке от ударно-капельного воздействия. В результате под воздействием интенсивного каплеударного нагружения легированный слой постепенно смывается. Это приводит к износу защитного слоя на входной кромке лопатки в зоне максимального каплеударного воздействия и, как следствие, к интенсивному разрушению поверхности пера лопатки в этой зоне, что снижает надежность упрочнения поверхности спинки лопатки от эрозионного разрушения.The disadvantage of this method is as follows. It is known that the input edge of the blade belongs to the zone of greatest erosion wear. The thickness of the hardenable coating obtained by electrospark alloying is tenths of a millimeter, which does not provide reliable protection of the base of the metal of the blade at the input edge from shock-drop impact. As a result, under the influence of intense drop-impact loading, the doped layer is gradually washed off. This leads to wear of the protective layer at the input edge of the blade in the zone of maximum drop impact and, as a result, to intensive destruction of the surface of the feather blade in this zone, which reduces the reliability of hardening the surface of the back of the blade from erosion damage.
Известен способ упрочения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, в соответствии с которым на входной кромке верхней части пера рабочей лопатки устанавливают защитные накладки из материала с высокой эрозионной стойкостью. Накладки устанавливают с зазором, не превышающим 0,006 длины накладки, и прикрепляют к входной кромке одним или двумя сварными швами (СССР, №1278469, F01D 5/28, 23.12.86.).A known method of hardening the surface of the upper part of the pen of a turbine blade, according to which protective pads made of a material with high erosion resistance are installed on the input edge of the upper part of the pen of the working blade. Pads are installed with a gap not exceeding 0.006 of the length of the pads, and attached to the inlet edge with one or two welds (USSR, No. 1278469, F01D 5/28, 12.23.86.).
Упрочненные защитными накладками входные кромки рабочих лопаток теоретически способны сохранять свою работоспособность в течение 120...140 тысяч часов при оптимальных режимах эксплуатации. Однако на практике срок их службы редко превышает 70...80 тысяч часов. Одной из причин является снижение эрозионной стойкости входной кромки рабочей лопатки из-за эрозионного износа за пределами защиты. Это объясняется тем, при работе турбины в режимах ниже максимального углы атаки капель меняются и часть из них ударяет в зону за пределами защитных накладок. При этом, как показывает опыт, наибольший износ поверхности лопатки в этой зоне происходит по входной кромке ниже защиты и по спинке лопатки вдоль границы защиты, иногда с прободением пера лопатки у вершины и (или) между бандажными отверстиями. Это снижает надежность упрочнения поверхности спинки лопатки от эрозионного разрушения. Решение этой проблемы путем увеличения размеров накладок и, как следствие, протяженности защиты по длине и ширине влечет за собой недопустимые изменения аэродинамических, частотных, весовых и других важных характеристик рабочей лопатки.The input edges of the blades hardened by protective pads are theoretically able to maintain their operability for 120 ... 140 thousand hours under optimal operating conditions. However, in practice, their service life rarely exceeds 70 ... 80 thousand hours. One of the reasons is the erosion resistance of the input edge of the working blade due to erosion wear outside the protection. This is due to the fact that when the turbine operates in modes below the maximum, the angle of attack of the droplets changes and some of them hit the area outside the protective pads. Moreover, experience shows that the greatest wear of the surface of the blade in this area occurs along the inlet edge below the protection and along the back of the blade along the border of the protection, sometimes with a perforation of the blade feather at the apex and (or) between the retaining holes. This reduces the reliability of hardening the surface of the back of the scapula from erosion destruction. The solution to this problem by increasing the size of the pads and, as a result, the length of the protection along the length and width entails unacceptable changes in the aerodynamic, frequency, weight and other important characteristics of the working blade.
Наиболее близким к предлагаемому является способ упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, в соответствии с которым на входной кромке верхней части пера рабочей лопатки устанавливают защитные накладки из материала с высокой эрозионной стойкостью и, кроме того, упрочняют поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок путем газоплазменного секционного напыления эрозионностойкого покрытия, с последующим оплавлением покрытия и термообработкой лопатки с нанесенным покрытием, при этом напыление покрытия выполняют толщиной от 0,5 до 0,7 мм, а зазор между секциями выполняют от 0,2 до 0,5 мм (РФ, патент №2241123, F01D 5/28, 27.11.2004).Closest to the proposed is a method of hardening the surface of the upper part of the pen of a turbine blade, according to which on the inlet edge of the upper part of the pen of the working blade install protective pads made of a material with high erosion resistance and, in addition, harden the surface of the back of the blade adjacent to the protective pads, and a portion of the input edges below the overlays by gas-plasma sectional spraying of an erosion-resistant coating, followed by melting of the coating and heat treatment of the blades with applied coating, while spraying the coating operate thickness of 0.5 to 0.7 mm, and the gap between the sections is performed from 0.2 to 0.5 mm (RF patent №2241123, F01D 5/28, 27.11.2004).
Недостаток известного способа прежде всего состоит в том, что защитные накладки устанавливают на входной кромке верхней части пера рабочей лопатки. В результате на поверхности спинки лопатки, которая должна иметь обтекаемую форму, образуется уступ, который снижает аэродинамические свойства лопатки.The disadvantage of this method primarily consists in the fact that the protective pads are installed on the input edge of the upper part of the pen of the working blade. As a result, a ledge is formed on the surface of the back of the blade, which should have a streamlined shape, which reduces the aerodynamic properties of the blade.
Кроме того, в известном способе нет привязки оптимальных размеров между геометрическими размерами лопатки, и зоны, защищенной накладками, и подлежащей упрочнению зоны за защитными накладками: зоны поверхности спинки лопатки, прилегающей к защитным накладкам, и участка входной кромки ниже накладок. Это не позволяет оптимизировать размеры подлежащей упрочнению зоны за защитными накладками, что снижает надежность упрочнения в целом.In addition, in the known method there is no reference of the optimal dimensions between the geometric dimensions of the blade and the area protected by the pads and the zone behind the protective pads to be strengthened: the surface area of the back of the blade adjacent to the protective pads and the portion of the input edge below the pads. This does not allow to optimize the size of the zone to be strengthened behind the protective pads, which reduces the reliability of the hardening as a whole.
К тому же, несмотря на принятые в известном решении соответствующие меры, между основой и вновь образованным наплавленным упрочняющим слоем в результате повышения напряжения могут образовываться трещины, что снижает прочность защитного слоя, особенно в зоне максимального каплеударного воздействия вблизи защитных накладок. Снижение эрозионной прочности поверхности лопатки за пределами защитных накладок снижает и срок службы защитных пластин (пластины отпадают), а следовательно, и входной кромки лопатки. (Гонсеровский Ф.Г. "Упрочнение и ремонт стальных паротурбинных рабочих лопаток после эрозионного износа", журнал "Электрические станции", №8, 1988 г.). Все это снижает надежность упрочнения поверхности спинки лопатки от эрозионного разрушения известным способом.In addition, despite the appropriate measures taken in the well-known solution, cracks can form between the base and the newly formed deposited hardening layer as a result of increased voltage, which reduces the strength of the protective layer, especially in the zone of maximum drop impact near the protective pads. Reducing the erosion resistance of the surface of the blade outside the protective pads reduces the service life of the protective plates (the plates fall off), and therefore the input edge of the blade. (Gonserovsky F.G. “Hardening and repair of steel steam-turbine rotor blades after erosion wear”, Journal of Electric Stations, No. 8, 1988). All this reduces the reliability of hardening the surface of the back of the scapula from erosion destruction in a known manner.
Таким образом, известные способы упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, аналоги и наиболее близкий к предлагаемому при осуществлении не обеспечивают достижение технического результата, заключающегося в возможности повышения надежности упрочнения от эрозионного разрушения поверхности верхней части пера турбинной лопатки без ухудшения аэродинамических характеристик лопатки.Thus, the known methods of hardening the surface of the upper part of the feather of a turbine blade, analogues and closest to the proposed implementation do not provide a technical result, which consists in the possibility of increasing the reliability of hardening from erosive destruction of the surface of the upper part of the feather of a turbine blade without compromising the aerodynamic characteristics of the blade.
Предлагаемое изобретение решает задачу создания способа упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, осуществление которого позволяет достичь технического результата, заключающегося в возможности повышения надежности упрочнения от эрозионного разрушения поверхности верхней части пера турбинной лопатки без ухудшения аэродинамических характеристик лопатки.The present invention solves the problem of creating a method of hardening the surface of the upper part of the feather of a turbine blade, the implementation of which allows to achieve a technical result, which consists in the possibility of increasing the reliability of hardening from erosion destruction of the surface of the upper part of the feather of a turbine blade without affecting the aerodynamic characteristics of the blade.
Сущность заявленного изобретения состоит в том, что в способе упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки, в соответствии с которым на входной кромке верхней части пера лопатки устанавливают защитные накладки из материала с высокой эрозионной стойкостью, кроме того, упрочняют поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок, новым является то, что предварительно со стороны спинки лопатки по входной кромке в материале лопатки выполняют выборку шириной 0,06 до 0,18 от длины хорды профиля лопатки, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, при этом хорду укорачивают на величину от 0,015 до 0,025 от ее первоначальной длины, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, а глубину выборки по спинке лопатки выполняют от 0,16 до 0,31 от максимальной толщины профиля лопатки, затем в выборку плотно устанавливают защитные накладки, которые жестко закрепляют путем сварки, при этом форму каждой накладки выполняют в соответствии с формой и геометрическими размерами соответствующего ей установочного участка профиля лопатки, удаленного выборкой, при этом ширину и длину упрочняемой поверхности спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участка входной кромки ниже накладок берут не менее 0,15 и не менее 1,045 соответственно от длины хорды профиля лопатки и от длины участка входной кромки, на котором установлены защитные накладки. Кроме того, поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок, упрочняют путем электроискрового легирования с толщиной упрочняющего покрытия от 0,2 до 0,25 мм.The essence of the claimed invention lies in the fact that in the method of hardening the surface of the upper part of the feather of a turbine blade, according to which on the input edge of the upper part of the feather of the blade establish protective pads made of a material with high erosion resistance, in addition, harden the surface of the back of the blade adjacent to the protective overlays, and the portion of the input edges below the overlays, new is that previously from the side of the back of the blade along the input edge in the material of the blade perform sampling width of 0.06 to 0.18 of the length hordes of the profile of the blade, counting from the point of maximum curvature of the profile on the input edge of the blade, while the chord is shortened by a value from 0.015 to 0.025 from its original length, counting from the point of maximum curvature of the profile on the input edge of the blade, and the depth of sampling along the back of the blade is performed from 0 , 16 to 0.31 of the maximum thickness of the blade profile, then protective linings are tightly installed in the sample, which are rigidly fixed by welding, while the shape of each lining is performed in accordance with the shape and geometric dimensions, respectively the corresponding installation section of the blade profile, removed by sampling, the width and length of the hardened surface of the back of the blade adjacent to the protective pads, and the portion of the input edge below the pads take at least 0.15 and at least 1,045, respectively, from the length of the chord of the blade profile and from the length the portion of the input edge on which the protective pads are installed. In addition, the surface of the back of the blade adjacent to the protective pads, and the portion of the input edges below the pads, is strengthened by electrospark alloying with a thickness of the reinforcing coating from 0.2 to 0.25 mm.
Технический результат достигается следующим образом. Благодаря тому, что на входной кромке лопатки устанавливают защитные накладки из материала с высокой эрозионной стойкостью, обеспечивается защита входной кромки рабочей лопатки турбины от влажно-паровой эрозии. Поскольку в заявленном способе предварительно по всей длине упрочняемого участка входной кромки в материале лопатки делают выборку, в которую затем устанавливают защитные накладки, при этом форму накладки выполняют в соответствии с формой и геометрическими размерами соответствующего накладке участка профиля лопатки, удаленного выборкой, то форма и геометрические размеры установочной поверхности защитной накладки конгруэнтны форме выборки. В результате геометрические размеры и форма защитных пластин соответствуют основным геометрическим размерам и форме выборки. При этом сохраняется аэродинамический профиль лопатки, что практически исключает возможность влияния результатов упрочнения на аэродинамические характеристики лопатки.The technical result is achieved as follows. Due to the fact that protective pads made of a material with high erosion resistance are installed on the input edge of the blade, the input edge of the turbine blade is protected from wet steam erosion. Since the claimed method preliminarily samples the entire length of the hardened portion of the input edge in the blade material, into which the protective pads are installed, the shape of the pads is made in accordance with the shape and geometric dimensions of the corresponding patch of the section of the profile of the blade removed by sampling, the shape and geometric The dimensions of the mounting surface of the cover plate are congruent with the sample shape. As a result, the geometrical dimensions and the shape of the protective plates correspond to the main geometrical dimensions and the shape of the sample. In this case, the aerodynamic profile of the blade is preserved, which virtually eliminates the possibility of the effect of hardening on the aerodynamic characteristics of the blade.
Благодаря тому, что выборку в материале лопатки выполняют шириной 0,06 до 0,18 от длины хорды профиля лопатки, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, при этом хорду укорачивают на величину от 0,015 до 0,025 от ее первоначальной длины, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, а глубину выборки по спинке лопатки выполняют от 0,16 до 0,31 от максимальной толщины профиля лопатки, обеспечивается привязка между геометрическими размерами лопатки, и зоны, защищенной накладками, что отсутствовало в прототипе. В результате обеспечиваются оптимальные геометрические размеры защитных накладок, учитывающие интенсивность каплеударного воздействия и наиболее уязвимые для эрозии места на входном участке профиля лопатки. Это позволяет оптимизировать толщину упрочняющих защитных накладок, что повышает прочность защиты входного участка профиля лопатки от каплеударного воздействия, повышает надежность упрочнения в целом. Одновременно сохраняются аэродинамические характеристики лопатки.Due to the fact that sampling in the material of the blade is performed in widths of 0.06 to 0.18 of the length of the chord of the profile of the blade, counting from the point of maximum curvature of the profile at the input edge of the blade, the chord is shortened by a value from 0.015 to 0.025 of its original length, counting from the point of maximum curvature of the profile at the input edge of the scapula, and the depth of sampling along the back of the scapula is from 0.16 to 0.31 of the maximum thickness of the profile of the scapula, a link is made between the geometric dimensions of the scapula and the area protected by overlays, which is absent of the prototype. As a result, the optimal geometric dimensions of the protective plates are provided, taking into account the intensity of the drop impact and the most vulnerable places for erosion in the inlet section of the blade profile. This allows you to optimize the thickness of the reinforcing protective pads, which increases the strength of the protection of the inlet section of the blade profile from drop impact, increases the reliability of hardening in General. At the same time, the aerodynamic characteristics of the blade are preserved.
Поскольку защитные накладки устанавливают плотно и закрепляют жестко, обеспечивается надежность упрочнения. Закрепление накладок путем сварки обеспечивает надежность их крепления при повышенных рабочих температурах турбины, которые могут возникать при работе турбины в режимах ниже максимального при недостаточном давлении пара. Серебряный припой, который используют для закрепления защитных накладок в прототипе, при соответствующих температурных режимах в отличие от сварки теряет свои механические свойства и защитные накладки отпадают.Since the protective pads are installed tightly and fixed firmly, hardening reliability is ensured. Fixing the linings by welding ensures the reliability of their fastening at elevated operating temperatures of the turbine, which can occur when the turbine operates in modes below the maximum with insufficient steam pressure. Silver solder, which is used to fix the protective pads in the prototype, at appropriate temperature conditions, unlike welding, loses its mechanical properties and the protective pads disappear.
Благодаря тому, что защитные накладки устанавливают плотно, в условиях влажно-паровой среды с капельно-ударным воздействием это позволяет снизить воздействие влажно-паровой среды на материал основы лопатки в зоне между накладками. В результате снижается вероятность отрыва накладок и повышается прочность конструкции, а следовательно, обеспечивается повышение надежности упрочнения.Due to the fact that the protective pads are installed tightly, in a wet-steam environment with drip-shock action, this reduces the effect of the wet-steam medium on the material of the blade base in the area between the pads. As a result, the likelihood of tearing off the linings is reduced and the structural strength is increased, and therefore, an increase in the hardening reliability is provided.
Упрочненные защитными пластинами входные кромки рабочих лопаток теоретически способны сохранять свою работоспособность в течение 120...140 тысяч часов при оптимальных режимах эксплуатации. Однако в условиях влажно-паровой среды с капельно-ударным воздействием в результате эрозии наблюдается на спинке лопатки износ зоны вне защиты. Известно, что основными лопаточными материалами являются хромистая сталь и сплавы титана. Защитные накладки изготавливают из материала, значительно превышающего по твердости основу материала лопатки. Обычно это стеллитовые или нитиноловые пластины. Опытами показано, что если хромистую лопаточную сталь принять за единицу, то по объемной эрозионной стойкости между титаном (ТС-5), хромистой лопаточной сталью и стеллитом имеет место следующее соотношение: 0,6:1,0:2,4 при размерах капель 120...180 мкм (В.Н.Амелюшкин "Эрозия лопаток паровых турбин: прогноз и предупреждение", Санкт-Петербург: Энерготех, 2000 г., с.62-63). В процессе работы лопатки испытывают деформации. При этом защитные накладки сами по себе будучи жесткими, стремятся отделиться от поверхности лопатки в местах их крепления. Этому способствует эрозия, возникающая в результате капельно-ударного воздействия в зоне за защитными накладками, особенно вблизи защитных накладок. Дополнительное упрочнение поверхности спинки лопатки, находящейся вне зоны защитных накладок материалом с высокой эрозионной стойкостью: зона, прилегающая к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок, позволяет изолировать в этой зоне основной металл лопатки от капельно-ударного воздействия на него влажно-паровой среды и тем самым повысить эрозионную стойкость этой части поверхности спинки рабочей лопатки. В результате повышается в целом надежность упрочнения от эрозионного разрушения поверхности верхней части пера турбинной лопатки.The input edges of the blades hardened by protective plates are theoretically capable of maintaining their operability for 120 ... 140 thousand hours under optimal operating conditions. However, in a humid-steam environment with a drop-impact effect as a result of erosion, wear of the zone outside the protection is observed on the blade back. It is known that the main blade materials are chrome steel and titanium alloys. Protective linings are made of a material that significantly exceeds the hardness of the base material of the blade. Usually these are stellite or nitinol plates. The experiments showed that if chromic blade steel is taken as a unit, then in terms of volumetric erosion resistance between titanium (TC-5), chromium blade steel and stellite, the following ratio takes place: 0.6: 1.0: 2.4 with droplet sizes 120 ... 180 microns (V.N. Amelyushkin "Erosion of steam turbine blades: forecast and warning", St. Petersburg: Energotech, 2000, p. 62-63). During operation, the blades experience deformation. At the same time, the protective pads, being themselves rigid, tend to separate from the surface of the scapula in the places of their fastening. This is facilitated by erosion resulting from drip-impact in the area behind the protective pads, especially near the protective pads. Additional hardening of the surface of the back of the blade, which is outside the zone of protective linings with a material with high erosion resistance: the area adjacent to the protective linings and the portion of the input edges below the linings allows isolating the main metal of the blade in this zone from the drip-impact effect of a wet-vapor medium on it and thereby increase the erosion resistance of this part of the surface of the back of the scapula. As a result, the overall reliability of hardening from erosive destruction of the surface of the upper part of the feather of a turbine blade increases.
При электроискровом легировании происходит перенос и осаждение материала анода-инструмента на поверхность катода-детали (в нашем случае - на упрочняемую поверхность лопатки). При этом на поверхности катода образуется чрезвычайно прочно сцепленный с поверхностью его основы слой покрытия из материала анода. Это объясняется тем, что вследствие происходящего при электроискровом легировании механического перемешивания и диффузии материалов анода-электрода инструмента и катода - упрочняемой поверхности лопатки, граница раздела "нанесенный материал - металл основы" отсутствует (В.В.Холевин "Электрофизические методы упрочнения деталей и нанесения покрытий", М.: Машиностроение, 1991, с.17). Это практически не добавляет толщины лопатки, т.е. не изменяет ее геометрических размеров. При этом обработанная поверхность материала лопатки приобретает свойства, присущие нанесенному на нее материалу.In the case of electrospark alloying, the material of the anode-tool is transferred and deposited on the surface of the cathode-part (in our case, on the hardened surface of the blade). At the same time, a coating layer of the anode material is extremely strongly adhered to the surface of its base on the cathode surface. This is explained by the fact that, due to mechanical mixing and diffusion of the materials of the tool anode electrode and cathode during spark spark alloying, the hardened surface of the blade, there is no interface between the deposited material and the base metal (V.V. Kholevin, Electrophysical Methods for Strengthening Parts and Coating ", M .: Engineering, 1991, p.17). This practically does not add the thickness of the blade, i.e. does not change its geometric dimensions. In this case, the treated surface of the material of the blade acquires the properties inherent in the material deposited on it.
Благодаря тому, что в предлагаемом изобретении для электроискрового легирования используют материал с высокой эрозионной стойкостью, упрочняемая поверхность лопатки так же приобретает соответствующие свойства. В результате повышается эрозионная стойкость поверхности верхней части пера турбинной лопатки в зоне за защитными накладками, что снижает вероятность отрыва защитных накладок из-за эрозии и повышает надежность упрочнения в целом.Due to the fact that in the present invention a material with high erosion resistance is used for electrospark alloying, the hardened surface of the blade also acquires the corresponding properties. As a result, the erosion resistance of the surface of the upper part of the turbine blade feather in the area behind the protective linings is increased, which reduces the likelihood of the protective linings coming off due to erosion and increases the reliability of hardening in general.
Толщина упрочняющего покрытия, обеспечивающая эрозионную стойкость упрочняемой поверхности лопатки, от 0,2 до 0,25 мм, получена опытным путем и является оптимальной величиной. Кроме того, благодаря тому, что толщина упрочняющего покрытия составляет от 0,2 до 0,25 мм, практически не изменяются аэродинамические характеристики лопатки.The thickness of the hardening coating, providing erosion resistance of the hardened surface of the blade, from 0.2 to 0.25 mm, was obtained experimentally and is the optimal value. In addition, due to the fact that the thickness of the reinforcing coating is from 0.2 to 0.25 mm, the aerodynamic characteristics of the blade practically do not change.
Таким образом, использование электроискрового легирования для нанесения материала с высокой эрозионной стойкостью на поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, придает основному материалу лопатки в этой зоне прочность по отношению к ударно-капельному воздействию, что повышает в целом эрозионную стойкость поверхности верхней части пера турбинной лопатки. Одновременно сохраняются аэродинамические характеристики рабочей лопатки.Thus, the use of electrospark alloying for applying a material with high erosion resistance to the surface of the back of the blade adjacent to the protective pads gives the main material of the blade in this area with respect to drop impact, which generally increases the erosion resistance of the surface of the upper part of the turbine feather shoulder blades. At the same time, the aerodynamic characteristics of the working blade are preserved.
В заявленном способе ширину и длину упрочняемой поверхности спинки лопатки, которая прилегает к защитным накладкам, и участка входных кромок ниже накладок выбирают в зависимости от длины хорды профиля лопатки и от длины участка входной кромки, на котором установлены защитные накладки, а именно берут ширину и длину не менее 0,15 и не менее 1,045 соответственно от длины хорды профиля лопатки и от длины участка входной кромки, на котором установлены защитные накладки. Поскольку в заявленном способе размер ширины выборки так же определен длиной хорды профиля лопатки, а ширина выборки регламентирует длину защитных накладок (измерение по хорде спинки профиля лопатки), так как форму каждой накладки выполняют в соответствии с формой и геометрическими размерами соответствующего ей установочного участка профиля лопатки, удаленного выборкой, то заявленный способ при выборе длины и ширины дополнительно упрочняемой поверхности лопатки учитывает геометрические размеры защитных накладок и упрочняемой защитными накладками длины входной кромки пера лопатки. Это позволяет оптимизировать геометрические размеры дополнительно упрочняемой зоны за защитными накладками с учетом интенсивности каплеударного воздействия и наиболее уязвимых для эрозии мест. В результате повышается в целом прочность и надежность защиты от эрозии поверхности верхней части пера рабочей лопатки. Одновременно сохраняются аэродинамические характеристики лопатки.In the claimed method, the width and length of the hardened surface of the back of the blade, which is adjacent to the protective pads, and the portion of the input edges below the pads are selected depending on the length of the chord of the profile of the blade and on the length of the portion of the input edge on which the protective pads are installed, namely, take the width and length not less than 0.15 and not less than 1,045, respectively, on the length of the chord of the profile of the blade and on the length of the portion of the input edge on which the protective pads are installed. Since in the inventive method the size of the sample width is also determined by the length of the chord of the blade profile, and the sample width regulates the length of the protective plates (measurement by the chord of the back of the profile of the blade), since the shape of each patch is performed in accordance with the shape and geometric dimensions of the corresponding mounting section of the profile of the blade removed by sampling, the claimed method, when choosing the length and width of the additionally hardened surface of the blade, takes into account the geometric dimensions of the protective pads and hardened protection bubbled overlays length of the leading edge of the blade. This allows you to optimize the geometric dimensions of the additional hardened area behind the protective pads, taking into account the intensity of the drop impact and the most vulnerable places for erosion. As a result, the overall strength and reliability of erosion protection of the surface of the upper part of the blade of the working blade increases. At the same time, the aerodynamic characteristics of the blade are preserved.
Кроме того, благодаря тому, что в заявленном способе геометрические размеры элементов защиты верхней части пера рабочей лопатки (защитные накладки, зона за пределами защитных накладок) выбирают исходя из геометрических размеров профиля пера лопатки, это позволяет учесть особенности профиля каждой конкретной лопатки, учесть ее аэродинамические характеристики, а следовательно, и условия ее работы в условиях капельно-ударного воздействия (ориентировочное направление ударов капель), что, в свою очередь, в каждом конкретном случае позволяет более точно определить геометрические размеры как защитных накладок, так и геометрические размеры дополнительно упрочняемой зоны за защитными накладками. Это повышает надежность защиты от эрозии поверхности верхней части пера рабочей лопатки при сохранении аэродинамических характеристик рабочей лопатки.In addition, due to the fact that in the claimed method, the geometric dimensions of the elements of protection of the upper part of the pen of the working blade (protective pads, the area outside the protective pads) are selected based on the geometric dimensions of the profile of the pen of the blade, this allows you to take into account the profile features of each specific blade, take into account its aerodynamic characteristics, and consequently, the conditions of its operation under the conditions of droplet-impact action (approximate direction of droplet impacts), which, in turn, allows more precisely determine the geometric dimensions as the protective lining and further geometrical dimensions hardenable zone for protective overlays. This increases the reliability of protection against erosion of the surface of the upper part of the pen of the working blades while maintaining the aerodynamic characteristics of the working blades.
Используемые в формуле изобретение числовые значения являются оптимальными и получены опытным путем в результате набора статистических данных.The numerical values used in the claims are optimal and are obtained empirically as a result of a set of statistics.
Таким образом, из вышеизложенного следует, что заявленный способ упрочения поверхности верхней части пера турбинной лопатки при осуществлении обеспечивает достижение технического результата, заключающегося в возможности повышения надежности упрочнения от эрозионного разрушения поверхности верхней части пера турбинной лопатки без ухудшения аэродинамических характеристик лопатки.Thus, from the foregoing, it follows that the claimed method of hardening the surface of the upper part of the turbine blade feather during implementation provides a technical result consisting in the possibility of increasing the reliability of hardening from erosive destruction of the surface of the upper part of the turbine blade feather without affecting the aerodynamic characteristics of the blade.
На фиг.1 изображен фрагмент рабочей лопатки турбины (вертикальный разрез), на котором поясняется выполнение выборки на входной кромке лопатки под защитные накладки и выполнение защитного покрытия в зоне за защитными накладками; на фиг.2 изображен схематично фрагмент рабочей лопатки (вид сверху) с установленными защитными накладками и дополнительной защитой зоны за накладкам.Figure 1 shows a fragment of the turbine blade (vertical section), which illustrates the selection at the input edge of the blade under the protective pads and the protective coating in the area behind the protective pads; figure 2 shows schematically a fragment of the working blades (top view) with installed protective pads and additional protection of the area behind the pads.
Лопатка 1 содержит на входной кромке 2 верхней части пера выборку 3 шириной 1, равной от 0,06 до 0,18 от длины хорды L профиля лопатки, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, и длиной, равной длине участка входной кромки, защищаемого установкой защитных накладок. При этом хорда лопатки укорочена на величину t1 от 0,015 до 0,025 от первоначальной длины хорды L профиля лопатки 1, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки 1. Глубина выборки t по спинке лопатки 1 выполнена от 0,16 до 0,31 от максимальной толщины Смах профиля лопатки 1. На входной кромке 2 лопатки 1 установлены защитные накладки 4 из материала с высокой эрозионной стойкостью. Кроме того, упрочена поверхность 5 спинки лопатки 1, прилегающая к защитным накладкам 4, и участок входных кромок ниже накладок. Ширина и длина упрочняемой поверхности 5 спинки лопатки 1, прилегающая к защитным накладкам 4, и участка входных кромок ниже накладок 4 составляет не менее 0,15 и не менее 1,045 соответственно от длины L хорды профиля лопатки 1 и от длины участка входной кромки 2, на котором установлены защитные накладки 4.The blade 1 contains on the
Способ осуществляют следующим образом. Предварительно со стороны спинки лопатки 1 по входной кромке 2 в материале лопатки 1 выполняют выборку 3 шириной 0,06 до 0,18 от длины хорды профиля лопатки, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, при этом хорду укорачивают на величину от 0,015 до 0,025 от ее первоначальной длины, считая от точки максимальной кривизны профиля на входной кромке лопатки, а глубину выборки по спинке лопатки выполняют от 0,16 до 0,31 от максимальной толщины профиля лопатки. В выборку 3 плотно устанавливают защитные накладки 4, которые жестко закрепляют путем сварки. Форму каждой накладки 4 выполняют в соответствии с формой и геометрическими размерами соответствующего ей установочного участка профиля лопатки 1, удаленного выборкой. Кроме того, упрочняют поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок. Ширину и длину упрочняемой поверхности 5 спинки лопатки 1, прилегающую к защитным накладкам 4, и участка входной кромки ниже накладок берут не менее 0,15 и не менее 1,045 соответственно от длины хорды профиля лопатки и от длины участка входной кромки, на котором установлены защитные накладки.The method is as follows. Preliminarily, from the back of the blade 1 along the
Поверхность спинки лопатки, прилегающую к защитным накладкам, и участок входных кромок ниже накладок, упрочняют путем электроискрового легирования с толщиной упрочняемого покрытия от 0,2 до 0,25 мм.The surface of the back of the blade adjacent to the protective pads, and the portion of the input edges below the pads, is strengthened by electrospark alloying with a thickness of the hardened coating from 0.2 to 0.25 mm.
Защитные накладки, устанавливаемые на входной кромке 2 лопатки 1, могут быть выполнены, например, из стеллита.Protective pads mounted on the
Стеллит - твердый сплав на основе кобальта: кобальт - от 60 до 65%, хром - от 25 до 28%, вольфрам - от 4 до 5%, кремний - от 2 до 2,5%, углерод - от 1 до 1,2%, остальное - железо. Высокая твердость сплава обеспечивает хорошие антиэрозионные свойства (А.Д.Трухний, Б.В.Ломакин "Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки". - М.: Издательство МЭИ, 2002 г., с.462).Stellite is a cobalt-based hard alloy: cobalt - from 60 to 65%, chromium - from 25 to 28%, tungsten - from 4 to 5%, silicon - from 2 to 2.5%, carbon - from 1 to 1.2 %, the rest is iron. The high hardness of the alloy provides good anti-erosion properties (A.D. Truhniy, B.V. Lomakin "Heat-generating steam turbines and turbines". - M .: MEI Publishing House, 2002, p.462).
Как показали опытные исследования, наиболее оптимальные размеры зоны упрочнения 5 спинки лопатки 1: ширина и длина упрочняемой поверхности 5 составляет не менее 0,15 и не менее 1,045 соответственно от длины L хорды профиля лопатки 1 и от длины участка входной кромки 2, на котором установлены защитные накладки 4.As experimental studies have shown, the most optimal sizes of the hardening
Дополнительное упрочнение поверхности 5 верхней части пера лопатки 1 выполняют путем электроискрового легирования металлокерамическим твердым сплавом, например Т15К6, с толщиной упрочняемого покрытия от 0,2 до 0,25 мм.Additional hardening of the
Сплав Т15К6 имеет состав, %: карбид вольфрама - 79, карбид титана - 15, кобальт - 6: средний предел прочности при изгиб не менее 115 кг/мм2, плотность от 11,0 до 11,7 г/см3; твердость не менее 90,0 HRA.The T15K6 alloy has the composition,%: tungsten carbide - 79, titanium carbide - 15, cobalt - 6: average bending strength not less than 115 kg / mm 2 , density from 11.0 to 11.7 g / cm 3 ; hardness of at least 90.0 HRA.
Поверхность, подлежащая электроискровой обработке, как правило, не требует специальной подготовки и заключается в очистке поверхности от грязи и смазки протиркой хлопчатобумажным материалом, смоченным растворителем (например, бензином Б-70, ацетоном, нефрасом С-2-80/120 (С-3-80/120)).The surface to be treated with sparks, as a rule, does not require special preparation and consists in cleaning the surface from dirt and lubricating with a cotton moistened with a solvent (for example, B-70 gasoline, acetone, S-2-80 / 120 nefras (S-3 -80/120)).
Режим и условия выполнения электроискрового легирования поверхности определяются конкретными требованиями к качественным характеристикам готовой обработанной поверхности. В приведенном примере выполнение электроискрового легирования упрочняемой поверхности лопатки металлокерамическим твердым сплавом Т15К6 выполняют в газовой среде - на воздухе, компактным электродом. В зависимости от требований к глубине легирования (диапазон от 0,2 до 0,25 мм), энергия импульса от 4 до 8 Дж, длительность импульсов 4 мс, частота следования импульсов 50 Гц.The mode and conditions for performing electric spark alloying of the surface are determined by the specific requirements for the quality characteristics of the finished treated surface. In the above example, the implementation of electrospark alloying of the hardened surface of the blade with a T15K6 ceramic-metal alloy is performed in a gas medium — in air, with a compact electrode. Depending on the requirements for doping depth (range from 0.2 to 0.25 mm), the pulse energy is from 4 to 8 J, the pulse duration is 4 ms, and the pulse repetition rate is 50 Hz.
Для нанесения упрочняющего покрытия используют, например, установку для электроискрового упрочнения ИСУП-1, разработанную предприятием ООО "Теплоэнергосервис". На установку имеется экспертное заключение №04/230 от 01.12.2003 г. на возможность нанесения электроискрового покрытия, полученное от Всероссийского теплотехнического института.For applying a hardening coating, for example, an ISUP-1 installation for electric spark hardening, developed by Teploenergoservice LLC, is used. The installation has an expert opinion No. 04/230 dated December 1, 2003 on the possibility of applying an electrospark coating obtained from the All-Russian Thermotechnical Institute.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005112948/06A RU2297538C2 (en) | 2005-04-28 | 2005-04-28 | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005112948/06A RU2297538C2 (en) | 2005-04-28 | 2005-04-28 | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2297538C2 true RU2297538C2 (en) | 2007-04-20 |
Family
ID=38037015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005112948/06A RU2297538C2 (en) | 2005-04-28 | 2005-04-28 | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2297538C2 (en) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2954200A1 (en) * | 2009-12-23 | 2011-06-24 | Snecma | PROCESS FOR MAKING A TURBOMACHINE METAL TURBINE REINFORCEMENT |
| RU2525026C1 (en) * | 2010-07-15 | 2014-08-10 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade and fan |
| RU2544718C1 (en) * | 2013-08-16 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" | Welding of stellite strap on steam turbine blade leading edge |
| CN104533539A (en) * | 2014-12-31 | 2015-04-22 | 无锡透平叶片有限公司 | Laser cladding structure of steam turbine blade air inlet side |
| RU2563907C2 (en) * | 2010-03-19 | 2015-09-27 | Снекма | Production of metal insert for protection of leading edge from ceramic material |
| RU2568229C2 (en) * | 2010-06-24 | 2015-11-10 | Снекма | Production of turbomachine blade metallic stiffness element |
| RU2570254C2 (en) * | 2011-03-01 | 2015-12-10 | Снекма | Production of metal part such as turbine engine blade reinforcement |
| RU2575894C2 (en) * | 2011-01-10 | 2016-02-20 | Снекма | Method of manufacturing of metal reinforcement element |
| RU2585025C2 (en) * | 2013-09-06 | 2016-05-27 | Текспейс Аеро С.А. | Temporary retention of metal sheet on mould using microweld joints |
| RU2585147C2 (en) * | 2011-01-24 | 2016-05-27 | Снекма | Method of making metallic reinforcement element |
| RU2592365C2 (en) * | 2012-01-30 | 2016-07-20 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade of aircraft jet engine |
| RU2599219C2 (en) * | 2012-01-30 | 2016-10-10 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade of jet engine for aircraft |
| RU2600837C2 (en) * | 2012-05-09 | 2016-10-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Blade assembly with a binding ptal coating and thermal barrier coating and method for manufacture thereof |
| RU2607389C2 (en) * | 2010-10-05 | 2017-01-10 | Снекма | Method of metal part producing |
| CN106460529A (en) * | 2014-04-07 | 2017-02-22 | 三菱日立电力系统株式会社 | Rotor blade, erosion shield forming method and rotor blade manufacturing method |
| RU2631218C2 (en) * | 2012-06-01 | 2017-09-19 | Снекма | Turbomachine blade reinforcement metal element manufacturing method |
| RU2682068C2 (en) * | 2013-08-29 | 2019-03-14 | Сафран Эркрафт Энджинз | Method for producing reinforcing edge of blade of turbomachine |
| CN112855284A (en) * | 2021-01-18 | 2021-05-28 | 西北工业大学 | Construction method of low-pressure turbine stator blade wave front edge |
| RU2757300C1 (en) * | 2021-03-02 | 2021-10-13 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") | Method for brazing a wear-resistant stellite pad on the leading edge of a steel rotor blade of a steam turbine (options) |
-
2005
- 2005-04-28 RU RU2005112948/06A patent/RU2297538C2/en active
Cited By (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011076890A1 (en) * | 2009-12-23 | 2011-06-30 | Snecma | Method for creating metal reinforcement for a turbine engine blade |
| CN102686356A (en) * | 2009-12-23 | 2012-09-19 | 斯奈克玛 | Method for producing a metal reinforcement for a turbine engine blade |
| FR2954200A1 (en) * | 2009-12-23 | 2011-06-24 | Snecma | PROCESS FOR MAKING A TURBOMACHINE METAL TURBINE REINFORCEMENT |
| CN102686356B (en) * | 2009-12-23 | 2016-05-11 | 斯奈克玛 | Manufacture metal reinforced the method for turbine engine blade |
| US9199345B2 (en) | 2009-12-23 | 2015-12-01 | Snecma | Method for producing a metal reinforcement for a turbine engine blade |
| RU2563907C2 (en) * | 2010-03-19 | 2015-09-27 | Снекма | Production of metal insert for protection of leading edge from ceramic material |
| RU2568229C2 (en) * | 2010-06-24 | 2015-11-10 | Снекма | Production of turbomachine blade metallic stiffness element |
| US9376917B2 (en) | 2010-07-15 | 2016-06-28 | Ihi Corporation | Fan rotor blade and fan |
| RU2525026C1 (en) * | 2010-07-15 | 2014-08-10 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade and fan |
| RU2607389C2 (en) * | 2010-10-05 | 2017-01-10 | Снекма | Method of metal part producing |
| RU2575894C2 (en) * | 2011-01-10 | 2016-02-20 | Снекма | Method of manufacturing of metal reinforcement element |
| RU2585147C2 (en) * | 2011-01-24 | 2016-05-27 | Снекма | Method of making metallic reinforcement element |
| RU2570254C2 (en) * | 2011-03-01 | 2015-12-10 | Снекма | Production of metal part such as turbine engine blade reinforcement |
| US9702257B2 (en) | 2012-01-30 | 2017-07-11 | Ihi Corporation | Fan rotor blade of aircraft jet engine |
| RU2592365C2 (en) * | 2012-01-30 | 2016-07-20 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade of aircraft jet engine |
| RU2599219C2 (en) * | 2012-01-30 | 2016-10-10 | АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН | Fan rotor blade of jet engine for aircraft |
| US10066490B2 (en) | 2012-01-30 | 2018-09-04 | Ihi Corporation | Fan rotor blade of aircraft jet engine |
| RU2600837C2 (en) * | 2012-05-09 | 2016-10-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Blade assembly with a binding ptal coating and thermal barrier coating and method for manufacture thereof |
| RU2631218C2 (en) * | 2012-06-01 | 2017-09-19 | Снекма | Turbomachine blade reinforcement metal element manufacturing method |
| RU2544718C1 (en) * | 2013-08-16 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" | Welding of stellite strap on steam turbine blade leading edge |
| RU2682068C2 (en) * | 2013-08-29 | 2019-03-14 | Сафран Эркрафт Энджинз | Method for producing reinforcing edge of blade of turbomachine |
| US10487671B2 (en) | 2013-08-29 | 2019-11-26 | Safran Aircraft Engines | Method of fabricating a reinforcing edge for a blade and reinforcing edge obtained by the method |
| RU2585025C2 (en) * | 2013-09-06 | 2016-05-27 | Текспейс Аеро С.А. | Temporary retention of metal sheet on mould using microweld joints |
| CN106460529A (en) * | 2014-04-07 | 2017-02-22 | 三菱日立电力系统株式会社 | Rotor blade, erosion shield forming method and rotor blade manufacturing method |
| US10907483B2 (en) | 2014-04-07 | 2021-02-02 | Mitsubishi Power, Ltd. | Turbine blade, erosion shield forming method, and turbine blade manufacturing method |
| CN104533539A (en) * | 2014-12-31 | 2015-04-22 | 无锡透平叶片有限公司 | Laser cladding structure of steam turbine blade air inlet side |
| RU2782767C2 (en) * | 2018-04-19 | 2022-11-02 | Сафран Эркрафт Энджинз | Method for production of metal blade element for aviation turbomachine |
| CN112855284A (en) * | 2021-01-18 | 2021-05-28 | 西北工业大学 | Construction method of low-pressure turbine stator blade wave front edge |
| RU2757300C1 (en) * | 2021-03-02 | 2021-10-13 | Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") | Method for brazing a wear-resistant stellite pad on the leading edge of a steel rotor blade of a steam turbine (options) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2297538C2 (en) | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade feather | |
| Ludwig et al. | WC10Co4Cr coatings deposited by HVOF on martensitic stainless steel for use in hydraulic turbines: Resistance to corrosion and slurry erosion | |
| DK2322427T3 (en) | Carrier unit and carrier unit wear indication method | |
| US7186092B2 (en) | Airfoil having improved impact and erosion resistance and method for preparing same | |
| US20120061243A1 (en) | Electro-formed sheath for use on airfoil components | |
| EP2677063B1 (en) | Erosion and corrosion resistant coatings for exhaust gas recirculation-based gas turbines | |
| JP4460252B2 (en) | Cobalt-based alloy for coating equipment subject to erosion by liquid, and method of applying and treating the cobalt-based alloy on the surface of equipment | |
| CN102962114B (en) | Manufacturing method of breaking hammerhead | |
| WO2006111427A1 (en) | Turbine blade with a cover plate and a protective layer applied to the cover plate | |
| CN1215131A (en) | Gas turbine nozzle, Gas turbine for electricity generation, cobalrt base alloy and material for welding | |
| CN107760956B (en) | A kind of hard alloy and local laser coated cemented carbide technique | |
| US20090169372A1 (en) | Method of producing a protective coating, protective coating, and component with a protective coating | |
| JP2008274948A (en) | Method of repairing turbo machine blade, turbo machine blade, and turbo machine including blade | |
| EP2789713B1 (en) | Erosion resistant coating systems and processes therefor | |
| JP2001107833A (en) | Hydraulic machine and its manufacturing device | |
| JP2003082476A (en) | Corrosion and wear resistant turbine member and manufacturing method | |
| JPH11506186A (en) | Protective layer for turbine blade | |
| Shivamurthy et al. | Laser surface modification of steel for slurry erosion resistance in power plants | |
| DE102013209994A1 (en) | TiAl blade with surface modification | |
| RU2241123C1 (en) | Method of strengthening surface of upper part of turbine blade airfoil portion | |
| Das et al. | Failure analysis of the impellers of coke plant | |
| EP3068978B1 (en) | Turbomachinery blade outer air seal | |
| JP2006070297A (en) | Corrosion-resistant and wear-resistant coating method of steam turbine member, and steam turbine member coated by the method | |
| DE102011120989B3 (en) | Spraying material, useful for preparing a coating on a working surface e.g. a friction surface of a cast-iron base body, comprises a ceramic powder, and a metallic powder mixture comprising a first powder and a second powder | |
| Cheruvu et al. | In-service degradation of corrosion resistant coatings |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20120725 |