RU2297314C2 - Method of formation of the microrelief on the detail surface - Google Patents
Method of formation of the microrelief on the detail surface Download PDFInfo
- Publication number
- RU2297314C2 RU2297314C2 RU2005117516/02A RU2005117516A RU2297314C2 RU 2297314 C2 RU2297314 C2 RU 2297314C2 RU 2005117516/02 A RU2005117516/02 A RU 2005117516/02A RU 2005117516 A RU2005117516 A RU 2005117516A RU 2297314 C2 RU2297314 C2 RU 2297314C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ball
- indenter
- grooves
- formation
- rolled
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области технологии машиностроения, в частности к способам формирования двухуровневых микрорельефов, и может быть использовано для получения качественных поверхностей кулачков, опорных шеек распределительных валов системы газораспределения двигателей внутреннего сгорания, штоков гидроцилиндров шасси и т.п.The invention relates to the field of mechanical engineering technology, in particular to methods for forming two-level microreliefs, and can be used to obtain high-quality cam surfaces, camshafts of internal combustion engine gas distribution systems, chassis hydraulic cylinder rods, etc.
Известен способ формирования регулярных микрорельефов (Шнейдер Ю.Г. Эксплуатационные свойства деталей с регулярным микрорельефом. Л.: Машиностроение. 1982 - с.84), который заключается в поверхностно-пластической деформации поверхности инструментом с радиусом при вершине (шарик, индентор и т.п.) с заданным шагом и усилием.A known method of forming regular microreliefs (Schneider Yu.G. Operational properties of parts with a regular microrelief. L .: Mechanical engineering. 1982 - p.84), which consists in surface-plastic deformation of the surface with a tool with a radius at the apex (ball, indenter, etc. n.) with a given step and effort.
Однако в полученном данным способом профиле имеются участки с минимальной кривизной между канавками, полученными поверхностно-пластической деформацией шариком (индентором и др.), испытывающие более высокие контактные нагрузки по сравнению с впадинами. Эти участки наиболее уязвимы при эксплуатации, так как являются очагами возникновения повышенного износа и разрушения поверхности из-за неравномерности по высоте и шагу шероховатости, наличия микротрещин, неоднородности структуры, остаточных напряжений растяжения.However, in the profile obtained by this method, there are sections with minimal curvature between grooves obtained by surface-plastic deformation by a ball (indenter, etc.), experiencing higher contact loads compared to troughs. These areas are most vulnerable during operation, as they are the centers of increased wear and destruction of the surface due to unevenness in the height and pitch of roughness, the presence of microcracks, heterogeneity of the structure, and residual tensile stresses.
Известен способ формирования двухуровнего рельефа на поверхности детали, включающий формирование двухуровнего регулярного микрорельефа, комбинированного по высоте, путем вибронакатывания канавок шаром (d1) и индентором (d2), причем канавки, накатанные индентором, располагают между канавками, накатанными шаром (SU 149344 А1, В24В 39/00, 15.07.1989).A known method of forming a two-level relief on the surface of the part, including the formation of a two-level regular microrelief, combined in height by vibro-rolling grooves with a ball (d 1 ) and indenter (d 2 ), and the grooves rolled indenter are located between the grooves rolled with a ball (SU 149344 A1 , B24B 39/00, 07/15/1989).
Однако при повышении маслоемкости поверхности трения и производительности данный способ не обеспечивает высоких эксплуатационных качеств деталей.However, with an increase in oil absorption of the friction surface and productivity, this method does not provide high operational qualities of the parts.
В качестве прототипа принят способ формирования микрорельефа на поверхности детали (Витенберг Ю.Р. Комбинированные методы управления параметрами шероховатости. Вестник машиностроения. 1983. №11 с.16-20). Способ включает осуществление вращения детали и подачи, формирование на ее поверхности двухуровнего микрорельефа, комбинированного по высоте, путем вибронакатывания канавок шаром и индентором, при этом канавки, накатанные индентором, располагают между канавками, накатанными шаром.As a prototype, a method of forming a microrelief on the surface of a part was adopted (Yu.R. Wittenberg, Combined Methods of Roughness Parameter Control. Vestnik Mashinostroeniya. 1983. No. 11, pp. 16-20). The method includes rotating the part and feeding, forming a two-level microrelief on its surface combined in height by vibro-rolling the grooves with the ball and indenter, while the grooves rolled by the indenter are located between the grooves rolled by the ball.
Однако этот способ формирует поверхность с неравномерными физико-механическими характеристиками: в образованных вибрационным накатыванием канавках - остаточные напряжения сжатия, а на участках профиля между канавками - остаточные напряжения ниже (возможно появление остаточных напряжений растяжения) с соответствующими микротвердостями. Причем поверхность, сформированная способом по прототипу, в процессе износа будет менять опорную длину и опорную площадь, так как участки профиля между канавками, полученные предварительной обработкой точением, воспринимающие эксплуатационную нагрузку первыми, будут сминаться, что снижает сопротивляемость поверхности износу.However, this method forms a surface with uneven physical and mechanical characteristics: in the grooves formed by vibrational rolling, there are residual compressive stresses, and in the sections of the profile between the grooves, residual stresses are lower (the appearance of residual tensile stresses) with corresponding microhardnesses. Moreover, the surface formed by the method according to the prototype will change the supporting length and the supporting area during wear, since the sections of the profile between the grooves obtained by pretreatment, perceiving the operational load first, will crumple, which reduces the surface resistance to wear.
Задачей предлагаемого способа является повышение износостойкости деталей с регулярным профилем поверхности.The objective of the proposed method is to increase the wear resistance of parts with a regular surface profile.
Технический результат - увеличение микротвердости поверхности, формирование во всем поверхностном слое остаточных напряжений сжатия, повышение сопротивления износу, увеличение опорной длины профиля и опорной площади обработанной поверхности.The technical result is an increase in surface microhardness, the formation of residual compressive stresses in the entire surface layer, an increase in wear resistance, an increase in the reference length of the profile and the reference area of the treated surface.
Этот технический результат достигается тем, что в способе формирования микрорельефа на поверхности детали, включающем осуществление вращения детали и подачу, формирование на ее поверхности двухуровнего регулярного микрорельефа, комбинированного по высоте, путем вибронакатывания канавок шаром и индентором, при этом канавки, накатанные индентором, располагают между канавками, накатанными шаром, канавки создают синусоидальным путем вибронакатывания шаром радиусом Rш=1,5...2,0 мм с усилием Рш=160÷500 Н и индентором Rинд=0,5...0,8 мм с усилием Ринд=80...250 Н, причем канавки, накатанные индентором, формируют с меньшим шагом и меньшей высотой, чем канавки, накатанные шаром; деталь вращают с частотой nизд=50...240 об/мин, подачу инструмента вдоль оси детали осуществляют с S=05...0,8 мм/об, при этом используют устройство с торцовым кулачком, выполненным из условия осуществления колебаний двойных ходов с частотой nдв.х=1400...2800 мин-1 для обеспечения колебательного движения упомянутых индентора и шара.This technical result is achieved by the fact that in the method of forming the microrelief on the surface of the part, including rotating the part and feeding, forming on its surface a two-level regular microrelief combined in height by vibro-rolling the grooves with the ball and indenter, while the grooves rolled by the indenter are placed between grooves, knurled by a ball, grooves are created in a sinusoidal way by vibro-rolling of a ball with a radius R w = 1.5 ... 2.0 mm with a force P w = 160 ÷ 500 N and an indenter R ind = 0.5 ... 0.8 mm s effort P in d = 80 ... 250 N, and the grooves rolled by the indenter are formed with a smaller pitch and lower height than the grooves rolled by the ball; the part is rotated with a frequency n ed = 50 ... 240 rpm, the tool is fed along the axis of the part with S = 05 ... 0.8 mm / rev, while using a device with an end cam made from the conditions for double moves with a frequency of n dv.kh = 1400 ... 2800 min -1 to ensure the oscillatory motion of the indenter and the ball.
Синусоидальная форма канавок, вибронакатанных шаром, увеличивает опорную площадь регулярного микрорельефа.The sinusoidal shape of the grooves vibro-rolled by a ball increases the supporting area of a regular microrelief.
При уменьшении радиуса шара Rш менее 1,5 мм увеличивается контактное давление, что вызывает перенаклеп (микротрещины, шелушение).With a decrease in the radius of the ball R W less than 1.5 mm, the contact pressure increases, which causes perenaklep (microcracks, peeling).
При увеличении радиуса шара Rш более 2,0 мм уменьшается контактное давление, что отрицательно влияет на формирование глубины низкочастотных синусоидальных канавок и остаточных напряжений сжатия, уменьшает их.With an increase in the radius of the ball R W more than 2.0 mm, the contact pressure decreases, which negatively affects the formation of the depth of low-frequency sinusoidal grooves and residual compression stresses, reduces them.
При уменьшении усилия вибронакатывания Рш менее 160 Н параметры: глубина низкочастотных канавок R1, остаточные напряжения σост, микротвердость Hμ - не оптимальны.With a decrease in the vibration rolling force R w less than 160 N parameters: the depth of the low-frequency grooves R 1 , residual stresses σ ost , microhardness H μ - not optimal.
При увеличении усилия вибронакатывания Рш более 500 Н возможен перенаклеп, выражающийся в шелушении, отслаивании поверхности.With an increase in the force of vibro-rolling R w more than 500 N, re-riveting is possible, which is expressed in peeling, peeling of the surface.
При уменьшении радиуса алмазного индентора Rинд менее 0,5 мм увеличивается контактное давление, что вызывает перенаклеп (микротрещины, шелушение).With a decrease in the radius of the diamond indenter R ind less than 0.5 mm, the contact pressure increases, which causes re-riveting (microcracks, peeling).
При увеличении радиуса алмазного индентора Rинд более 0,8 мм уменьшается контактное давление, что отрицательно влияет на формирование остаточных напряжений сжатия, уменьшает их.With an increase in the radius of the diamond indenter R ind more than 0.8 mm, the contact pressure decreases, which negatively affects the formation of residual compressive stresses, reduces them.
При уменьшении усилия индентора менее Ринд=80 Н параметры: шероховатости Rа, остаточные напряжения σост, микротвердость Hμ - не оптимальны.With a decrease in the indenter force less than P ind = 80 N, the parameters: roughness R a , residual stresses σ ost , microhardness H μ - are not optimal.
При увеличении усилия индентора более Ринд=250 Н возможен перенаклеп, выражающийся в шелушении, отслаивании поверхности.With an increase in the indenter force by more than P ind = 250 N, re-riveting is possible, which is expressed in peeling, peeling of the surface.
Меньший шаг и меньшая высота канавок, накатанных индентором, по сравнению с канавками, накатанными шаром, обеспечивает криволинейную поверхность кулачка, меньшее усилие при обработке.A smaller pitch and lower height of the grooves rolled by the indenter, compared with the grooves rolled by the ball, provides a curved cam surface, less effort during processing.
При уменьшении частоты вращения детали менее 50 об/мин и увеличении более 240 об/мин, уменьшении менее 1400 мин-1 и увеличении более 2800 мин-1 частоты колебаний двойных ходов nдв.х, остаточные напряжения σост, микротвердость Hμ - не оптимальны.When reducing the rotational speed of less than 50 parts / min, and increasing more than 240 rev / min, a decrease of less than 1400 min -1 and an increase more than 2800 min -1 oscillation frequency double strokes dv.h n, residual stresses σ ost, microhardness H μ - not optimal.
При уменьшении подачи инструмента вдоль оси детали S менее 0,05 мм/об снижается производительность обработки, возможно прохождение индентора по одному и тому же месту, что вызывает перенаклеп и шелушение обработанной поверхности.When reducing the feed of the tool along the axis of the part S to less than 0.05 mm / rev, the processing productivity decreases, the indenter can pass through the same place, which causes re-riveting and peeling of the treated surface.
При увеличении подачи инструмента вдоль оси детали S более 0,8 мм/об образуются места («островки») недонаклепа с исходной шероховатостью.With an increase in the tool feed along the part axis S of more than 0.8 mm / rev, places ("islands") of under-riveting with initial roughness are formed.
На фиг.1 показано устройство для реализации способа, которое состоит из основания 1, на котором размещены копировальное устройство 2, механизмы нагружения 3 и осцилляции 4, кинематически связанные между собой поворотным держателем обрабатываемой детали 5, например распредвала, посредством зубчатых колес 6, 7, 8. Причем зубчатое колесо 6, устанавливаемое на кольцо распредвала 5, выполнено разъемным с возможностью переустановки его для последовательной обработки всех кулачков распредвала.Figure 1 shows a device for implementing the method, which consists of a base 1, on which a
Деформирующие инструменты: алмазный индентор 9 и шар 10 установлены на оправках 11 механизма нагружения по отношению друг к другу под углом 180° и обеспечивается регулировка на размер и поджатие пружинами 12 с настроенными усилиями шара Рш и индентора Ринд к обрабатываемой поверхности кулачка.Deforming tools: a diamond indenter 9 and a ball 10 are mounted on the mandrels 11 of the loading mechanism with respect to each other at an angle of 180 ° and adjustment is made for size and preload by the springs 12 with the adjusted forces of the ball R w and indenter R ind to the machined cam surface.
Устройство включает механизм нагружения, в который входят тарированные пружины 13 и комплект из четырех пластинчатых пружин 14. Для осуществления колебательного движения (осцилляции) индентора 9 и шара 10 служит торцовый кулачок 15, имеющий две разнесенные по оси профильные криволинейные поверхности с разной синусоидой, которые взаимодействуют с шаровыми опорами (не показаны), установленными на плоскостях рычагов 16 и 17, консоли которых соединены с пластинчатыми пружинами 14 и оправками 17. Другим концом пружины 14 прикреплены к державкам 18, несущим копирные ролики 19, которые установлены подвижно на вертикальных осях в консолях основания. Державки с роликами 19 поджимаются тарированными пружинами 13 к копировальному устройству 2, обеспечивая плотный контакт по всей криволинейной поверхности.The device includes a loading mechanism, which includes calibrated springs 13 and a set of four leaf springs 14. To realize the oscillatory movement (oscillation) of the indenter 9 and the ball 10, the end cam 15 has two profile curved surfaces spaced apart along the axis with different sinusoids that interact with ball bearings (not shown) mounted on the planes of the levers 16 and 17, the consoles of which are connected to leaf springs 14 and mandrels 17. The other end of the spring 14 is attached to the holders 18, carried Die sinking conductive rollers 19 which are mounted movably on vertical axes in the base of the consoles. The holders with rollers 19 are pressed by tared springs 13 to the copying
Способ осуществляют следующим образом. При обработке детали копирные ролики 19 и обрабатывающие инструменты - индентор 9 и шар 10, находясь в постоянном контакте с поверхностями соответственно копировального устройства 2 и обрабатываемой детали 5, копируя их, совершают возвратно-поступательные перемещения в перпендикулярном направлении относительно их осей, обеспечивая тем самым постоянство усилий обработки по всей криволинейной поверхности. Обрабатывающие инструменты (индентор 9 и шар 10), одновременно совершая колебательные движения с разными для каждого инструмента частотой и амплитудой, которые обеспечиваются разными (в зависимости от числа выпуклостей) криволинейными поверхностями торцового кулачка 15 через рычаги 16 и 17, на обрабатываемой поверхности детали 5 образуют микрорельеф профиля, состоящего из двух уровней. Нижний (первый) уровень микрорельефа образуется за счет вибронакатывания канавок шаром 10, причем между канавками в зависимости от величины подачи располагаются участки с необработанной поверхностью, на которых алмазным индентором 9 формируется микрорельеф с меньшей высотой и меньшим шагом - верхний (второй) уровень.The method is as follows. When processing parts, the copy rollers 19 and the processing tools — the indenter 9 and the ball 10, being in constant contact with the surfaces of the
Профиль поверхности (фиг.2), полученный по предлагаемому способу, состоит из двух уровней. Нижний уровень образуется вибронакатыванием шаром 10 низкочастотных синусоидальных канавок (радиус шара Rш=1,5...2,0 мм с усилием Рш=160÷500 Н, с частотой колебаний шара nдв.х=1400...2800 мин-1), при этом на поверхности создаются глубокие низкочастотные синусоидальные канавки 20 высотой R1=8...12 мкм с шагом Sm1=2...3,2 мкм.The surface profile (figure 2) obtained by the proposed method consists of two levels. The lower level is formed by vibrating a ball with 10 low-frequency sinusoidal grooves (ball radius R W = 1.5 ... 2.0 mm with a force R W = 160 ÷ 500 N, with a ball oscillation frequency n dx = 1400 ... 2800 min -1 ), while deep low-frequency
Верхний уровень образуется на необработанных участках поверхности между низкочастотными синусоидальными канавками 20 нанесением высокочастотных синусоидальных канавок высотой R2=2...3,2 мкм с шагом Sm2=0,8...1,2 мкм индентором 9 Rинд=0,5...0,8 мм с усилием Ринд=80...250 Н, с частототой вращения изделия nизд=50...240 об/мин, с частотой колебаний двойных ходов nдв.х=1400...2800 мин-1, подачей инструмента вдоль оси детали S=0,05...0,8 мм/об.The upper level is formed on the untreated surface between the low-frequency
В результате формируется поверхность с двухуровневым профилем регулярного микрорельефа по высоте и шагу, для которой характерно отсутствие остаточных напряжений растяжения, неравномерности наклепа и структурной неоднородности металла.As a result, a surface is formed with a two-level profile of regular microrelief in height and pitch, which is characterized by the absence of residual tensile stresses, non-uniformity of hardening, and structural inhomogeneity of the metal.
Пример осуществления способаAn example of the method
Вал ⌀60 мм из материала 38ХНМЮА с исходной шероховатостью поверхности Rz=14 мкм, установленный в центрах токарного станка вращали со скоростью 120 об/мин. Обработку поверхностным пластическим деформированием осуществляли устройством при следующих режимах деформирования: шар Rш=1,8 мм, усилие Рш=300 Н, nдв.х.ч=1400 мин-1, алмазный индентор Rинд=0,6 мм, Ринд=160 Н, nдв.х=2800 мин-1 (частота двойных ходов шара и индентора зависит от параметров торцового кулачка 15), продольная подача инструментов S=0,6 мм/об.A ⌀60 mm shaft made of 38KhNMYuA material with an initial surface roughness of R z = 14 μm, installed in the centers of the lathe, was rotated at a speed of 120 rpm. Surface plastic deformation processing was carried out by the device under the following deformation modes: ball R w = 1.8 mm, force R w = 300 N, n d.h.h = 1400 min -1 , diamond indenter R ind = 0.6 mm, P ind = 160 N, n dv.kh = 2800 min -1 (the frequency of double strokes of the ball and indenter depends on the parameters of the end cam 15), the longitudinal feed of the tools is S = 0.6 mm / rev.
В других примерах, осуществляемых, как описанный пример, меняли значения: Rш, Pш, Rинд, Ринд, nизд, nдв.х, S.In other examples, carried out as described example, the values were changed: R W , P W , R ind , P ind , n ed , n dv.kh , S.
Результаты испытаний приведены в таблице, из которой видно, что предлагаемый способ обеспечивает увеличение микротвердости поверхности в среднем на 30÷50%, формирование в поверхностном слое по сравнению с прототипом остаточных напряжений сжатия в пределах 300...600 МПа, повышение сопротивления износу на 40% по сравнению с прототипом 18%; значения параметров шероховатости: опорная длина по средней линии tp увеличилась с 5...8% до 23...45%, опорная площадь Тр увеличилась с 7...13% до 36...68%.The test results are shown in the table, which shows that the proposed method provides an increase in surface microhardness by an average of 30 ÷ 50%, the formation of residual compressive stresses in the surface layer in the range of 300 ... 600 MPa, and an increase in wear resistance by 40 % compared with the prototype 18%; values of roughness parameters: the reference length along the midline t p increased from 5 ... 8% to 23 ... 45%, the reference area T p increased from 7 ... 13% to 36 ... 68%.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005117516/02A RU2297314C2 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | Method of formation of the microrelief on the detail surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005117516/02A RU2297314C2 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | Method of formation of the microrelief on the detail surface |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005117516A RU2005117516A (en) | 2007-01-10 |
| RU2297314C2 true RU2297314C2 (en) | 2007-04-20 |
Family
ID=37760754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005117516/02A RU2297314C2 (en) | 2005-06-07 | 2005-06-07 | Method of formation of the microrelief on the detail surface |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2297314C2 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8726874B2 (en) | 2012-05-01 | 2014-05-20 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder bore with selective surface treatment and method of making the same |
| US8752256B2 (en) | 2008-04-21 | 2014-06-17 | Ford Global Technologies, Llc | Method for preparing a surface for applying a thermally sprayed layer |
| US8833331B2 (en) | 2012-02-02 | 2014-09-16 | Ford Global Technologies, Llc | Repaired engine block and repair method |
| US8877285B2 (en) | 2011-11-22 | 2014-11-04 | Ford Global Technologies, Llc | Process for repairing a cylinder running surface by means of plasma spraying processes |
| US9079213B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-07-14 | Ford Global Technologies, Llc | Method of determining coating uniformity of a coated surface |
| US9382868B2 (en) | 2014-04-14 | 2016-07-05 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder bore surface profile and process |
| US9511467B2 (en) | 2013-06-10 | 2016-12-06 | Ford Global Technologies, Llc | Cylindrical surface profile cutting tool and process |
| US10220453B2 (en) | 2015-10-30 | 2019-03-05 | Ford Motor Company | Milling tool with insert compensation |
-
2005
- 2005-06-07 RU RU2005117516/02A patent/RU2297314C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ВИТЕНБЕРГ Ю.Р. Комбинированные методы управления параметрами шероховатости. Вестник машиностроения. №11, 1983, с.16-20. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8752256B2 (en) | 2008-04-21 | 2014-06-17 | Ford Global Technologies, Llc | Method for preparing a surface for applying a thermally sprayed layer |
| US8877285B2 (en) | 2011-11-22 | 2014-11-04 | Ford Global Technologies, Llc | Process for repairing a cylinder running surface by means of plasma spraying processes |
| US8833331B2 (en) | 2012-02-02 | 2014-09-16 | Ford Global Technologies, Llc | Repaired engine block and repair method |
| US8726874B2 (en) | 2012-05-01 | 2014-05-20 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder bore with selective surface treatment and method of making the same |
| US10221806B2 (en) | 2012-05-01 | 2019-03-05 | Ford Global Technologies, Llc | Cylindrical engine bore |
| US9079213B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-07-14 | Ford Global Technologies, Llc | Method of determining coating uniformity of a coated surface |
| US9511467B2 (en) | 2013-06-10 | 2016-12-06 | Ford Global Technologies, Llc | Cylindrical surface profile cutting tool and process |
| US9382868B2 (en) | 2014-04-14 | 2016-07-05 | Ford Global Technologies, Llc | Cylinder bore surface profile and process |
| US10220453B2 (en) | 2015-10-30 | 2019-03-05 | Ford Motor Company | Milling tool with insert compensation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005117516A (en) | 2007-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2297314C2 (en) | Method of formation of the microrelief on the detail surface | |
| RU81915U1 (en) | DEVICE FOR FINISHING THE MIRROR OF THE INTERNAL COMBUSTION ENGINE CYLINDER | |
| CN105537410B (en) | A kind of single-point integral mould | |
| WO2007123894A2 (en) | Method and means for ultrasonic impact machining of surfaces of machine components | |
| RU2757643C1 (en) | Method for surface-plastic deformation of the external surface of the part in the form of a rotation body | |
| RU2815142C1 (en) | Device for finishing and hardening treatment of flat surfaces by surface plastic deformation | |
| RU2753807C1 (en) | Method for surface plastic deformation of cylindrical parts | |
| RU2279965C1 (en) | Device for surface-strengthening reeling of workpieces | |
| RU2401731C2 (en) | Method of forming plateau-shaped regular microrelief by burnishing | |
| RU2317884C1 (en) | Method of strengthening with spring vibrator | |
| RU2361714C1 (en) | Finishing-hardening tool | |
| RU2728140C1 (en) | Machine for surfaces of parts rotation finish | |
| RU2314906C1 (en) | Vibration apparatus for finish and strengthen working | |
| RU2342249C1 (en) | Device for preliminary processing of stocks from plastic | |
| CN1046484A (en) | The reinforcement precise machining device on complex-shaped rotary body surface | |
| RU2317883C1 (en) | Device for strengthening | |
| RU2297318C1 (en) | Rolling device with the deforming spring | |
| RU2347663C1 (en) | Device for static-pulse rolling of shafts | |
| RU2452602C1 (en) | Method of vibration grinding | |
| SU998104A1 (en) | Device for hardening articles | |
| RU2383427C1 (en) | Device for screw static-pulse strengthening | |
| RU2297319C1 (en) | Overrunning tool | |
| RU2366562C1 (en) | Method of shaft pulsed surface hardening | |
| RU2367562C1 (en) | Surface hardening method | |
| RU2383426C1 (en) | Device for screw static-pulse strengthening |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070608 |