RU2270085C2 - Surface of revolution abrasive working method - Google Patents
Surface of revolution abrasive working method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2270085C2 RU2270085C2 RU2004108454/02A RU2004108454A RU2270085C2 RU 2270085 C2 RU2270085 C2 RU 2270085C2 RU 2004108454/02 A RU2004108454/02 A RU 2004108454/02A RU 2004108454 A RU2004108454 A RU 2004108454A RU 2270085 C2 RU2270085 C2 RU 2270085C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- section
- cross
- workpiece
- radius
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, а именно к способам окончательной обработки конических поверхностей вращения, например дорожек качения колец конических подшипников, с использованием абразивного инструмента.The invention relates to the field of engineering, and in particular to methods for the final processing of conical surfaces of revolution, for example raceways of rings of tapered bearings, using an abrasive tool.
Известен способ суперфинишной обработки поверхностей деталей вращения (а.с. СССР №802004, В 24 В 35/00, БИ № 5, 1981 г.), при котором деталь вращают, а инструмент прижимают к ней и перемещают вдоль образующей обрабатываемой поверхности, при этом инструменту задают ультразвуковые колебания, для обеспечения требуемой геометрической формы изделия усилие прижатия инструмента изменяют в пределах одного хода бруска.A known method of superfinishing the surfaces of rotation parts (AS USSR No. 802004, 24V 35/00, BI No. 5, 1981), in which the part is rotated, and the tool is pressed against it and moved along the generatrix of the processed surface, this tool is given ultrasonic vibrations, to ensure the desired geometric shape of the product, the pressing force of the tool is changed within one stroke of the bar.
Недостаток данного способа состоит в том, что он не обеспечивает высокой точности формы профиля конической поверхности и производительности обработки. При данном способе рабочий профиль бруска при одном его рабочем ходе подвергается непрерывному изменению. При взаимодействии бруска с меньшим радиусом конической поверхности рабочий профиль бруска (в силу его самозатачивания) приобретает форму дуги окружности, радиус которой будет соответствовать минимальному радиусу конической поверхности в сечении, перпендикулярной оси ее вращения. При перемещении вдоль длины обрабатываемой конической поверхности дуга бруска, взаимодействуя с переменными увеличивающимися радиусами (брусок перемещается в направлении от минимального к максимальному диаметру конической поверхности), изменяется пропорционально увеличению этих радиусов, при этом контакт бруска с обрабатываемой поверхностью будет осуществляться по площадям, располагаемым ближе к торцам бруска, т.к. дуга бруска меньшего радиуса будет взаимодействовать с большими радиусами детали (центральная часть бруска не контактирует). При движении в обратном направлении дуга бруска, приработанная по максимальному диаметру детали, взаимодействует с диаметрами конической поверхности в центре бруска (торцевая часть бруска не работает). В результате рабочая поверхность бруска подвергается в пределах одного рабочего хода непрерывному изменению, что снижает фактическую рабочую поверхность бруска в каждый момент взаимодействия при перемещении вдоль обрабатываемой конической поверхности. Учитывая, что количество режущих зерен пропорционально рабочей площади бруска, все изложенное приводит к нестабильному удалению объема металла в каждом поперечном сечении взаимодействия бруска и конической поверхности, так как количество зерен, участвующих в съеме металла, будет изменяться пропорционально изменению фактической площади, что приводит к неравномерному изменению припуска по отдельно взятым поперечным сечениям конической поверхности. В итоге искажается форма профиля конической поверхности в осевом сечении детали и сохраняется низкая производительность обработки (из-за относительно небольшого количества зерен, одновременно участвующих в съеме металла с обрабатываемой поверхности).The disadvantage of this method is that it does not provide high accuracy of the profile shape of the conical surface and processing performance. With this method, the working profile of the bar with one of its working stroke is subjected to continuous change. When the bar interacts with a smaller radius of the conical surface, the working profile of the bar (due to its self-sharpening) takes the form of an arc of a circle whose radius will correspond to the minimum radius of the conical surface in the section perpendicular to the axis of its rotation. When moving along the length of the machined conical surface, the bar arc interacting with variable increasing radii (the bar moves in the direction from the minimum to the maximum diameter of the conical surface) changes proportionally to the increase of these radii, while the contact of the bar with the machined surface will be carried out over areas located closer to the ends of the bar, because an arc of a bar of a smaller radius will interact with large radii of the part (the central part of the bar does not contact). When moving in the opposite direction, the bar arc, worked over the maximum diameter of the part, interacts with the diameters of the conical surface in the center of the bar (the end part of the bar does not work). As a result, the working surface of the bar undergoes continuous change within one working stroke, which reduces the actual working surface of the bar at each moment of interaction when moving along the conical surface being machined. Given that the number of cutting grains is proportional to the working area of the bar, all of the above leads to an unstable removal of the metal volume in each cross section of the interaction of the bar and the conical surface, since the number of grains involved in the removal of metal will vary in proportion to the change in the actual area, which leads to an uneven a change in the allowance for individual cross sections of the conical surface. As a result, the shape of the profile of the conical surface in the axial section of the part is distorted and low processing productivity is maintained (due to the relatively small number of grains simultaneously participating in the removal of metal from the surface to be treated).
Наиболее близким по технической сущности является способ абразивной обработки поверхностей вращения (патент СССР №1809799, В 24 В 1/00, БИ № 14, 1993 г.), при котором берут инструмент, радиус окружности в каждом поперечном сечении которого выбирают по формулеThe closest in technical essence is the method of abrasive treatment of surfaces of revolution (USSR patent No. 1809799, 24 V 1/00, BI No. 14, 1993), in which a tool is taken, the radius of the circle in each cross section of which is selected by the formula
где hmin - минимальная ширина инструмента; Rmin - радиус профиля инструмента в месте минимальной его ширины; Ri - радиус профиля инструмента в i-м сечении; hi - ширина инструмента в i-м сечении.where h min is the minimum width of the tool; R min is the radius of the profile of the tool in place of its minimum width; R i is the radius of the profile of the tool in the i-th section; h i - the width of the tool in the i-th section.
Перед прижимом устанавливают инструмент так, чтобы его сечение с минимальной шириной совпадало с сечением заготовки с минимальным радиусом, а усилие прижатия при обкатке изменяют пропорционально изменению ширины бруска.Before clamping, the tool is installed so that its cross section with a minimum width coincides with the cross section of the workpiece with a minimum radius, and the pressing force during break-in is changed in proportion to the change in the width of the bar.
Недостаток данного способа состоит в том, что он не обеспечивает высокой точности формы в поперечном сечении заготовки (по параметрам отклонения от круглости, волнистости и шероховатости поверхности) и производительности обработки. Уменьшение погрешности формы при данном способе происходит лишь за счет угла охвата бруском обрабатываемую поверхность заготовки, который может быть ограничен, например, из-за наличия бортов по краям обрабатываемой поверхности. Кроме того, движение инструмента только в осевом сечении не позволяет абразивным зернам эффективно врезаться в макро- и микровыступы обрабатываемой поверхности. При этом происходит отжим бруска от обрабатываемой поверхности, и уменьшения такой погрешности формы, как овальность, достичь практически невозможно. Низкая производительность обработки объясняется тем, что каждое абразивное зерно, находящееся на рабочей поверхности бруска, работает только тремя своими гранями. Это не позволяет абразивному зерну самозатачиваться, образуются площадки износа на вершине зерна и это приводит к уменьшению съема металла каждым абразивным зерном.The disadvantage of this method is that it does not provide high precision in the cross section of the workpiece (in terms of deviation from roundness, waviness and surface roughness) and processing performance. The reduction of the error in the form with this method occurs only due to the angle of the bar coverage of the workpiece surface, which can be limited, for example, due to the presence of boards along the edges of the work surface. In addition, the movement of the tool only in the axial section does not allow the abrasive grains to effectively cut into the macro- and microprotrusions of the treated surface. In this case, the bar is squeezed from the surface to be machined, and it is almost impossible to achieve such a shape error as ovality. Low processing performance due to the fact that each abrasive grain located on the working surface of the bar, works only with its three faces. This does not allow the abrasive grain to self-sharpen, wear pads are formed on the top of the grain and this leads to a decrease in the removal of metal by each abrasive grain.
Сущность предлагаемого способа заключается в том, что берут инструмент, форма профиля которого в осевом и поперечном сечениях представляет окружность, радиус окружности в поперечном сечении выбирают по формуле, перемещение вдоль заготовки осуществляют обкаткой инструмента, а осциллирующее колебание инструменту придают в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки, с постоянной частотой и переменной амплитудой.The essence of the proposed method lies in the fact that they take the tool, the profile shape of which in axial and cross sections represents a circle, the radius of the circle in the cross section is chosen according to the formula, the movement along the workpiece is carried out by rolling the tool, and the oscillating oscillation of the tool is given in a plane perpendicular to the axis of rotation of the workpiece , with constant frequency and variable amplitude.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности и производительности обработки за счет осциллирующего колебательного движения инструмента в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки.The technical result of the invention is to increase the accuracy and productivity of processing due to oscillatory oscillatory movement of the tool in a plane perpendicular to the axis of rotation of the workpiece.
Технический результат достигается тем, что в известном способе абразивной обработки поверхности вращения, включающем вращение заготовки, использование инструмента с формой профиля в осевом и поперечном сечениях в виде окружности и с длиной дуги окружности в осевом сечении, равной длине обрабатываемой заготовки, установку инструмента из условия совпадения его поперечного сечения с минимальной шириной с сечением заготовки с минимальным радиусом, перемещение инструмента вдоль заготовки путем его обкатки и прижим инструмента к обрабатываемой поверхности с изменяющимся усилием, причем радиус окружности инструмента в поперечном сечении определен по формуле The technical result is achieved by the fact that in the known method of abrasive processing of the surface of rotation, including the rotation of the workpiece, the use of a tool with the shape of the profile in axial and cross sections in the form of a circle and with the length of the circular arc in the axial section equal to the length of the workpiece, setting the tool from the matching condition its cross-section with a minimum width with the cross section of the workpiece with a minimum radius, moving the tool along the workpiece by rolling in and pressing the tool to the processing surface with varying effort, and the radius of the circumference of the tool in cross section is determined by the formula
где Rmin - радиус окружности инструмента в поперечном сечении заготовки с минимальным радиусом; hi - ширина инструмента в i-ом поперечном сечении заготовки; hmin - ширина инструмента в поперечном сечении заготовки с минимальным радиусом, согласно изобретению инструменту сообщают осциллирующее колебание в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки, с постоянной частотой и переменной амплитудой, выбираемой по формуле where R min is the radius of the circumference of the tool in the cross section of the workpiece with a minimum radius; h i is the width of the tool in the i-th cross section of the workpiece; h min is the width of the tool in the cross section of the workpiece with a minimum radius, according to the invention, an oscillating oscillation is transmitted to the tool in a plane perpendicular to the axis of rotation of the workpiece with a constant frequency and variable amplitude, selected by the formula
где Аi - амплитуда колебаний инструмента в i-ом поперечном сечении заготовки; Amin - амплитуда колебаний инструмента в поперечном сечении заготовки с минимальным радиусом.where And i - the amplitude of the oscillations of the tool in the i-th cross section of the workpiece; A min - the amplitude of the oscillations of the tool in the cross section of the workpiece with a minimum radius.
Введение осциллирующего колебания инструмента с одной стороны существенно повышает точность формы по параметрам отклонения от круглости, волнистости и шероховатости поверхности обеспечивает стабильное их значение в каждом из множества поперечных сечений заготовки, а с другой, увеличивает производительность процесса.The introduction of oscillating tool oscillations on the one hand significantly increases the accuracy of the shape in terms of deviations from roundness, waviness and surface roughness and ensures their stable value in each of the many cross sections of the workpiece, and on the other hand, increases the productivity of the process.
Изобретение поясняется чертежами.The invention is illustrated by drawings.
На фиг.1 приведена схема реализации способа. На фиг.2 в верхней части вид инструмента в вертикальной плоскости, в нижней - в горизонтальной плоскости. Фиг.3 - в сечении I-I фиг.1, показывающая конечное положение бруска с минимальной амплитудой осциллирующего колебания относительно оси O-O вращения заготовки. Фиг.4 - в сечении II-II; фиг.1, показывающая конечное положение бруска с максимальной амплитудой осциллирующего колебания относительно оси O-O вращения заготовки. Фиг.5 - вид в плане фиг.1, показывающая закономерность изменения величины амплитуды осциллирующего колебания бруска при одном обкате конической поверхности.Figure 1 shows a diagram of the implementation of the method. Figure 2 in the upper part is a vertical view of the instrument, in the lower - in the horizontal plane. Figure 3 - in section I-I of figure 1, showing the final position of the bar with a minimum amplitude of oscillating oscillations relative to the axis O-O of rotation of the workpiece. Figure 4 - in section II-II; figure 1, showing the final position of the bar with a maximum amplitude of oscillating oscillations relative to the axis O-O of rotation of the workpiece. FIG. 5 is a plan view of FIG. 1, showing a pattern of change in the magnitude of the amplitude of the oscillating oscillation of the bar with one rolling around the conical surface.
Брусок 1 закреплен в оправе 2 (фиг.1). Заготовка 3 имеет обрабатываемую коническую поверхность 4 с минимальным Дmin и максимальным Дmax диаметрами и длиной l, на которой равномерно распределен припуск Z. Начало координат OXYZ (точка О) помещено на середине длины l поверхности 4, ось OZ проходит через плоскость симметрии бруска 1 и центр обкатки О. Брусок 1 имеет форму окружности в вертикальной плоскости (фиг.3 и фиг.4) с радиусами RI-I и RII-II, в проекции на горизонтальную плоскость - форму трапеции (фиг.2 - нижняя часть) с минимальным основанием АВ, соответствующим окружности с радиусом RI-I и максимальным основанием СД, соответствующим окружности с радиусом RII-II. Длина дуги окружности mn бруска 1 (фиг.1) в осевом сечении равна длине обрабатываемой заготовки 3. Осциллирующее колебание бруску 1 придают в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки 3, с постоянной частотой 8 и переменной амплитудой - от Аmin до Аmax (фиг.3, фиг.4 и фиг.5).The bar 1 is fixed in the frame 2 (figure 1). The
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
Брусок 1 с формой профиля в осевом и поперечном сечениях в виде окружности и с длиной дуги окружности в осевом сечении, равной длине обрабатываемой заготовки 3, предварительно ориентируют относительно заготовки таким образом, что его торцовая часть (дуга АВ) минимального основания трапеции совпадает с минимальным диаметром Дmin обрабатываемой заготовки, а максимальное основание трапеции (дуга СД) совпадает с максимальным диаметром Дmax. После ориентации брусок 1 устанавливают путем совмещения точки центра О обкатки, лежащей на геометрической оси OZ, которая проходит через плоскость симметрии бруска 1 в осевом сечении, с серединой длины l обрабатываемой поверхности 4. Обрабатываемой заготовке 3 сообщают вращение и брусок 1 прижимают к ее конической поверхности 4.A bar 1 with a profile shape in the axial and transverse sections in the form of a circle and with a circular arc length in the axial section equal to the length of the
При перекатывании абразивного инструмента - бруска 1 вдоль профиля конической поверхности 4 каждая точка его рабочей поверхности периодически контактирует с обрабатываемой поверхностью без проскальзывания. Точка m на бруске 1 совпадает с точкой mI, а точка n - с точкой nI. Давление бруска 1 в направлении от минимального диаметра Дmin (сечение I-I) к максимальному Дmax (сечение II-II) увеличивается пропорционально изменению диаметров конической поверхности 4 в каждом ее поперечном сечении. При этом обеспечивается условиеWhen rolling an abrasive tool - bar 1 along the profile of a conical surface 4, each point of its working surface periodically contacts with the surface being treated without slipping. Point m on bar 1 coincides with point m I , and point n - with point n I. The pressure of the bar 1 in the direction from the minimum diameter D min (section II) to the maximum D max (section II-II) increases in proportion to the change in the diameters of the conical surface 4 in each of its cross sections. This ensures the condition
где Ri - радиус окружности инструмента в i-ом поперечном сечении заготовки; Rmin - радиус окружности инструмента в поперечном сечении заготовки с минимальным радиусом; hi - ширина инструмента в i-ом поперечном сечении заготовки; hmin - ширина инструмента в поперечном сечении заготовки с минимальным радиусом.where R i is the radius of the circumference of the tool in the i-th cross section of the workpiece; R min is the radius of the circumference of the tool in the cross section of the workpiece with a minimum radius; h i is the width of the tool in the i-th cross section of the workpiece; h min - the width of the tool in the cross section of the workpiece with a minimum radius.
При выполнении условий (постоянство удельного давления бруска и обрабатываемой поверхности заготовки и отношения ширины бруска и длины окружности обрабатываемой поверхности заготовки в каждом их поперечном сечении) достигается равномерное удаление припуска по всему обрабатываемому профилю и обеспечивается высокая точность формы профиля в осевом сечении детали. При удалении заданного припуска Z с одной обрабатываемой заготовки цикл повторяется.Under the conditions (constant specific pressure of the bar and the workpiece’s work surface and the ratio of the bar width and the circumference of the workpiece work surface in each of their cross sections), uniform removal of the allowance is achieved over the entire machined profile and high accuracy of the profile shape in the axial section of the part is ensured. When you remove the specified allowance Z from one workpiece, the cycle repeats.
Для повышения точности формы профиля в поперечном сечении детали инструменту придают осциллирующее колебание в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки, с постоянной частотой и переменной амплитудой, выбираемой по формулеTo increase the accuracy of the profile shape in the cross section of the part, the tool is given an oscillating oscillation in a plane perpendicular to the axis of rotation of the workpiece with a constant frequency and variable amplitude, selected by the formula
где Аi - амплитуда колебаний инструмента в i-том сечении заготовки;where And i - the amplitude of the oscillations of the tool in the i-th section of the workpiece;
Amin - амплитуда колебаний инструмента в минимальном сечении заготовки;A min - the amplitude of the oscillations of the tool in the minimum section of the workpiece;
Rmin - радиус инструмента в минимальном сечении заготовки;R min is the radius of the tool in the minimum section of the workpiece;
Ri - радиус инструмента в i-том сечении заготовки;R i is the radius of the tool in the i-th section of the workpiece;
hmin - ширина инструмента в минимальном сечении заготовки.h min - the width of the tool in the minimum section of the workpiece.
Осциллирующее колебательное движение инструмента 1 позволяет значительно повысить точность формы по параметрам отклонения от круглости, волнистости и шероховатости поверхности за счет следующих факторов:Oscillating oscillatory movement of the tool 1 can significantly improve the accuracy of the form according to the parameters of deviation from roundness, waviness and surface roughness due to the following factors:
1) во-первых, увеличивается длина дуги контакта бруска с обрабатываемой поверхностью заготовки. При этом рабочей поверхностью бруска перекрывается гораздо большее число микро- и макровыступов на обрабатываемой поверхности заготовки;1) firstly, the length of the arc of contact of the bar with the workpiece surface being increased increases. In this case, the working surface of the bar overlaps a much larger number of micro- and macroprotrusions on the machined surface of the workpiece;
2) во-вторых, абразивные зерна бруска работают по своим четырем граням: передней и задней за счет перемещения инструмента вдоль длины заготовки и боковыми гранями за счет осциллирующего колебания инструмента в плоскости, перпендикулярной оси вращения заготовки. Это позволяет абразивным зернам эффективно врезаться в вершины микро- и макровыступов, находящихся на обрабатываемой поверхности.2) secondly, the abrasive grains of the bar work along their four faces: the front and back due to the movement of the tool along the length of the workpiece and the side faces due to the oscillating oscillation of the tool in a plane perpendicular to the axis of rotation of the workpiece. This allows abrasive grains to effectively cut into the peaks of micro- and macroprotrusions located on the treated surface.
Осциллирующее колебание инструмента с переменной амплитудой, изменяющейся пропорционально изменению диаметров конической поверхности, необходимо для сохранения высокой точности формы профиля в осевом сечении детали, достигнутую за счет применения бруска в форме трапеции. Осциллирующее колебание позволяет также увеличить скорость резания. Абразивные зерна, работая по своим четырем граням, изнашиваются равномерно и могут быть использованы с высокой эффективностью. В этом случае обеспечивается равномерная нагрузка на зерна и осуществляется максимальный съем с заготовки при минимальном износе бруска.The oscillating oscillation of a tool with a variable amplitude that varies in proportion to the change in the diameters of the conical surface is necessary to maintain high accuracy of the profile shape in the axial section of the part, achieved by using a bar in the shape of a trapezoid. Oscillating oscillation also allows you to increase the cutting speed. Abrasive grains, working along their four faces, wear evenly and can be used with high efficiency. In this case, a uniform load on the grains is ensured and maximum removal from the workpiece is achieved with minimal wear of the bar.
Кроме того, наличие двух движений во взаимно перпендикулярных направлениях создает на обработанной поверхности симметричный микрорельеф, что повышает долговечность изделия.In addition, the presence of two movements in mutually perpendicular directions creates a symmetrical microrelief on the treated surface, which increases the durability of the product.
Достигнутые параметры точности и производительности при различных способах обработки следующие:The achieved accuracy and performance parameters for various processing methods are as follows:
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004108454/02A RU2270085C2 (en) | 2004-03-23 | 2004-03-23 | Surface of revolution abrasive working method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004108454/02A RU2270085C2 (en) | 2004-03-23 | 2004-03-23 | Surface of revolution abrasive working method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004108454A RU2004108454A (en) | 2005-09-10 |
| RU2270085C2 true RU2270085C2 (en) | 2006-02-20 |
Family
ID=35847622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004108454/02A RU2270085C2 (en) | 2004-03-23 | 2004-03-23 | Surface of revolution abrasive working method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2270085C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2806254C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-10-30 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехноТерм-Саратов" | Method for polishing cylindrical surface of polycrystalline diamond coating of components |
-
2004
- 2004-03-23 RU RU2004108454/02A patent/RU2270085C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2806254C1 (en) * | 2022-12-27 | 2023-10-30 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехноТерм-Саратов" | Method for polishing cylindrical surface of polycrystalline diamond coating of components |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004108454A (en) | 2005-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20040264825A1 (en) | Superfinishing machine, superfinishing method, rolling element and rolling bearing | |
| RU2657263C1 (en) | Method of surface plastic deformation | |
| EP3157708B1 (en) | Method and device for finish machining of peripheral surfaces of rotationally symmetrical workpiece sections | |
| JP4812488B2 (en) | Super finishing method of roller bearing raceway | |
| RU2423220C1 (en) | Method of combined processing by grinding and surface plastic deformation | |
| RU2270085C2 (en) | Surface of revolution abrasive working method | |
| JP2007260830A (en) | Device for super-finishing bearing ring of roller bearing | |
| KR100816576B1 (en) | Method and apparatus for producing transmission plates for a continuously variable transmission | |
| KR20210103459A (en) | Surface treatment methods, roller bearing components and devices | |
| RU2753807C1 (en) | Method for surface plastic deformation of cylindrical parts | |
| RU2294819C1 (en) | Flat surfaces pulse milling method with use of needle milling cutter | |
| RU2125509C1 (en) | Device for combined abrasive treatment | |
| RU2282527C2 (en) | Finishing method | |
| RU2440229C2 (en) | Method of processing super hard materials | |
| CN111683760B (en) | Roller body for a hydrostatic rolling tool and hydrostatic rolling tool having such a roller body | |
| RU2339499C2 (en) | Method of regular microrelief formation on surface of stocks by means of surface plastic forming | |
| RU2757643C1 (en) | Method for surface-plastic deformation of the external surface of the part in the form of a rotation body | |
| RU2182072C2 (en) | Method of end face grinding from two sides | |
| JPS61241053A (en) | Machining method and its device for roll surface | |
| RU2352447C1 (en) | Method of processing balls from semi-precious stones and device to this end | |
| RU2233737C1 (en) | Method for combination needle-abrasive-diamond working | |
| SU674876A1 (en) | Abrasive tool | |
| RU2120368C1 (en) | Method of combined quasiintermittent finishing | |
| RU2162398C2 (en) | Grinding method | |
| RU2236933C1 (en) | Device for grinding and honing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060324 |