RU2260230C1 - Airborne radar antenna - Google Patents
Airborne radar antenna Download PDFInfo
- Publication number
- RU2260230C1 RU2260230C1 RU2003137378/09A RU2003137378A RU2260230C1 RU 2260230 C1 RU2260230 C1 RU 2260230C1 RU 2003137378/09 A RU2003137378/09 A RU 2003137378/09A RU 2003137378 A RU2003137378 A RU 2003137378A RU 2260230 C1 RU2260230 C1 RU 2260230C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- antenna
- irradiator
- mirror
- additional
- feed
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к антенной технике и предназначено для использования в самолетных радиолокационных станциях, осуществляющих обнаружение, моноимпульсную пеленгацию, сопровождение воздушных целей и картографирование земной поверхности.The invention relates to antenna technology and is intended for use in aircraft radar stations that detect, monopulse direction finding, tracking aerial targets and mapping the earth's surface.
Из уровня техники известны в составе бортовых радиолокационных станций в зависимости от выполняемых задач множество типов антенн. Значительную часть из них составляют зеркальные антенны, в том числе двухзеркальные, обладающие целым рядом преимуществ по сравнению, например, с однозеркальными (Жук М.С., Молочков Ю.Б. "Проектирование антенно-фидерных устройств", М., "Энергия", 1966 г., с.599).The prior art known in the composition of airborne radar stations, depending on the tasks performed, many types of antennas. A significant part of them are mirrored antennas, including two-mirror ones, which have a number of advantages compared, for example, with single-mirror antennas (Zhuk M.S., Molochkov Yu.B. "Design of antenna-feeder devices", M., "Energy" , 1966, p. 599).
Однако все эти антенны реализуют в подавляющем большинстве случаев, какой-либо один режим работы: или работу только по воздушным целям, или работу по картографированию земной поверхности с помощью диаграммы направленности типа cosec2(θ) (Жук М.С., Молочков Ю.Б. "Проектирование антенно-фидерных устройств", М., "Энергия", 1966 г., с.577).However, all these antennas realize in the vast majority of cases any one mode of operation: either work only on air targets, or work on mapping the earth’s surface using a radiation pattern of the cosec 2 (θ) type (Zhuk M.S., Molochkov Yu. B. "Design of antenna-feeder devices", M., "Energy", 1966, p.577).
Примером однозеркальной антенны, работающей в обоих режимах, является антенна самолетной станции РПСН-2 "Эмблема". Формирование диаграммы направленности типа cosec (θ) в данной антенне осуществляется параболическим зеркалом с козырьком (Жук М.С., Молочков Ю.Б. "Проектирование антенно-фидерных устройств", М., "Энергия", 1966 г., с.580). Но эта антенна не позволяет осуществлять моноимпульсную пеленгацию и сопровождение целей и обладает весьма посредственными радиотехническими характеристиками - высокий уровень боковых лепестков, малая ширина рабочей полосы частот.An example of a single-mirror antenna operating in both modes is the antenna of the RPSN-2 Emblem aircraft station. The radiation pattern of the cosec (θ) type in this antenna is carried out by a parabolic mirror with a visor (Zhuk M.S., Molochkov Yu.B. "Design of antenna-feeder devices", M., "Energy", 1966, p. 550 ) But this antenna does not allow single-pulse direction finding and target tracking and has very mediocre radio characteristics - a high level of side lobes, a small width of the working frequency band.
Наиболее близкой по технической сущности является антенна, входящая в состав радиолокационной системы (РФ патент №2194288, МПК G 01 S 13/04, 2002 г.), содержащая неподвижное формирующее зеркало, выполненное в вертикальной плоскости параболическим, а в горизонтальной плоскости - с профилем огибающей системы смещенных парабол, неподвижный облучатель и вращающееся отражающее зеркало, при этом выход датчика угла поворота вращающегося отражающего зеркала соединен со вторым входом процессора данных.The closest in technical essence is the antenna, which is part of the radar system (RF patent No. 2194288, IPC G 01 S 13/04, 2002), containing a stationary forming mirror, made in the vertical plane parabolic, and in the horizontal plane with a profile the envelope system of biased parabolas, a stationary feed and a rotating reflective mirror, while the output of the rotation angle sensor of the rotating reflective mirror is connected to the second input of the data processor.
Недостатками известной антенны является то, что она не позволяет осуществлять формирование нескольких типов диаграмм направленности, а вследствие этого не позволяет осуществлять сопровождение обнаруженных целей и одновременный просмотр широкой области воздушного пространства.The disadvantages of the known antenna is that it does not allow the formation of several types of radiation patterns, and therefore does not allow tracking of detected targets and simultaneous viewing of a wide area of airspace.
Технический результат предлагаемого технического решения направлен на расширение функциональных возможностей антенны.The technical result of the proposed technical solution is aimed at expanding the functionality of the antenna.
Технический результат достигается тем, что антенна бортового радиолокатора содержит неподвижное формирующее зеркало, выполненное параболическим, неподвижный моноимпульсный облучатель, вращающее отражающее зеркало, диаграммообразующий волноводный тракт, соединенный с неподвижным облучателем, дополнительный облучатель, соединенный также с диаграммообразующим волноводным трактом, и выполненный в виде решетки излучателей из открытых концов прямоугольных волноводов, имеющих общие узкие стенки и один общий рупор, при этом амплитудно-фазовое распределение в раскрыве рупора дополнительного облучателя выбрано с возможностью формирования фазового распределения кубично квадратурной формы в раскрыве антенны, кроме того, дополнительный облучатель установлен выше фокуса неподвижного зеркала, смещен относительно фокальной плоскости неподвижного зеркала в сторону привалочной плоскости антенны и развернут вниз на угол от 14° до 16° относительно продольной оси антенны.The technical result is achieved in that the on-board radar antenna comprises a stationary forming mirror made parabolic, a stationary monopulse irradiator, a rotating reflecting mirror, a waveform-forming path connected to a stationary irradiator, an additional irradiator also connected to a wave-forming waveguide path, and made in the form of a radiator array from the open ends of rectangular waveguides having common narrow walls and one common horn, with amplitude The basic distribution in the aperture of the horn of the additional irradiator is selected with the possibility of forming a phase distribution of a cubic-quadrature shape in the aperture of the antenna, in addition, the additional irradiator is installed above the focus of the fixed mirror, shifted relative to the focal plane of the fixed mirror in the direction of the mounting plane of the antenna and turned downward by an angle of 14 ° up to 16 ° relative to the longitudinal axis of the antenna.
Отличительными признаками от прототипа является то, что в нее включен дополнительный облучатель, соединенный с диаграммообразующим волноводным трактом, и выполненный в виде решетки излучателей из открытых концов прямоугольных волноводов, имеющих общие узкие стенки и один общий рупор, при этом амплитудно-фазовое распределение в раскрыве рупора дополнительного облучателя выбрано с возможностью формирования фазового распределения кубично квадратурной формы, кроме того, дополнительный облучатель установлен выше фокуса неподвижного зеркала, смещен относительно фокальной плоскости неподвижного зеркала в сторону привалочной плоскости антенны и развернут вниз на угол от 14° до 16° относительно продольной оси антенны.Distinctive features of the prototype is that it includes an additional irradiator connected to a waveform-forming waveguide path, and made in the form of a radiator array of open ends of rectangular waveguides having common narrow walls and one common horn, while the amplitude-phase distribution in the mouth of the horn an additional irradiator is selected with the possibility of forming a phase distribution of a cubic quadrature shape, in addition, an additional irradiator is installed above the focus of the stationary the glass is shifted relative to the focal plane of the fixed mirror in the direction of the attachment plane of the antenna and turned downward at an angle of 14 ° to 16 ° relative to the longitudinal axis of the antenna.
На фиг.1 изображена структурная схема антенны бортового радиолокатора, на фиг.2 - конструкция дополнительного облучателя.Figure 1 shows the structural diagram of the antenna on-board radar, figure 2 - design of an additional irradiator.
Антенна бортового радиолокатора содержит.The onboard radar antenna contains.
Неподвижное формирующее зеркало 1, представляющее собой вырезку из тела вращения, образованного вращением полуветви параболы, развернутой к оси вращения на угол, равный 5°, и имеющее в своей конструкции поляризационный фильтр.The stationary forming mirror 1, which is a notch from the body of revolution formed by the rotation of the half-arm of the parabola, rotated to the axis of rotation by an angle equal to 5 °, and having in its design a polarizing filter.
Вращающее отражающее зеркало 2 с поворотом плоскости поляризации отраженной волны на 90°, выполненное коническим, представляющее собой вырезку из конуса с углом раскрыва α, равным 87,5°. Вследствие вращения отражающего зеркала 2 осуществляется перемещение диаграмм направленности, сформированных антенной, в пространстве.A rotating reflecting mirror 2 with a rotation of the plane of polarization of the reflected wave by 90 °, made conical, representing a notch from a cone with an aperture angle α equal to 87.5 °. Due to the rotation of the reflecting mirror 2, the radiation patterns formed by the antenna are moved in space.
Неподвижный облучатель 4, выполненный моноимпульсным рупорным, раскрыв которого расположен в фокусе 3 неподвижного формирующего зеркала 1. Три выхода неподвижного моноимпульсного облучателя 4 (Σ, Δаз, Δум) соединены с диаграммообразующим волноводным трактом 6.Fixed irradiator 4 made by a monopulse horn, the opening of which is located in the focus 3 of the stationary forming mirror 1. The three outputs of the stationary monopulse irradiator 4 (Σ, Δaz, Δum) are connected to the waveform-forming path 6.
Диаграммообразующий волноводный тракт 6 содержит волноводный коммутатор 7, ферритовый модулятор 8, четырехплечий ферритовый циркуляр 9, согласующую нагрузку 15, коммутатор режимов 10 и согласующие вентили 11 и 12.The diagram-forming waveguide path 6 contains a waveguide switch 7, a ferrite modulator 8, a four-arm ferrite circular 9, a matching load 15, a mode switch 10 and matching valves 11 and 12.
Первый вход четырехплечего ферритового циркуляра 9 соединен с передатчиком РЛС, второй его выход - вход, или канал соединен с первым входом волноводного коммутатора 7. Третий выход четырехплечего ферритового циркуляра 9 соединен с первым входом коммутатора режимов 10. Четвертый выход четырехплечего ферритового циркуляра 9 соединен с согласующей нагрузкой 15.The first input of the four-arm ferrite circular 9 is connected to the radar transmitter, its second output is the input, or the channel is connected to the first input of the waveguide switch 7. The third output of the four-arm ferrite circular 9 is connected to the first input of the mode switch 10. The fourth output of the four-arm ferrite circular 9 is connected to the matching load 15.
Первый вход ферритового модулятора 8, который одновременно является входом диаграммообразующего волноводного тракта 6, соединен с выходом Δаз неподвижного моноимпульсного облучателя 4, а второй его вход, который также является входом диаграммообразующего волноводного тракта 6, соединен с выходом Δум неподвижного моноимпульсного облучателя 4. Выход ферритового модулятора 8 соединен со вторым входом коммутатора режимов 10.The first input of the ferrite modulator 8, which is also the input of the waveform-forming waveguide path 6, is connected to the output Δaz of the stationary monopulse irradiator 4, and its second input, which is also the input of the waveform-forming waveguide path 6, is connected to the output Δum of the stationary monopulse irradiator 4. The output of the ferrite modulator 8 is connected to the second input of the mode switch 10.
Первый выход коммутатора режимов 10 через согласующий вентиль 11 соединен с первым каналом приемника РЛС. Второй выход коммутатора режимов 10 через согласующий вентиль 12 соединен со вторым каналом приемника РЛС.The first output of the mode switch 10 through the matching valve 11 is connected to the first channel of the radar receiver. The second output of the mode switch 10 through the matching valve 12 is connected to the second channel of the radar receiver.
Второй выход волноводного коммутатора 7, который одновременно является входом диаграммообразующего волноводного тракта 6, соединен с суммарным ∑ входом неподвижного моноимпульсного облучателя 4. Третий выход волноводного коммутатора 7, который одновременно является входом диаграммообразующего волноводного тракта 6 соединен с входом дополнительного облучателя 5.The second output of the waveguide switch 7, which is also the input of the waveform-forming waveguide path 6, is connected to the total ∑ input of the stationary monopulse irradiator 4. The third output of the waveguide switch 7, which is also the input of the waveform-forming waveguide path 6, is connected to the input of the additional irradiator 5.
Дополнительный облучатель 5 предназначен для формирования диаграммы направленности типа cosec2(θ).An additional irradiator 5 is intended for forming a radiation pattern of the cosec 2 (θ) type.
Дополнительный облучатель 5 установлен выше фокуса 3 неподвижного зеркала 1, смещен относительно фокальной плоскости неподвижного зеркала 1 в сторону привалочной плоскости 13 антенны и развернут вниз на угол 14°-16° относительно продольной оси 14 антенны. Такое расположение дополнительного облучателя 5 позволяет свести к минимуму его влияние на параметры антенны в режимах работы по воздушным целям и обеспечить требуемое амплитудно-фазовое распределение в раскрыве антенны.Additional irradiator 5 is installed above the focus 3 of the fixed mirror 1, is shifted relative to the focal plane of the fixed mirror 1 in the direction of the attachment plane 13 of the antenna and turned down by an angle of 14 ° -16 ° relative to the longitudinal axis 14 of the antenna. Such an arrangement of the additional irradiator 5 makes it possible to minimize its effect on the parameters of the antenna in operating modes for air targets and to provide the required amplitude-phase distribution in the aperture of the antenna.
Конструктивно дополнительный облучатель 5 представляет собой одномерную симметричную относительно продольной оси антенную решетку из шести открытых концов прямоугольных волноводов 16...21, имеющих общие узкие стенки и один общий пирамидальный рупор 22 (фиг.2). Распределительная система этого излучателя выполнена на трех волноводных Н-тройниках 24, 25 и двух щелевых мостах 23, имеющих переходное ослабление, чтобы в раскрыве облучателя сформировать симметрично спадающее на краях амплитудное распределение. Амплитудное распределение по раскрыву облучателя описывается формулой:Structurally, the additional irradiator 5 is a one-dimensional antenna array symmetrical with respect to the longitudinal axis from six open ends of
A(n)=k·(-1,15n2+8n-4),A (n) = k * (-1.15n 2 + 8n-4),
где n - номер волновода облучателя (сверху вниз) от одного до шести.where n is the number of the irradiator waveguide (from top to bottom) from one to six.
Работа антенны осуществляется следующим образом.The operation of the antenna is as follows.
Излучаемая мощность от передатчика в режиме работы по воздушным целям через четырехплечий ферритовый циркуляр 9 и волноводный коммутатор 7 поступает на неподвижный моноимпульсный облучатель 4. Раскрыв рупора неподвижного моноимпульсного облучателя 4 при этом, в силу симметрии, запитывается синфазно и на выходе оптической системы антенны формируется игольчатый луч.Radiated power from the transmitter in the mode of operation on air targets through a four-arm ferrite circular 9 and a waveguide switch 7 is supplied to a stationary monopulse irradiator 4. Opening the horn of a stationary monopulse irradiator 4, in this case, by virtue of symmetry, is fed in-phase and a needle beam is formed at the output of the antenna optical system .
При приеме энергия, отраженная от цели фокусируется оптической системой зеркал 1 и 2, принимается неподвижным моноимпульсным облучателем 4. На выходах его схемы сравнения, состоящей из свернутых Е- и Н-тройников, выделяется три сигнала, соответствующие трем диаграммам направленности:When receiving, the energy reflected from the target is focused by the optical system of mirrors 1 and 2, is received by a stationary monopulse irradiator 4. At the outputs of its comparison circuit, consisting of rolled E- and H-tees, three signals are allocated that correspond to three radiation patterns:
суммарная Σ(θ) - образуемая синфазным сложением парциальных диаграмм направленности;total Σ (θ) - formed by the in-phase addition of partial radiation patterns;
разностная азимутная Δаз(θ) - образуемая противофазным возбуждением правой и левой половин неподвижного моноимпульсного облучателя 4;differential azimuth Δaz (θ) - formed by antiphase excitation of the right and left halves of a stationary monopulse irradiator 4;
разностная угломестная Δум(θ) - образуемая возбуждением волны Н20 в нижней и верхней половинах неподвижного моноимпульсного облучателя 4.differential angular Δum (θ) - formed by the excitation of the H 20 wave in the lower and upper halves of a stationary monopulse irradiator 4.
Суммарная диаграмма направленности представляет собой узкую однолепестковую диаграмму. Разностные диаграммы направленности - одна в азимутной, другая - в угломестной плоскостях, представляют собой нечетную функцию от угла прихода сигнала и имеют двухлепестковую форму, симметричную относительно продольной оси 14 антенны и с глубоким провалом в осевом направлении. Суммарный сигнал в режиме обзора (на прием) поступает через волноводный коммутатор 7 через четырехплечий ферритовый циркуляр 9 на первый вход коммутатора режимов 10 и далее с его первого выхода через согласующий вентиль 11 подается на вход первого приемного канала.The total radiation pattern is a narrow single-lobe pattern. Difference radiation patterns - one in the azimuthal plane and the other in the elevation planes, are an odd function of the angle of arrival of the signal and have a two-leaf shape, symmetrical about the longitudinal axis 14 of the antenna and with a deep dip in the axial direction. The total signal in the review mode (for reception) enters through the waveguide switch 7 through a four-arm ferrite circular 9 to the first input of the mode switch 10 and then from its first output through the matching valve 11 is fed to the input of the first receiving channel.
В режиме сопровождения цели принимаемые сигналы по разностным каналам с выходов Δаз и Δум неподвижного моноимпульсного облучателя 4 поступают на первый и второй входы ферритового модулятора 8. На выходе ферритового модулятора сигнал азимутальной разностной диаграммы модулируется по закону sin(2 Ωt), а сигнал угломестной разностной диаграммы модулируется по закону cos(2 Ωt), и выделяется сигнал, равный сумме сигналов азимутной и угломестной диаграммIn target tracking mode, the received signals through the difference channels from the outputs Δaz and Δum of the stationary monopulse irradiator 4 are supplied to the first and second inputs of the ferrite modulator 8. At the output of the ferrite modulator, the signal of the azimuthal difference diagram is modulated according to the law sin (2 Ωt), and the signal of the elevation difference diagram modulated according to the law cos (2 Ωt), and a signal is extracted that is equal to the sum of the signals of the azimuth and elevation diagrams
Δ(θ)=Δаз(θ)·sin(2 Ωt)+Δум(θ)·cos(2 Ωt).Δ (θ) = Δaz (θ) sin (2 Ωt) + Δum (θ) cos (2 Ωt).
Разностная диаграмма направленности вращается вокруг продольной оси 14 антенны синхронно с вращением магнитного поля в ферритовом модуляторе 8, причем ноль этой диаграммы совпадает с максимумом суммарной диаграммы направленности.The difference radiation pattern rotates around the longitudinal axis 14 of the antenna synchronously with the rotation of the magnetic field in the ferrite modulator 8, and the zero of this diagram coincides with the maximum of the total radiation pattern.
С выхода ферритового модулятора 8 сигнал вращающейся разностной диаграммы направленности поступает на второй вход коммутатора режимов 10, который в режиме сопровождения включен таким образом, что этот сигнал складывается с сигналом суммарной диаграммы направленности Σ(θ), поступающим на первый вход коммутатора режимов 10. В коммутаторе режимов 10 происходит сложение сигналов, поступающих на его входы. На первом выходе коммутатора режимов 10 формируется сигнал, равный сумме сигналов суммарной и вращающейся разностной диаграмм направленности:From the output of the ferrite modulator 8, the signal of the rotating differential radiation pattern goes to the second input of the mode switch 10, which is turned on in the tracking mode so that this signal is added to the signal of the total radiation pattern Σ (θ), which is fed to the first input of the mode switch 10. In the switch modes 10 is the addition of signals arriving at its inputs. At the first output of the mode switch 10, a signal is formed equal to the sum of the signals of the total and rotating differential radiation patterns:
На втором выходе коммутатора режимов 10 формируется сигнал, равный разности сигналов суммарной и вращающейся разностной диаграмм направленности:At the second output of the mode switch 10, a signal is formed that is equal to the difference of the signals of the total and rotating differential radiation patterns:
С выходов коммутатора режимов 10 сигналы через согласующие вентили 11 и 12 поступают на входы первого и второго приемных каналов.From the outputs of the mode switch 10, the signals through the matching valves 11 and 12 are fed to the inputs of the first and second receiving channels.
В режиме работы радиолокационной станции по картографированию земной поверхности излучаемая мощность от передатчика через второй выход четырехплечего ферритового циркуляра 9 и через открытый канал I-III волноводного коммутатора 7 поступает на дополнительный облучатель 5.In the operating mode of the radar station for mapping the earth's surface, the radiated power from the transmitter through the second output of the four-armed ferrite circular 9 and through the open channel I-III of the waveguide switch 7 is supplied to the additional irradiator 5.
Для того чтобы сформировать диаграмму направленности, описываемую функцией cosec2(θ), необходимо в раскрыве антенны создать соответствующее амплитудно-фазовое распределение. В данной антенне реализовано амплитудное распределение в раскрыве, апроксимируется формулой:In order to form a radiation pattern described by the cosec 2 (θ) function, it is necessary to create the corresponding amplitude-phase distribution in the antenna opening. In this antenna, the amplitude distribution in the aperture is realized, approximated by the formula:
где k - числовой коэффициент,where k is a numerical coefficient,
х - координата по раскрыву антенны (ноль - в центре раскрыва). x - coordinate along the aperture of the antenna (zero - in the center of the aperture).
Фазовое распределение описывается формулой:The phase distribution is described by the formula:
Предлагаемая конструкция антенны значительно расширяет ее функциональные возможности, а именно позволяет реализовать высокоточную моноимпульсную пеленгацию целей и картографирование земной поверхности с помощью диаграммы направленности типа cosec2(θ) и сохраняет все преимущества бортовых двухзеркальных антенн: низкий уровень бокового излучения и широкую полосу рабочих частот (≈5,5%).The proposed antenna design significantly expands its functionality, namely, it allows the implementation of high-precision monopulse direction finding and mapping of the earth’s surface using a cosec 2 (θ) radiation pattern and retains all the advantages of onboard two-mirror antennas: low side radiation and a wide operating frequency band (≈ 5.5%).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003137378/09A RU2260230C1 (en) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | Airborne radar antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003137378/09A RU2260230C1 (en) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | Airborne radar antenna |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003137378A RU2003137378A (en) | 2005-06-10 |
| RU2260230C1 true RU2260230C1 (en) | 2005-09-10 |
Family
ID=35833851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003137378/09A RU2260230C1 (en) | 2003-12-26 | 2003-12-26 | Airborne radar antenna |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2260230C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013100807A1 (en) * | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Открытое акционерное общество "ОКБ Сухого" | Multifunctional aircraft with reduced radar visibility |
| RU2626012C1 (en) * | 2016-10-31 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of ground mapping by airborne radar |
| RU2627958C1 (en) * | 2016-11-07 | 2017-08-14 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method for forming direction diagram by digital antenna array |
| RU2640406C1 (en) * | 2017-03-14 | 2018-01-09 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of ground mapping of onboard radar in front review sector |
| RU2697889C1 (en) * | 2019-01-29 | 2019-08-21 | Публичное акционерное общество "Авиационная холдинговая компания "Сухой" | Method of mutual arrangement of two antennae with preservation of their functional characteristics |
| RU2824985C1 (en) * | 2024-03-18 | 2024-08-19 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Monopulse waveguide antenna array |
-
2003
- 2003-12-26 RU RU2003137378/09A patent/RU2260230C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОЧЕРЖЕВСКИЙ Г.Н. Антенно-фидерные устройства. М.: Связь, 1972, с.291-292. ФРОЛОВ О.П. Антенны для земных станций спутниковой связи. М.: Радио и связь, 2000, с.54-56. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013100807A1 (en) * | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Открытое акционерное общество "ОКБ Сухого" | Multifunctional aircraft with reduced radar visibility |
| RU2502643C2 (en) * | 2011-12-30 | 2013-12-27 | Открытое Акционерное Общество "Авиационная Холдинговая Компания "Сухой" | Multifunctional aircraft of decreased radar signature |
| CN104302545A (en) * | 2011-12-30 | 2015-01-21 | 航空集团联合控股公司 | Multifunctional aircraft with reduced radar visibility |
| RU2502643C9 (en) * | 2011-12-30 | 2019-08-30 | Открытое Акционерное Общество "Авиационная Холдинговая Компания "Сухой" | Multifunctional aircraft of decreased radar signature |
| RU2626012C1 (en) * | 2016-10-31 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of ground mapping by airborne radar |
| RU2627958C1 (en) * | 2016-11-07 | 2017-08-14 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method for forming direction diagram by digital antenna array |
| RU2640406C1 (en) * | 2017-03-14 | 2018-01-09 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of ground mapping of onboard radar in front review sector |
| RU2697889C1 (en) * | 2019-01-29 | 2019-08-21 | Публичное акционерное общество "Авиационная холдинговая компания "Сухой" | Method of mutual arrangement of two antennae with preservation of their functional characteristics |
| RU2824985C1 (en) * | 2024-03-18 | 2024-08-19 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Monopulse waveguide antenna array |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003137378A (en) | 2005-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4477814A (en) | Dual mode radio frequency-infrared frequency system | |
| CN100466378C (en) | Real-time mutual correlated millimeter wave imaging system | |
| US4342036A (en) | Multiple frequency band, multiple beam microwave antenna system | |
| EP3977565A2 (en) | Phased array antenna with isotropic and non-isotropic radiating and omnidirectional and non-omnidirectional receiving elements | |
| US4823143A (en) | Intersecting shared aperture antenna reflectors | |
| RU2260230C1 (en) | Airborne radar antenna | |
| US9559427B2 (en) | Hybrid image gathering systems, satellite system, and related methods | |
| Muppala et al. | A 223-GHz FMCW imaging radar with 360° FoV and 0.3° azimuthal resolution enabled by a rotationally stable fan-beam reflector | |
| US3158862A (en) | Wide-angle electrically-modulated reflector | |
| US7907081B2 (en) | Millimeter wave imaging system | |
| US6677908B2 (en) | Multimedia aircraft antenna | |
| WO2018096307A1 (en) | A frequency scanned array antenna | |
| Rudolf et al. | The ALMA front end optics—System aspects and European measurement results | |
| US3878523A (en) | Generation of scanning radio beams | |
| JPS603210A (en) | Antenna in common use for multi-frequency band | |
| CN213151021U (en) | Adjustable sector beam VICTS array antenna | |
| CN110611170A (en) | New method for designing remote sensing scanning antenna | |
| RU2282287C1 (en) | Antenna device with linear polarization | |
| Figueiredo et al. | The optical design of the Background Emission Anisotropy Scanning Telescope (BEAST) | |
| US5075692A (en) | Antenna system | |
| JP3048258B2 (en) | Pulse radar and its components | |
| RU2664751C1 (en) | Multi-beam range two-mirror antenna with irradiated radiation | |
| RU2293409C2 (en) | Multibeam antenna assembly | |
| Drabowitch et al. | Focused systems | |
| JP3048257B2 (en) | Pulse radar and its components |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20120601 |