RU2252131C2 - Method for forming on part regular micro-relief - Google Patents
Method for forming on part regular micro-relief Download PDFInfo
- Publication number
- RU2252131C2 RU2252131C2 RU2002133176/02A RU2002133176A RU2252131C2 RU 2252131 C2 RU2252131 C2 RU 2252131C2 RU 2002133176/02 A RU2002133176/02 A RU 2002133176/02A RU 2002133176 A RU2002133176 A RU 2002133176A RU 2252131 C2 RU2252131 C2 RU 2252131C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- abrasive
- metal
- relief
- microrelief
- mask
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 238000007665 sagging Methods 0.000 claims 1
- 206010042674 Swelling Diseases 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 abstract 1
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 3
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000015598 salt intake Nutrition 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к механической обработке металлов, а именно к финишной обработке, преимущественно к обработке прецизионных деталей трения.The invention relates to the machining of metals, namely to finishing, mainly to the processing of precision friction parts.
В качестве аналога взят способ создания регулярного микрорельефа [1]. Согласно [1] микрорельеф на телах вращения создается с помощью пластической деформации поверхности вибрирующим индентором - шариком или алмазным наконечником. Глубина создаваемого микрорельефа 0,5-20 мкм.The method for creating a regular microrelief [1] is taken as an analogue. According to [1], the microrelief on the bodies of revolution is created by plastic deformation of the surface by a vibrating indenter - a ball or diamond tip. The depth of the created microrelief is 0.5-20 microns.
Недостатки аналога следующие: пластическая деформация поверхности детали индентором вызывает большие усилия в контактной зоне, приводящие к деформации всей детали, что в ряде случаев недопустимо. Так, непараллельность осей конической (запорной) части иглы распылителя форсунки двигателя автомобиля “Камаз” и цилиндрической (направляющей) части согласно технической документации не должна превышать 0,5 мкм. Таким образом, какие-либо значительные усилия в зоне контакта на финишных операциях в данном случае должны быть исключены. Другим недостатком аналога является его относительно малая производительность, так как в работе участвует один (или несколько) инструментов.The disadvantages of the analogue are as follows: plastic deformation of the surface of the part by the indenter causes great efforts in the contact zone, leading to the deformation of the entire part, which in some cases is unacceptable. Thus, the parallel axis of the conical (locking) part of the needle of the spray nozzle of the Kamaz automobile engine nozzle and the cylindrical (guide) part according to the technical documentation should not exceed 0.5 microns. Thus, any significant efforts in the contact zone at the finishing operations in this case should be excluded. Another disadvantage of the analogue is its relatively low productivity, since one (or several) tools is involved in the work.
В качестве прототипа взят способ формообразования регулярного микрорельефа прецизионных пар трения выглаживанием [2]. Способ заключается в выдавливании на поверхности детали кольцевых или винтовых микроканавок алмазным наконечником. Экспериментально показано, что оптимальный (в плане износостойкости) шаг и ширина микроканавок равен 0,4-0,5 мм. Как указывает автор этого способа, нанесение на поверхность трения регулярного микрорельефа в виде кольцевых микроканавок с указанным выше шагом и шириной увеличивает износостойкость на 20-25% по сравнению с новыми парами за счет упрочнения поверхностного слоя и наличия маслоемких микроканавок.As a prototype, a method of shaping a regular microrelief of precision friction pairs by smoothing was taken [2]. The method consists in extruding annular or helical micro-grooves on the part surface with a diamond tip. It has been experimentally shown that the optimal (in terms of wear resistance) pitch and width of the microgrooves is 0.4-0.5 mm. As the author of this method indicates, applying a regular microrelief in the form of annular microgrooves with the above step and width on the friction surface increases wear resistance by 20-25% compared to new pairs due to hardening of the surface layer and the presence of oil-intensive micro grooves.
Недостатки прототипа те же, что и аналога: силовое воздействие инструмента на обрабатываемую деталь вызывает ее деформацию. Относительно низкая производительность вызвана тем, что в работе участвует один инструмент.The disadvantages of the prototype are the same as the analogue: the force of the tool on the workpiece causes it to deform. Relatively low productivity is caused by the fact that one tool is involved in the work.
Технической задачей, на решение которой направлено заявленное изобретение, является увеличение износостойкости и производительности процесса формообразования регулярного микрорельефа.The technical problem to which the claimed invention is directed is to increase the wear resistance and productivity of the process of forming a regular microrelief.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе формообразования регулярного микрорельефа, включающем механическую обработку поверхности вращающейся детали с кольцевыми прорезями, соответствующими шагу микрорельефа, согласно изобретению обработку ведут при надетой на деталь маске струйно-абразивным способом, с последующим после снятия маски удалением наплывов металла на обработанной детали с помощью притирки, при этом время обработки τ кольцевых прорезей определяется по формулеThe problem is achieved in that in the known method of forming a regular microrelief, including machining the surface of a rotating part with annular slots corresponding to the microrelief pitch, according to the invention, the processing is carried out when the mask is worn on the part in an abrasive-abrasive manner, followed by removing the metal influx on the mask the machined part using grinding, while the processing time τ of the ring slots is determined by the formula
где Мм - масса металла в кольцевых микроканавках, который необходимо удалить,where M m is the mass of metal in the annular micro grooves that must be removed,
m - масса удаляемого металла, приходящаяся на 1 грамм абразива,m is the mass of metal removed per 1 gram of abrasive,
Ма - массовый расход абразива [г/с].M a - mass flow rate of abrasive [g / s].
Оптимальный шаг кольцевых микроканавок равен 0,4-0,5 мм и экспериментально определен в прототипе. Глубина микроканавок hк=(1,5-2)hиз, где hиз - глубина износа поверхности трения. Глубина микроканавок выбрана из следующих соображений. При более мелких канавках (hк<1,5hиз) при износе поверхности трения уменьшается их материалоемкость (в нашем случае - соляроемкость) и они не оказывают существенного влияния на трение и износ контактных поверхностей. Формообразование более глубоких микроканавок, хотя и увеличивает материалоемкость, - нецелесообразно, т.к. увеличивает время их производства, расход абразива, а имеющийся в них запас смазочного материала не используется полностью. Толщина пленки топлива в зазоре между контактирующими поверхностями равна самому зазору (в случае распылителя форсунки автомобиля “Камаз” - порядка 2 мкм на новых распылителях). При увеличении этого зазора примерно в 2 раза эксплуатационные характеристики распылителя существенно ухудшаются вследствие утечки топлива по зазору, что является одной из причин “глухого” впрыска топлива в цилиндры двигателя - топливо не дробится на отдельные капли, а истекает из распылителя в виде струек.The optimal pitch of the annular microgrooves is 0.4-0.5 mm and is experimentally determined in the prototype. The depth of the microgrooves h k = (1.5-2) h of , where h of is the depth of wear of the friction surface. The depth of the microgrooves is selected from the following considerations. With smaller grooves (h to <1.5h out ), when the friction surface is worn out, their material consumption decreases (in our case, the salt consumption) and they do not significantly affect the friction and wear of the contact surfaces. The shaping of deeper micro grooves, although it increases the consumption of materials, is impractical, because increases the time of their production, the consumption of abrasive, and the stock of lubricant available in them is not fully used. The thickness of the fuel film in the gap between the contacting surfaces is equal to the gap itself (in the case of a spray nozzle of a Kamaz automobile nozzle - about 2 microns on new sprayers). When this gap is increased by about 2 times, the sprayer’s operational characteristics significantly deteriorate due to fuel leakage through the gap, which is one of the reasons for “deaf” fuel injection into the engine cylinders - the fuel does not crush into separate drops, but flows out of the sprayer in the form of streams.
Увеличение износостойкости при наличии микрорельефа в виде кольцевых микроканавок вызвано, во-первых, увеличением твердости поверхности детали в окрестности кольцевых микроканавок, т.к. в зоне удара абразивного зерна в радиусе до 1,5dл, где dл - диаметр лунки, остающейся на поверхности после удара абразивного зерна (dл~0,1 d3, где d3 - диаметр зерна абразива), происходит наклеп металла, но главным образом вследствие образования сплошной пленки топлива вокруг выступающих поясков микроканавок, что достигается качественной обработкой контактирующих поверхностей корпуса распылителя и иглы (Ra≈ 0,04 мкм). Специальный эксперимент подтвердил это положение. Суть эксперимента заключалась в том, что выступы поясков дополнительно подвергались струйно-абразивной обработке таким образом, чтобы поверхность лунок, остающихся после удара абразивными зернами, была бы 25-50% от всей поверхности микропоясков. При такой площади лунок коэффициент трения, как показано в работе [1], минимальный. После удаления наплывов металла по краям лунок с помощью притирки в лунки втиралась латунь Л62 с целью дальнейшего снижения сил трения в зонах контакта выступов микропоясков и корпуса распылителя.The increase in wear resistance in the presence of a microrelief in the form of annular microgrooves is caused, firstly, by an increase in the surface hardness of the part in the vicinity of the annular microgrooves, in the zone of impact of abrasive grain in a radius of up to 1.5 d l , where d l is the diameter of the hole remaining on the surface after impact of abrasive grain (d l ~ 0.1 d 3 , where d 3 is the diameter of the abrasive grain), metal hardening occurs, but mainly due to the formation of a continuous film of fuel around the protruding belts of the microgrooves, which is achieved by high-quality processing of the contacting surfaces of the atomizer body and the needle (R a ≈ 0.04 μm). A special experiment confirmed this position. The essence of the experiment was that the protrusions of the belts were additionally subjected to jet-abrasive treatment so that the surface of the holes remaining after impact by abrasive grains would be 25-50% of the entire surface of the microtoys. With such a well area, the coefficient of friction, as shown in [1], is minimal. After removing the influx of metal along the edges of the holes by grinding in, the L62 brass was rubbed into the holes in order to further reduce the friction forces in the contact areas of the protrusions of the microtoys and the atomizer body.
На фиг.1 показано смещение микроканавок, полученных струйно-абразивным способом при наличии на детали маски в виде колец из пружинной проволоки диаметром 0,4 мм, одетых на деталь с шагом 0,4 мм.Figure 1 shows the displacement of the micro grooves obtained by the jet-abrasive method in the presence of a mask in the form of rings of spring wire with a diameter of 0.4 mm, dressed on the part with a pitch of 0.4 mm.
На фиг.2 - графики зависимостей износа распылителей, изготовленных по существующей технологии (1) и по предлагаемой технологии (2) при наличии на поверхности трения микроканавок, формообразованных струйно-абразивным способом.Figure 2 - graphs of the dependences of wear of the nozzles made according to the existing technology (1) and according to the proposed technology (2) in the presence on the friction surface of the micro-grooves formed by the jet-abrasive method.
По предлагаемой технологии была произведена доработка игл распылителей форсунок двигателя “Камаз”. В качестве маски использовались стальные кольца с внутренним диаметром ⌀ 5,8 мм, толщина проволоки 0,4 мм. Шаг кольцевых микроканавок был выбран равным диаметру проволоки - 0,4 мм. Шаг контролировался с помощью калибра и инструментального микроскопа ММ-2. Игла своим тупым концом закреплялась в полумуфте, другая половина которой была надета на вал двигателя Д-83 со скоростью вращения 24 об/мин. Расстояние от поверхности детали до пневматического сопла было равно 20 мм и устанавливалось с помощью металлической линейки с погрешностью ±0,5 мм. Использовался абразив электрокорунд с зернистостью м/о (размер зерна абразива 100-160 мкм), давление воздуха, подаваемого в сопло, равно 1,6 бар. Скорость удара зерна абразива (33,4 м/с) и глубина единичной лунки (0,6 мкм) были рассчитаны по известной методике [3]. Эти данные были необходимы для предварительной оценки объема абразива, необходимого для формообразования кольцевых микроканавок глубиной 4 мкм (hк=2hиз). Средний коэффициент съема металла для игл распылителей (HRC≈ 60) оказался равным α =0,3 на 1 см3 абразива. Меньшая цифра (0,12 мг/1 см3 абразива) относится к начальной фазе обработки (до 20% времени) всей обработки. Затем коэффициент съема металла увеличивается до 0,46 мг/1 см3 абразива и колеблется около этой цифры в зоне ±15%. Таким образом, по известному объему металла, который необходимо удалить из кольцевых микроканавок, зная коэффициент съема металла, (среднее значение этого коэффициента принималось равным 0,3 мг/1 см3 абразива), можно найти необходимый объем абразива и, зная его расход, - время обработки.According to the proposed technology, the needles of the nozzles of the nozzles of the Kamaz engine were modified. Steel rings with an inner diameter of диаметром 5.8 mm and a wire thickness of 0.4 mm were used as masks. The pitch of the annular microgrooves was chosen equal to the wire diameter of 0.4 mm. The step was controlled using a caliber and an MM-2 instrumental microscope. The needle with its blunt end was fixed in the coupling half, the other half of which was put on the shaft of the D-83 engine with a rotation speed of 24 rpm. The distance from the surface of the part to the pneumatic nozzle was 20 mm and was set using a metal ruler with an error of ± 0.5 mm. An electrocorundum abrasive was used with grit m / o (abrasive grain size 100-160 μm), the pressure of the air supplied to the nozzle was 1.6 bar. The speed of impact of the abrasive grain (33.4 m / s) and the depth of a single well (0.6 μm) were calculated by a known method [3]. These data were necessary for a preliminary assessment of the amount of abrasive needed to shape ring microgrooves with a depth of 4 μm (h k = 2h of ). The average metal removal rate for spray needles (HRC≈ 60) turned out to be α = 0.3 per 1 cm 3 of abrasive. A smaller number (0.12 mg / 1 cm 3 of abrasive) refers to the initial phase of processing (up to 20% of the time) of the entire treatment. Then the removal rate of the metal increases to 0.46 mg / 1 cm 3 of abrasive and fluctuates around this figure in the zone of ± 15%. Thus, according to the known volume of metal that must be removed from the annular microgrooves, knowing the coefficient of metal removal (the average value of this coefficient was taken to be 0.3 mg / 1 cm 3 of abrasive), you can find the required volume of abrasive and, knowing its consumption, - time of processing.
После получения кольцевых микроканавок и снятия маски наплывы металла по их “берегам” удаляют с помощью чугунных притиров в два перехода: первым притиром - с зернистостью абразивной пасты 5 мкм, далее следовала промывка деталей в спирте и доводка шероховатости поверхности до исходной (Ra≈ 0,04 мкм) алмазной пастой с зернистостью 1 мкм вторым притиром.After receiving the ring grooves and removing the mask, the influx of metal along their “banks” is removed with the help of cast iron laminates in two transitions: the first lapping - with a grain size of abrasive paste of 5 μm, then washing the parts in alcohol and fine-tuning the surface roughness (Ra≈ 0, 04 μm) diamond paste with a grain size of 1 μm second grinding.
Испытания на износостойкость производились на стенде, сделанном на базе настольного токарного станка марки ТШ-3. Возвратно-поступательное движение иглы в корпусе распылителя создавалось эксцентриком с эксцентриситетом 2 мм, скорость вращения эксцентрика 1200 об/мин. Корпус распылителя форсунки в своей нижней части обрезался. Игла одним своим концом упиралась в наружное кольцо подшипника, надетого на эксцентрик, таким образом износ в зоне контакта иглы с эксцентриком был исключен, второй конец был подпружинен пружиной с усилием 8 кг. С целью создания бокового давления на иглу со стороны корпуса распылителя угол корпуса распылителя с осью шпинделя станка ТШ-3 был равен 81° . Перед испытаниями игла смачивалась в солярке. Во время обработки солярка обильно подавалась на иглу в зоне ее входа и выхода из корпуса распылителя. Таким образом, угол 81° и усилие 8 кг, что значительно больше параметров, имеющих место при работе распылителя в реальных условиях, позволили в ускоренном режиме провести испытания на износостойкость распылителей, доработанных по предлагаемой технологии и изготовленных по существующей технологии.Tests for wear resistance were carried out on a bench made on the basis of a bench lathe brand TSh-3. The reciprocating movement of the needle in the atomizer body was created by an eccentric with an eccentricity of 2 mm and an eccentric rotation speed of 1200 rpm. The nozzle atomizer body has been cut off at its bottom. The needle at one end abutted against the outer ring of the bearing worn on the eccentric, thus wear was excluded in the zone of contact between the needle and the eccentric, the second end was spring-loaded with a force of 8 kg. In order to create lateral pressure on the needle from the side of the gun body, the angle of the gun body with the axis of the spindle of the TSh-3 machine was 81 °. Before testing, the needle was wetted in diesel fuel. During processing, diesel fuel was abundantly supplied to the needle in the zone of its entry and exit from the atomizer body. Thus, the angle of 81 ° and the force of 8 kg, which is much more than the parameters that occur when the sprayer is operating in real conditions, made it possible to carry out accelerated tests on the wear resistance of sprayers modified by the proposed technology and manufactured using the existing technology.
Таким образом, предлагаемый способ струйно-абразивного формообразования регулярного микрорельефа по сравнению с существующими позволяет увеличить износостойкость прецизионных пар в среднем на 40%.Thus, the proposed method of jet-abrasive shaping of regular microrelief in comparison with the existing ones allows to increase the wear resistance of precision pairs by an average of 40%.
Источники информацииSources of information
1. Шнейдер Ю.Г. Образование регулярных микрорельефов на деталях и их эксплуатационные свойства. - Л.: Машиностроение, 1972, с.36-40.1. Schneider Yu.G. The formation of regular microreliefs on the details and their operational properties. - L .: Engineering, 1972, p. 36-40.
2. Хворостухин Л.А. и др. Восстановление прецизионных пар трения выглаживанием. - Вестник машиностроения, 1979, №12, с.30-32.2. Hvorostukhin L.A. et al. Restoration of precision friction pairs by smoothing. - Bulletin of mechanical engineering, 1979, No. 12, p.30-32.
3. Исупов М.Г. Шероховатость поверхности, получаемая струйно-ударной обработкой. - Вестник машиностроения, 1999, №11, с.50-52.3. Isupov M.G. Surface roughness obtained by blasting. - Bulletin of Mechanical Engineering, 1999, No. 11, pp. 50-52.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002133176/02A RU2252131C2 (en) | 2002-12-09 | 2002-12-09 | Method for forming on part regular micro-relief |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002133176/02A RU2252131C2 (en) | 2002-12-09 | 2002-12-09 | Method for forming on part regular micro-relief |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002133176A RU2002133176A (en) | 2004-07-27 |
| RU2252131C2 true RU2252131C2 (en) | 2005-05-20 |
Family
ID=35820811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002133176/02A RU2252131C2 (en) | 2002-12-09 | 2002-12-09 | Method for forming on part regular micro-relief |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2252131C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2381096C2 (en) * | 2008-04-22 | 2010-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of cleaning by vapor blasting of products surfaces from titanium alloys |
| RU2574158C1 (en) * | 2014-09-02 | 2016-02-10 | Российская Федерация, от имени, которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Procedure for finishing treatment of precision part surfaces |
| RU2729242C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-08-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Method of finishing surface of friction |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4995198A (en) * | 1984-09-17 | 1991-02-26 | Atlantic Richfield Company | Method for making a reflectance calibration plate having a near-Lambertian surface |
| RU2174904C1 (en) * | 2000-04-13 | 2001-10-20 | Исупов Максим Георгиевич | Method for finish treatment of friction surface |
-
2002
- 2002-12-09 RU RU2002133176/02A patent/RU2252131C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4995198A (en) * | 1984-09-17 | 1991-02-26 | Atlantic Richfield Company | Method for making a reflectance calibration plate having a near-Lambertian surface |
| RU2174904C1 (en) * | 2000-04-13 | 2001-10-20 | Исупов Максим Георгиевич | Method for finish treatment of friction surface |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ХВОРОСТУХИН Л.А. и др. Восстановление прецизионных пар трения выглаживанием. Вестник машиностроения. 1979, №12, с.30-32. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2381096C2 (en) * | 2008-04-22 | 2010-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Method of cleaning by vapor blasting of products surfaces from titanium alloys |
| RU2574158C1 (en) * | 2014-09-02 | 2016-02-10 | Российская Федерация, от имени, которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Procedure for finishing treatment of precision part surfaces |
| RU2729242C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-08-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Method of finishing surface of friction |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8381695B2 (en) | Workpiece having a tribologically useable surface and method for producing such a surface | |
| US20160115578A1 (en) | Systems and methods for preparing and coating a workpiece surface | |
| JPH06198518A (en) | Method of precision machining of workpiece surface | |
| TW201741075A (en) | Precursor leading edge structure of machining tool and surface treatment method thereof | |
| JP2012135864A (en) | Instantaneous heat treatment method for metal product | |
| RU2252131C2 (en) | Method for forming on part regular micro-relief | |
| EP1700670A2 (en) | Super-abrasive machining tool and method of use | |
| RU2312753C1 (en) | Surface strengthening method with use of needle milling cutter | |
| RU2306203C1 (en) | Method for planetary working with use of needle milling cutter | |
| RU2174904C1 (en) | Method for finish treatment of friction surface | |
| RU2384397C1 (en) | Procedure for centrifugal strengthening of screws | |
| JP2005161419A (en) | Method of manufacturing sliding member and sliding member manufactured thereby | |
| CN1194838C (en) | Microconcave digital controlled laser formation method and device on working surface of friction pair | |
| RU2286237C1 (en) | Method of recovery and hardening of the holes inner surfaces using the statico-pulsing internal roll burnishing | |
| RU2367562C1 (en) | Surface hardening method | |
| RU2367564C1 (en) | Method of screw hardening | |
| RU2325261C2 (en) | Combined method for grinding and surface plastic deformation | |
| RU2291761C1 (en) | Combined milling method by means of needle milling cutter at strengthening openings | |
| Mahopets et al. | Peculiarities of Interaction of Micro-roughnesses of Contacting Surfaces at FANT | |
| RU2279961C1 (en) | Device for restoration of metal inner surfaces by static pulse rolling | |
| RU2407628C1 (en) | Device to produce through radial holes on abrasive wheel working part by pulse water jet for axially-shifted feed of lubricant-coolant into cutting zone | |
| RU2347668C1 (en) | Tool for pulse strengthening of thread | |
| RU2233737C1 (en) | Method for combination needle-abrasive-diamond working | |
| RU2319595C1 (en) | Combination apparatus for grinding and surface plastic deforming | |
| RU2317886C1 (en) | Mode of static-impulse processing of shaped surfaces with surface plastic deformation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20041210 |