RU2248842C1 - Dispersing device - Google Patents
Dispersing device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2248842C1 RU2248842C1 RU2003131013/15A RU2003131013A RU2248842C1 RU 2248842 C1 RU2248842 C1 RU 2248842C1 RU 2003131013/15 A RU2003131013/15 A RU 2003131013/15A RU 2003131013 A RU2003131013 A RU 2003131013A RU 2248842 C1 RU2248842 C1 RU 2248842C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cylinder
- truncated cone
- dispersant
- bases
- cone
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Physical Water Treatments (AREA)
Abstract
Description
Техническое решение относится к устройствам для диспергирования в потоке движущейся жидкости пузырьков газа или жидкости, несмешивающейся с несущей. Устройство может быть использовано для образования газожидкостных смесей во флотационных установках и аэрации грунтовых вод в процессах водоподготовки.The technical solution relates to devices for dispersing in a flow of a moving liquid gas bubbles or liquid immiscible with the carrier. The device can be used for the formation of gas-liquid mixtures in flotation plants and aeration of groundwater in water treatment processes.
Известен диспергатор (патент Франции №2354294, кл. С 02 С 5/10, 1/14, 10.02.78, приоритет Италии 07.02.76), содержащий цилиндрический корпус с подающим соплом и отводящими отверстиями, расположенными на боковой поверхности, внутри которого перпендикулярно оси сопла установлена преграда, выполненная в виде круглой пластины. Основной недостаток диспергатора заключается в низкой эффективности диспергирования. После удара струи о преграду и первичного дробления основная масса смеси выводится через расположенные на боковой поверхности корпуса диспергатора отводящие отверстия. Вторичное диспергирование в результате удара отраженных от преграды струй о внутреннюю поверхность корпуса диспергатора не предусмотрено. Однократный удар струи о преграду является причиной низкой эффективности диспергирования в известной конструкции.Known dispersant (French patent No. 2354294, class C 02 C 5/10, 1/14, 10.02.78, priority of Italy 07.02.76), containing a cylindrical body with a feed nozzle and outlet holes located on the side surface, inside of which is perpendicular the nozzle axis has a barrier made in the form of a round plate. The main disadvantage of the dispersant is the low dispersion efficiency. After the jet hits the obstacle and primary crushing, the bulk of the mixture is discharged through the outlet holes located on the side surface of the dispersant body. Secondary dispersion as a result of impact of jets reflected from the obstacle on the inner surface of the dispersant body is not provided. A single impact of a jet against an obstruction causes a low dispersion efficiency in a known construction.
Наиболее близким аналогом по технической сущности и совокупности существенных признаков является диспергатор по патенту РФ №2074117, кл. С 02 F 1/24, опубл. в БИ №6, 1997, содержащий корпус с подающим соплом и отводящим патрубком. Внутри корпуса перпендикулярно оси сопла установлена преграда. Корпус выполнен в виде последовательно расположенных конфузора, цилиндра и диффузора. Преграда имеет цилиндроконическую форму и снабжена венчиком, расположенным на ее цилиндрической части и имеющим продольные пазы. Подающее сопло размещено с возможностью осевого перемещения в конфузоре корпуса, преграда - в цилиндре, а отводящий патрубок - в диффузоре. Недостатком известного устройства является низкое качество диспергирования воздуха в воде. Указанный недостаток проявляется в получении на выходе из диспергатора пузырьков широкого спектра размеров и в пропуске достаточно крупных пузырьков, нарушающих процесс ценообразования во флотационных аппаратах. Для получения более однородной по размерам пузырьков эмульсии водовоздушную смесь необходимо пропускать через диспергатор несколько раз или использовать последовательный набор таких диспергаторов. Низкое качество диспергирования в известном диспергаторе объясняется следующими причинами. Пузырек разрушается силой, обусловленной динамическим напором воды. Величина указанной силы равна произведению динамического напора струй на величину площади поверхности пузырька, на которую оказывает влияние напор. Силы, действующие на отдельные участки поверхности пузырька, различны, что приводит к отклонению формы пузырька от сферической. Высокий градиент скорости, то есть изменение скорости струй на расстоянии, равном или меньшем размера пузырька, приводит к различию сил, действующих на разные участки поверхности пузырька, и при определенной величине динамического напора - к искажению его формы с последующим разрушением. Широкий спектр размеров пузырьков на выходе из диспергатора известной конструкции обусловлен различным значением градиента скорости в рабочем объеме диспергатора, образованном конфузором корпуса и преградой, и, следовательно, широким диапазоном значений динамического напора струй по указанному объему диспергатора. Неоднородность градиента скорости в рабочем объеме диспергатора вызывается тем, что после удара водовоздушной струи о преграду отраженные струи имеют широкий диапазон направлений. Их направление зависит от содержания воздуха в воде и скорости вытекания смеси из сопла. Часть из отраженных струй ударяется о внутреннюю поверхность конфузора под прямым углом и после удара движется в направлении, близком к обратному. Встречное движение струй в данной области объема диспергатора создает высокий градиент скорости и благоприятно сказывается на процессе дробления. Но основная масса струй встречается с поверхностью конфузора под углом, значительно отличающимся от прямого. После удара о поверхность конфузора такие струи движутся вдоль стенок и не оказывают существенного влияния на повышение градиента скорости в рабочем объеме диспергатора. Изменение скорости на расстоянии, равном размеру пузырька, в этой части объема диспергатора небольшое и разница динамических давлений струй у различных участков поверхности пузырька сопоставима с избыточным давлением воздуха внутри пузырька. Силы, обусловленной динамическим давлением струй, недостаточно для разрушения пузырька. Малые изменения давления на расстоянии, равном размеру пузырька, приводят лишь к незначительному отклонению его формы от сферической, но не к разрушению пузырька. В этой части рабочего объема диспергатора возможно существование довольно крупных пузырей. В результате на выходе из диспергатора наряду с мелкими пузырьками появляются довольно крупные пузыри. Слабая изолированность объема продольных пазов от рабочего объема диспергатора - часть отраженных от поверхности конфузора струй направляется непосредственно в их объем, малая протяженность этих пазов приводят к усилению коалесценции пузырьков после дробления.The closest analogue in technical essence and the totality of essential features is the dispersant according to the patent of the Russian Federation No. 2074117, class. C 02 F 1/24, publ. in BI No. 6, 1997, comprising a housing with a feed nozzle and a discharge pipe. An obstacle is installed inside the housing perpendicular to the axis of the nozzle. The housing is made in the form of sequentially located confuser, cylinder and diffuser. The barrier has a cylindrical shape and is equipped with a whisk located on its cylindrical part and having longitudinal grooves. The feed nozzle is placed with the possibility of axial movement in the confuser of the housing, the barrier in the cylinder, and the outlet pipe in the diffuser. A disadvantage of the known device is the low quality of dispersion of air in water. This drawback is manifested in the receipt at the outlet of the dispersant of bubbles of a wide range of sizes and in the passage of sufficiently large bubbles that disrupt the pricing process in flotation apparatus. To obtain a more uniform emulsion bubble size, the air-water mixture must be passed through the dispersant several times or a sequential set of such dispersants should be used. The low dispersion quality in the known dispersant is due to the following reasons. The bubble is destroyed by force due to the dynamic pressure of water. The magnitude of the indicated force is equal to the product of the dynamic pressure of the jets by the size of the surface area of the bubble, which is affected by the pressure. The forces acting on individual sections of the surface of the bubble are different, which leads to a deviation of the shape of the bubble from spherical. A high velocity gradient, that is, a change in the speed of the jets at a distance equal to or less than the size of the bubble, leads to a difference in the forces acting on different parts of the surface of the bubble, and at a certain value of the dynamic pressure, to a distortion of its shape with subsequent destruction. A wide range of bubble sizes at the outlet of the dispersant of a known design is due to different values of the velocity gradient in the working volume of the dispersant, formed by the housing confuser and obstacle, and, therefore, a wide range of values of the dynamic pressure of the jets over the specified volume of the dispersant. The heterogeneity of the velocity gradient in the working volume of the dispersant is caused by the fact that after the impact of a water-air jet against an obstacle, the reflected jets have a wide range of directions. Their direction depends on the air content in the water and the rate of leakage of the mixture from the nozzle. Some of the reflected jets hit the inner surface of the confuser at a right angle and after impact moves in a direction close to the opposite. The counter motion of the jets in this region of the dispersant volume creates a high velocity gradient and favorably affects the crushing process. But the bulk of the jets meets the confuser surface at an angle significantly different from the straight line. After hitting the confuser surface, such jets move along the walls and do not have a significant effect on increasing the velocity gradient in the working volume of the dispersant. The change in velocity at a distance equal to the size of the bubble in this part of the dispersant volume is small and the difference in the dynamic pressure of the jets at different parts of the surface of the bubble is comparable to the excess air pressure inside the bubble. The force due to the dynamic pressure of the jets is not enough to destroy the bubble. Small changes in pressure at a distance equal to the size of the bubble, lead only to a slight deviation of its shape from a spherical, but not to the destruction of the bubble. In this part of the working volume of the dispersant, rather large bubbles may exist. As a result, rather large bubbles appear at the exit of the dispersant along with small bubbles. Weak isolation of the length of the longitudinal grooves from the working volume of the dispersant — part of the jets reflected from the surface of the confuser is directed directly to their volume, the small length of these grooves leads to increased coalescence of the bubbles after crushing.
Задачей технического решения является повышение качества диспергирования воздуха в воде за счет создания высокого и одинакового по объему силового воздействия на пузырьки.The objective of the technical solution is to increase the quality of dispersion of air in water by creating a high and equal in volume force effect on the bubbles.
Решение поставленной задачи достигается тем, что в диспергаторе, содержащем корпус с подающим соплом, отводящим патрубком и установленной внутри, перпендикулярно оси подающего сопла, преградой, согласно изобретению внутреннюю поверхность корпуса выполняют в виде последовательно расположенных полусфероида, поверхности цилиндра и поверхности диффузора, преграду выполняют в форме цилиндра, к основаниям которого примыкают основаниями, равными основаниям цилиндра, усеченный конус и конус. Меньшее основание усеченного конуса обращено к отверстию подающего сопла, вершина конуса направлена в сторону отводящего патрубка, а в усеченном конусе и цилиндре преграды выполнены продольные пазы, глубина которых составляет половину разности диаметров оснований усеченного конуса.The solution to this problem is achieved by the fact that in the dispersant containing a housing with a feed nozzle, a discharge pipe and installed inside, perpendicular to the axis of the feed nozzle, a barrier, according to the invention, the inner surface of the housing is made in the form of consecutive hemispheroids, the surface of the cylinder and the surface of the diffuser, the barrier is made in the shape of a cylinder, to the bases of which are adjacent the bases equal to the bases of the cylinder, a truncated cone and cone. The smaller base of the truncated cone faces the opening of the feed nozzle, the top of the cone is directed towards the outlet pipe, and longitudinal grooves are made in the truncated cone and the obstruction cylinder, the depth of which is half the difference in the diameters of the bases of the truncated cone.
Выполнение внутренней поверхности передней части корпуса диспергатора в форме полусфероида позволяет получить одинаковое значение градиента скорости в рабочем объеме диспергатора, образованном передней частью корпуса диспергатора и преградой. Однородность градиента скорости обусловлена тем, что отраженные от преграды водовоздушные струи ударяются о внутреннюю поверхность передней части корпуса диспергатора под прямым углом вне зависимости от направления отраженных от преграды струй. После удара о внутреннюю поверхность передней части корпуса диспергатора струи имеют направление движения, близкое к обратному. Встречное движение струй, отраженных от преграды и от внутренней поверхности передней части корпуса диспергатора, создает высокий градиент скорости в рабочем объеме диспергатора и благоприятно сказывается на процессе дробления воздушной фазы. Благодаря значительному изменению скорости на расстоянии, равном размеру пузырька, разница динамических давлений струй у различных участков поверхности пузырька превышает избыточное давление воздуха внутри пузырька. Обусловленная динамическим давлением струй сила имеет величину, достаточную для разрушения пузырька. Поэтому выполнение внутренней поверхности передней части корпуса диспергатора в форме полусфероида приводит к созданию одинакового силового воздействия на пузырьки в различных точках рабочего объема диспергатора и получению узкого диапазона размеров пузырьков на выходе из него.The execution of the inner surface of the front part of the dispersant body in the form of a hemispheroid allows you to get the same value of the velocity gradient in the working volume of the dispersant formed by the front part of the dispersant body and the barrier. The uniformity of the velocity gradient is due to the fact that the water-air jets reflected from the obstacle hit the inner surface of the front of the dispersant body at a right angle, regardless of the direction of the jets reflected from the obstacle. After hitting the inner surface of the front of the dispersant housing, the jets have a direction of motion close to the opposite. The oncoming movement of the jets reflected from the barrier and from the inner surface of the front part of the dispersant body creates a high velocity gradient in the working volume of the dispersant and favorably affects the process of crushing of the air phase. Due to a significant change in velocity at a distance equal to the size of the bubble, the difference in the dynamic pressure of the jets at different parts of the surface of the bubble exceeds the excess air pressure inside the bubble. The force due to the dynamic pressure of the jets has a value sufficient to destroy the bubble. Therefore, the implementation of the inner surface of the front of the dispersant body in the form of a hemispheroid leads to the creation of the same force on the bubbles at different points of the working volume of the dispersant and to obtain a narrow range of sizes of bubbles at the exit of it.
Использование преграды в форме цилиндра, к основаниям которого примыкают основаниями, равными основаниям цилиндра, усеченный конус и конус, в сочетании с выполнением сопрягающейся части корпуса диспергатора в форме цилиндра улучшает режим обтекания преграды и позволяет снизить интенсивность коалесценции пузырьков в продольных пазах преграды и на выходе из них за преградой. Снижение интенсивности слияния пузырьков обусловлено резким гашением турбулентности потока, негативно влияющей на крупность воздушных включений после дробления. Снижению турбулентности способствует плавное вхождение смеси в объем продольных пазов, определенная изолированность объема этих пазов от рабочего объема корпуса диспергатора, достаточная их протяженность. Глубина пазов, равная половине разности диаметров оснований усеченного конуса, позволяет отводить водовоздушную смесь из рабочего объема корпуса диспергатора со скоростью течения смеси, предотвращающей повышение турбулентности в продольных пазах. Плавное, без резких поворотов, движение водовоздушной смеси в кольцевом объеме, образованном конусом преграды и диффузором корпуса, и на входе в отводящий патрубок препятствует усилению турбулентности потока и коалесценции пузырьков. В результате на выходе из диспергатора предложенной конструкции достигается получение однородной по размерам пузырьков водовоздушной смеси.The use of a cylinder-shaped obstacle adjacent to the bases equal to the cylinder bases, the truncated cone and cone, in combination with the mating part of the disperser body in the form of a cylinder improves the flow around the barrier and reduces the coalescence intensity of the bubbles in the longitudinal grooves of the barrier and at the exit them over the barrier. The decrease in the intensity of the bubble fusion is due to a sharp quenching of the flow turbulence, which negatively affects the size of the air inclusions after crushing. A smooth entry of the mixture into the volume of longitudinal grooves, a certain isolation of the volume of these grooves from the working volume of the dispersant body, and their sufficient length contribute to a decrease in turbulence. The depth of the grooves, equal to half the difference in the diameters of the bases of the truncated cone, allows you to divert the air-water mixture from the working volume of the dispersant body with the flow rate of the mixture, which prevents the increase of turbulence in the longitudinal grooves. The smooth, without sharp turns, movement of the water-air mixture in the annular volume formed by the barrier cone and the body diffuser and at the inlet to the outlet pipe prevents the increase in flow turbulence and bubble coalescence. As a result, at the exit from the dispersant of the proposed design, obtaining a uniform in size bubbles of the air-water mixture is achieved.
Целесообразно расстояние между соседними продольными пазами на боковых поверхностях усеченного конуса и цилиндра преграды выполнить равным. Это позволяет сохранить время обработки различных выделенных объемов смеси постоянным.It is advisable to equal the distance between adjacent longitudinal grooves on the lateral surfaces of the truncated cone and the barrier cylinder. This allows you to keep the processing time of the various allocated volumes of the mixture constant.
Сущность технического решения поясняется примером конкретного исполнения и чертежами фиг.1, 2, где на фиг.1 показан продольный разрез диспергатора, а на фиг.2 - сечение А-А на фиг.1.The essence of the technical solution is illustrated by an example of a specific embodiment and the drawings of figures 1, 2, where figure 1 shows a longitudinal section of a dispersant, and figure 2 is a section aa in figure 1.
Диспергатор содержит корпус 1, внутренняя поверхность которого представляет собой последовательно расположенные полусфероид 2, поверхность цилиндра 3 и поверхность диффузора 4. Подающее сопло 5 установлено на входе в переднюю часть корпуса 1. Внутри корпуса 1 диспергатора размещена преграда 6, имеющая форму цилиндра, к основаниям которого примыкают основаниями, равными основаниям цилиндра, усеченный конус 7 и конус 8. Меньшее основание усеченного конуса 7 обращено к отверстию подающего сопла 5, а вершина конуса 8 направлена в сторону отводящего патрубка 9. Преграда 6 в усеченном конусе и цилиндре имеет продольные пазы 10, глубина которых равна половине разности диаметров оснований усеченного конуса 7. Расстояние между соседними продольными пазами 10 на боковых поверхностях усеченного конуса 7 и цилиндра преграды 6 выполнено, например, равным. Рабочий объем диспергатора образован передней частью корпуса 1 и преградой 6. Корпус 1 выполнен из двух половин, что облегчает изготовление и сборку диспергатора. При сборке, после установки преграды 6, части корпуса 1 соединяются с помощью сварки.The dispersant contains a housing 1, the inner surface of which is a sequentially hemispherical 2, the surface of the cylinder 3 and the surface of the diffuser 4. The feed nozzle 5 is installed at the entrance to the front of the housing 1. Inside the housing 1 of the dispersant is a
Работает диспергатор следующим образом.The dispersant works as follows.
Исходная вода, например, с воздухом поступает под давлением в подающее сопло 5, где происходит ускорение водовоздушной смеси до заданной скорости. Скорость движения этой смеси на выходе из подающего сопла 5 выбирается из условия получения оптимального и достаточно узкого спектра размеров пузырьков для флотации конкретного вида материала. В результате удара струи водовоздушной смеси о меньшее основание усеченного конуса 7 преграды 6 образуются отраженные струи, направления которых в продольном сечении диспергатора имеет форму веера. В зависимости от скорости удара струи о преграду 6 и содержания воздуха в воде угол отражения струй может изменяться. Благодаря тому, что внутренняя поверхность передней части корпуса 1 имеет форму полусфероида 2, отраженные от преграды 6 струи ударяются об эту поверхность под углом, близким к 90°, вне зависимости от угла отражения от преграды 6. Это способствует вторичному отражению струй от полусфероида 2 корпуса 1 диспергатора и их движению в направлении, близком к противоположному. Отношение осей полусфероида 2 выбирается в зависимости от угла раскрытия струи, вытекающей из сопла 5, и угла отражения струи от преграды 6. Угол раскрытия струи зависит от содержания воздуха в воде, интенсивности турбулентного движения в диспергаторе. При низком содержании воздуха отношение осей полусфероида 2 принимается равным 1 и внутренняя поверхность передней части корпуса 1 диспергатора имеет форму поверхности полусферы. Встречное движение многократно отраженных струй способствует образованию однородного поля скоростей с высоким градиентом по всему рабочему объему корпуса 1 диспергатора. В результате действия сил, обусловленных динамическим давлением струй на различные участки поверхности пузырьков, происходит их деформация и разрушение. При этом силовое воздействие, оказываемоеThe source water, for example, with air enters under pressure into the supply nozzle 5, where the acceleration of the air-water mixture to a given speed. The speed of movement of this mixture at the outlet of the feed nozzle 5 is selected from the conditions for obtaining an optimal and fairly narrow spectrum of bubble sizes for flotation of a particular type of material. As a result of the impact of the jet of water-air mixture on the smaller base of the truncated cone 7 of the
на пузырьки, будет одинаковым в любой части рабочего объема корпуса 1 диспергатора. Это позволяет получать на выходе из диспергатора достаточно узкий спектр размеров пузырьков. Проскоки крупных пузырей исключаются.to bubbles, will be the same in any part of the working volume of the housing 1 of the dispersant. This allows one to obtain a rather narrow spectrum of bubble sizes at the exit from the dispersant. Breakthroughs of large bubbles are excluded.
После многократного удара струй о поверхность преграды 6 и полусфероид 2 вода с мелкими пузырьками воздуха выводится из рабочего объема корпуса 1, где происходит дробление воздушной фазы, через продольные пазы 10 преграды 6. Резкое гашение турбулентности в этих пазах 10 снижает интенсивность коалесценции пузырьков. На выходе из продольных пазов 10 водовоздушная смесь с однородными по размеру пузырьками воздуха попадает в диффузор 4. Затем, обтекая конус 8 преграды 6, плавно поступает в отводящий патрубок 9 и выводится из диспергатора.After a multiple impact of the jets on the surface of the
Диспергатор позволяет получать водовоздушные смеси с требуемой крупностью пузырьков достаточно узкого спектра.The dispersant allows you to get water-air mixtures with the required size of the bubbles of a fairly narrow spectrum.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003131013/15A RU2248842C1 (en) | 2003-10-21 | 2003-10-21 | Dispersing device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003131013/15A RU2248842C1 (en) | 2003-10-21 | 2003-10-21 | Dispersing device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2248842C1 true RU2248842C1 (en) | 2005-03-27 |
Family
ID=35560429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003131013/15A RU2248842C1 (en) | 2003-10-21 | 2003-10-21 | Dispersing device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2248842C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD3748G2 (en) * | 2007-08-03 | 2009-06-30 | Институт Сельскохозяйственной Техники "Mecagro" | Liquid disperser |
-
2003
- 2003-10-21 RU RU2003131013/15A patent/RU2248842C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD3748G2 (en) * | 2007-08-03 | 2009-06-30 | Институт Сельскохозяйственной Техники "Mecagro" | Liquid disperser |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5492654A (en) | Method of obtaining free disperse system and device for effecting same | |
| ES2253439T3 (en) | A DEVICE AND A METHOD FOR CREATING HYDRODINAMIC CAVITATION IN FLUIDS. | |
| US4954147A (en) | Water conditioning apparatus and method | |
| US5931771A (en) | Method and apparatus for producing ultra-thin emulsions and dispersions | |
| US4162971A (en) | Injectors with deflectors for their use in gassing liquids | |
| US4863643A (en) | Apparatus for dissolution of gas in liquid | |
| US20050040548A1 (en) | Apparatus and method for producing small gas bubbles in liquids | |
| RU2553861C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| GB2321719A (en) | Liquid treatment | |
| CA2971079C (en) | Optimized nozzle for injecting pressurized water containing a dissolved gas | |
| EP0993342B9 (en) | Infusion nozzle | |
| US11130101B2 (en) | Bubble generating device for sewage purification | |
| RU2248842C1 (en) | Dispersing device | |
| RU2349374C1 (en) | Low-viscous emulsion and suspension disperser | |
| KR20150079190A (en) | Nozzle for Dissolved Air Floatation System | |
| EP1501626B1 (en) | Device and method of creating hydrodynamic cavitation in fluids | |
| RU2314152C1 (en) | Dispenser used for production of the low-viscosity emulsions and suspensions | |
| RU1790438C (en) | Cavitation mixer | |
| RU2503488C2 (en) | Method and device for aeration of fluids | |
| KR100551983B1 (en) | Air diffuser using bubble jet collision | |
| RU167023U1 (en) | LIQUID GAS CONTACT UNIT | |
| RU2618883C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| RU2678674C2 (en) | Injection device, in particular for injecting a hydrocarbon feedstock into a refining unit | |
| KR20200007178A (en) | Micro bubble generator | |
| Orekhov | Ejecting ability of circulating flows of liquid and gas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071022 |