RU2243316C1 - Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel - Google Patents
Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2243316C1 RU2243316C1 RU2003110855/03A RU2003110855A RU2243316C1 RU 2243316 C1 RU2243316 C1 RU 2243316C1 RU 2003110855/03 A RU2003110855/03 A RU 2003110855/03A RU 2003110855 A RU2003110855 A RU 2003110855A RU 2243316 C1 RU2243316 C1 RU 2243316C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strips
- contour
- plate
- slab
- reinforced concrete
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Road Paving Structures (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при сооружении и реконструкции плит проезжей части мостов, причалов, паркингов, аэродромных или дорожных покрытий на слабых грунтах, перекрытий гражданских сооружений и т.п.The invention relates to the field of construction and can be used in the construction and reconstruction of slabs of the carriageway of bridges, moorings, parkings, airfields or pavements on soft soils, ceilings of civil structures, etc.
Известна монолитная двухслойная железобетонная плита, содержащая нижнюю и верхнюю плиты (Г.К.Евграфов. Мосты на железных дорогах. Трансжелдориздат, 1955, стр. 177, фиг.237). Недостатком конструкции является то, что верхняя плита бетонируется на нижней, уже набравшей прочность и имеющей другую температуру в момент твердения бетона верхней плиты, что приводит к растрескиванию верхней плиты после выравнивания температур.Known monolithic two-layer reinforced concrete slab containing the lower and upper slabs (G.K. Evgrafov. Bridges on the railroads. Transzheldorizdat, 1955, p. 177, Fig. 237). The design drawback is that the upper slab is concreted on the lower slab, which has already gained strength and has a different temperature at the time of hardening of the concrete of the upper slab, which leads to cracking of the upper slab after temperature equalization.
Известна монолитная двухслойная железобетонная плита, содержащая верхнюю и нижнюю плиты и разделительный упругий слой (Жесткие покрытия аэродромов и автомобильных дорог. Под ред. Г.И.Глушкова, М.: Транспорт, 1987, стр. 14, рис. 1.6).Known monolithic two-layer reinforced concrete slab containing the upper and lower slabs and a separating elastic layer (Hard coatings of airfields and roads. Edited by G.I. Glushkov, M .: Transport, 1987, p. 14, Fig. 1.6).
Недостатком конструкции является пониженная жесткость и несущая способность на изгиб в связи с тем, что верхняя и нижняя плиты на изгиб работают независимо.The disadvantage of the design is the reduced stiffness and bearing capacity for bending due to the fact that the upper and lower plates for bending work independently.
Предлагаемым изобретением решается задача повышения жесткости и несущей способности на изгиб монолитной двухслойной железобетонной плиты путем обеспечения совместной работы слоев на изгиб.The present invention solves the problem of increasing stiffness and bending capacity of a monolithic two-layer reinforced concrete slab by ensuring the joint work of the layers in bending.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что в монолитной двухслойной железобетонной плите, содержащей верхнюю и нижнюю плиты и разделительный упругий слой, верхняя плита выполнена из трех видов участков - контурных полос, расположенных по контуру нижней плиты и имеющих ширину взаимно перпендикулярных полос соответственно “b1” и “l1”, внутренних полос, образующих сетку внутри контура и имеющих ширину взаимно перпендикулярных полос, соответственно “b2” и “l2”, и основных участков, расположенных внутри сетки, образованной контурными и внутренними полосами и имеющих размеры в плане “b3” и “l3”, при этом основные участки контактируют с нижней плитой через разделительный упругий слой, а контурные и внутренние полосы соединены с нижней плитой жестко с помощью вертикальных анкеров, причем основные участки соединены с внутренними и контурными полосами горизонтальными анкерами, при этом b1, b2, l1, l2 могут быть не равны друг другу, но для всех выдерживается условиеThe essence of the invention lies in the fact that in a monolithic two-layer reinforced concrete slab containing the upper and lower slabs and a separating elastic layer, the upper slab is made of three types of sections — contour strips located along the contour of the lower slab and having the width of mutually perpendicular strips, respectively, “b 1 "and" l 1 ", internal stripes forming the mesh and the inside contour having a width perpendicular bands, respectively" b 2 "and" l 2 "and basic sites located within the grid is formed th contour and inner bands and having plan dimensions "b 3" and "l 3", the main portions are in contact with the bottom plate through the spacer elastic layer, and the outline and the inner strip are connected to a bottom plate rigidly via vertical anchors, wherein the basic sections are connected to the inner and contour stripes by horizontal anchors, while b 1 , b 2 , l 1 , l 2 may not be equal to each other, but the condition is met for all
а l3 и b3 также могут быть не равны друг другу, но для всех выдерживается условиеand l 3 and b 3 may also not be equal to each other, but for all the condition
при этом отношение ширины контурной или внутренней полосы к ширине основной части должно быть минимально возможным,the ratio of the width of the contour or inner strip to the width of the main part should be as small as possible,
где σ , кг/см2 - напряжения на основных участках плиты, возникающие в процессе эксплуатации монолитной двухслойной железобетонной плиты;where σ, kg / cm 2 - stresses on the main sections of the slab arising during the operation of a monolithic two-layer reinforced concrete slab;
h2, см - толщина верхней плиты;h 2 cm - the thickness of the upper plate;
τ , кг/см2 - касательные напряжения, которые может выдерживать контурная или внутренняя полоса на контакте с нижней плитой с учетом вертикальных анкеров;τ, kg / cm 2 - shear stresses that the contour or inner strip can withstand at the contact with the bottom plate taking into account vertical anchors;
σ g, кг/см2 - максимальные напряжения в бетоне, при которых не образуются трещины;σ g , kg / cm 2 - maximum stresses in concrete at which no cracks form;
р, кг/см2 - нагрузка на квадратный сантиметр от веса верхней плиты и оснастки при бетонировании;p, kg / cm 2 - the load per square centimeter of the weight of the top plate and equipment when concreting;
f - коэффициент трения скольжения.f is the coefficient of sliding friction.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий вид монолитной двухслойной железобетонной плиты в плане;The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows a General view of a monolithic two-layer reinforced concrete slab in plan;
на фиг.2 - то же, сечение I-I на фиг.1;figure 2 is the same, section I-I in figure 1;
на фиг.3 - узел А на фиг.2;figure 3 - node a in figure 2;
на фиг.4 - изгиб двухслойной плиты по схеме прототипа;figure 4 - bending of a two-layer plate according to the scheme of the prototype;
на фиг.5 - то же, при плите по предлагаемой схеме;figure 5 is the same when the plate according to the proposed scheme;
на фиг.6 - характер напряженного состояния в сечении II-II на фиг.4;figure 6 - the nature of the stress state in section II-II in figure 4;
на фиг.7 - то же, в сечении III-III на фиг.5;Fig.7 is the same, in section III-III in Fig.5;
на фиг.8 - эпюра деформаций в сечении III-III в случае преднапряжения плиты;on Fig - plot deformations in section III-III in the case of prestressing of the plate;
на фиг.9 - эпюра остаточных напряжений в сечении III-III в плите при эпюре деформаций в соответствии с фиг.8;figure 9 - plot of residual stresses in section III-III in the plate during the plot of deformations in accordance with Fig;
на фиг.10 - то же в случае, когда нижняя плита является частью балки пролетного строения или перекрытия;figure 10 is the same in the case when the bottom plate is part of the beam span or overlap;
на фиг.11 - схема двухслойной плиты предлагаемой конструкции, когда нижняя плита является частью балки пролетного строения;11 is a diagram of a two-layer plate of the proposed design, when the lower plate is part of the beam span;
на фиг.12 - схема для обоснования оптимального соотношения размеров отдельных участков;on Fig is a diagram to justify the optimal ratio of the sizes of individual sections;
на фиг.13 - схема распределенной нагрузки р от веса плиты и оснастки при бетонировании;in Fig.13 is a diagram of the distributed load p from the weight of the slab and equipment when concreting;
на фиг.14 - схема бетонируемой основной части 5 верхней плиты;on Fig is a diagram of concreted
на фиг.15 - эпюра распределения внутренних усилий от сил трения при бетонировании основной части 5 верхней плиты.on Fig - plot of the distribution of internal forces from friction when concreting the
Монолитная двухслойная железобетонная плита состоит из нижней плиты 1 высотой h1 и верхней плиты 2 высотой h2 (фиг.2). Верхняя плита разделена на три вида участков: контурные полосы 3, внутренние полосы 4 и основные участки 5, расположенные внутри сетки, образованной контурными и внутренними полосами. В плане монолитная двухслойная железобетонная плита может быть строго прямоугольной или несколько иной формы (например, параллелограмма или трапеции). Общие размеры плиты в плане равны L и В, а толщина Н (фиг.1 и 2). Размеры контурных полос во встречных направлениях равны b1 и l1, внутренних полос – b2 и 13, а основных участков – b3 и 13. В общем случае величины L, В, Н, l1, l2, l3, b1, b2, b3, h1, h2 могут быть переменными. Контурные 3 и внутренние 4 полосы соединены с нижней плитой жестко (фиг.3) с помощью вертикальных анкеров 6, основные участки 5 соединены с внутренними 4 и контурными 3 полосами горизонтальными анкерами 7. В пределах основного участка 5 контакт верхней 2 и нижней 1 плит осуществляется через разделительную прослойку 8. В качестве материала для разделительной прослойки 8 может быть применена битумизированная бумага, полимерная пленка, слой пескобитума толщиной 0,5 - 1,0 см и др. Армирование верхней и нижней плит не показано кроме вышеуказанных горизонтальных и вертикальных анкеров. Для предотвращения выпучивания одной или сразу обеих плит в центре основных участков 5 могут быть устроены стяжки 9. Необходимость устройства стяжек определяется соответствующими расчетами на устойчивость.A monolithic two-layer reinforced concrete slab consists of a
На фиг.4 приведен характер деформаций двухслойной плиты в соответствии с прототипом: плиты 1 и 2, установленные на неподвижной 10 и подвижной 11 опорах, деформируются под действием силы Р независимо, поэтому характер внутренних напряжений приведен на фиг.6. На фиг.5 приведен характер деформаций двухслойной плиты предлагаемой конструкции: контурные 3 и внутренние 4 полосы обеспечивают совместность работы нижней 1 и верхней 2 плит. При этом от той же силы Р возникает совершенно другое напряженное состояние, характер которого приведен на фиг.7. Верхняя плита сжимается и передает усилия N на контурные 3 и внутренние 4 полосы, которые должны на контакте (с учетом вертикальных анкеров 6) передать усилие на нижнюю плиту 1. Характер напряженного состояния, приведенный на фиг.6 и 7, будет иметь место в том случае, когда в момент “замыкания” верхней плиты 2 с нижней 1 будет иметь место нейтральное состояние, т.е. напряжения будут равны нулю. Однако можно искусственно создать некое начальное напряженное состояние, т.е. регулированием температуры верхней плиты в момент замыкания обеспечить определенные деформации после замыкания. Если температура верхней плиты 2 будет выше, чем нижней 1 в момент замыкания, то после выравнивания температур по сечению в верхней плите будут иметь место деформации укорочения (фиг.8). Плита при этом изогнется, как это указано на фиг.5, и возникнут внутренние самоуравновешенные напряжения в соответствии с фиг.9. Практически такое преднапряжение малоэффективно, поскольку все деформации линейные и приводят лишь к искривлению плиты. Если же нижняя плита 1 является частью балки пролетного строения (фиг.11), у которой достаточно высокий момент сопротивления, то деформации укорочения, приведенные на фиг.8, вызовут внутреннее напряженное состояние в соответствии с фиг.10. В этом случае в нижней части ребра балки напряжения ничтожно малы, а растягивающие напряжения в плите 2 достаточно велики. Такую преднапряженную конструкцию можно расположить в зоне положительных моментов. Если при замыкании обеспечить формирование остаточной эпюры деформаций в соответствии с фиг.8, но обратного знака, то в плите 2 возникнут сжимающие напряжения, и такую конструкцию можно располагать в зоне отрицательных моментов.Figure 4 shows the nature of the deformation of the two-layer plate in accordance with the prototype:
Здесь следует отметить, чем преднапряженная конструкция по предлагаемой схеме отличается от обычного бетонирования без прослойки (см. аналог). Отличие заключается в следующем. Деформации верхней плиты в предлагаемой конструкции определяются средней по длине температурой, задаваемой в момент замыкания. Поэтому в аналоге необходимо регулировать температуру всей плиты равномерно, а в предлагаемой конструкции можно и отдельных участков для достижения того же эффекта. Кроме того, в аналоге регулирование температуры затруднено вообще.It should be noted here how the prestressed structure according to the proposed scheme differs from conventional concreting without a layer (see analogue). The difference is as follows. The deformation of the upper plate in the proposed design is determined by the average temperature along the length, set at the time of closure. Therefore, in the analogue, it is necessary to regulate the temperature of the entire plate evenly, and in the proposed design it is possible to separate sections to achieve the same effect. In addition, in the analogue, temperature control is generally difficult.
Контурная 3 и внутренняя 4 полосы работают на сдвиг по поверхности касания с нижней 1 плитой и на горизонтальную силу N (фиг.5), что требует расчета и установки вертикальных 6 и горизонтальных 7 анкеров.
Сооружение плиты осуществляется следующим образом. Вначале в нижнюю плиту 1 заделывают вертикальные анкеры 6 в месте сооружения контурных 3 и внутренних 4 полос. При необходимости устанавливают стяжки 9. Далее в месте расположения основных участков 5 укладывают разделительную прослойку 8.The construction of the slab is as follows. First, in the
Порядок бетонирования отдельных участков зависит от того, нейтральную мы создаем конструкцию или преднапряженную.The concreting order of individual sections depends on whether we create a neutral structure or a prestressed one.
При нейтральной конструкции вначале бетонируют основные участки 5. После выравнивания температур по сечению и проявления, по крайней мере, частичной усадки бетонируют контурные 3 и внутренние 4 полосы.With a neutral design, the
При преднапряженной конструкции вначале бетонируют полосы, которые являются упорными после преднапряжения. Затем бетонируют основную часть (части) 5, регулируя при этом их температуру. После выравнивания температур бетонируют боковые полосы по отношению к направлению преднапряжения.With a prestressed structure, strips that are resistant after prestressing are first concreted. Then concreted the main part (parts) 5, while regulating their temperature. After temperature equalization, the side strips are concreted with respect to the direction of prestressing.
Рассмотрим два технических противоречия, которые возникали при использовании конструкции плиты, принятой нами за прототип, и в результате решения которых появилось предлагаемое техническое решение.Consider two technical contradictions that arose when using the design of the slab adopted by us as a prototype, and as a result of the solution of which the proposed technical solution appeared.
Противоречие первое. Укладкой второго слоя можно добиться увеличения жесткости плиты в 4 раза. Действительно момент сопротивления “W” плиты высотой h равен , а при b=1 . Момент сопротивления W2 плиты высотой 2h равен Однако при бетонировании верхнего слоя плиты на жесткой нижней плите верхняя плита может растрескаться. Если бетонировать верхнюю плиту через разделительную прослойку, то суммарная жесткость увеличится только в 2 раза, т.е. возможности плиты при работе на изгиб ухудшатся в 2 раза. Выход: включение верхней плиты в совместную работу с помощью упоров, т.е. контурных и внутренних полос.The contradiction is the first. By laying the second layer, it is possible to increase the rigidity of the plate by 4 times. Indeed, the resistance moment “W” of a plate of height h is , and for b = 1 . The moment of resistance W 2 of a plate with a height of 2h is However, when concreting the top layer of the slab on a rigid bottom slab, the top slab may crack. If the upper slab is concreted through the separation layer, the total stiffness will increase only 2 times, i.e. the capabilities of the plate during bending will deteriorate by 2 times. Output: inclusion of the top plate in joint work with the help of stops, i.e. contour and inner stripes.
Противоречие второе. При применении вышеуказанных упоров возникают новые трудности. Металлические упоры практически неприемлемы, поскольку нельзя регулировать деформации в основной части плиты. Если применить железобетонные, то они сами могут растрескаться. Выход:The second contradiction. When applying the above stops, new difficulties arise. Metal stops are practically unacceptable, since it is impossible to regulate deformations in the main part of the plate. If reinforced concrete is used, then they themselves may crack. Exit:
1) обоснование определенных размеров упоров и конструкции закрепления их в нижней плите;1) the rationale for the specific dimensions of the stops and the design of their fastening in the bottom plate;
2) обоснование порядка бетонирования отдельных частей плиты.2) substantiation of the concreting order of individual parts of the slab.
Вначале выявим рациональное соотношение размеров основной части 5 и полосы 4. Для этого выделим на фиг.1 между осями симметрии 01 и 02 полосу шириной 1 м. Статическую схему этой полосы можно представить на фиг.12: с достаточной степенью условности можно представить, что концы элемента при температурных изменениях элемента остаются неизменными по положению, а внутри элемента возникают температурные напряжения σ t.First, we identify the rational ratio of the sizes of the
σ t=α tсрE, кг/см2,σ t = α t cf E, kg / cm 2 ,
где α , 1/град - коэффициент линейного расширения;where α, 1 / deg - coefficient of linear expansion;
Δ tcp, град - изменение средней температуры элемента по сравнению с температурой, при которой напряжения равны нулю;Δ t cp , deg - a change in the average temperature of the element compared to the temperature at which the stresses are zero;
Е, кг/см - модуль упругости бетона.E, kg / cm - modulus of elasticity of concrete.
Таким образом, первый вывод заключается в том, что соотношение ширины полосы к ширине основной части 5 плиты 2 должно быть минимальным. В этом случае температурные остаточные напряжения минимальны.Thus, the first conclusion is that the ratio of the strip width to the width of the
Теперь выявим требования к полосе. Полосы (как контурная 3, так и внутренняя 4) жестко соединены с нижней плитой 1. Следовательно, имеется опасность растрескивания после ее бетонирования. Используем принцип Сен-Венана, который гласит о том, что концевой эффект (в данном случае нулевые напряжения на боковых сторонах плиты) сказывается на длине элемента, равной одному-двум минимальным размерам поперечного сечения, в данном случае h2. Таким образом, мы можем сформулировать условие l2≤ 3h2.Now we identify the requirements for the strip. The strips (both
Аналогичные рассуждения справедливы для l1, b2, b1. Другими словами, при ширине полосы, при которой с каждой ее боковой стороны до центра расстояние не превысит 1,5h2 в этой полосе будут иметь место свободные деформации. Следует при этом иметь в виду, что будет выдержано первое условие.Similar considerations hold true for l 1 , b 2 , b 1 . In other words, with a strip width at which from each of its lateral sides to the center the distance does not exceed 1.5h 2, free deformations will take place in this strip. It should be borne in mind that the first condition will be met.
В данном техническом решении к полосе предъявляется также другое требование. Полоса должна воспринимать усилие N (фиг.5) и передавать его на нижнюю плиту через контактирующую с ней поверхность.In this technical solution, another requirement is also imposed on the strip. The strip should absorb the force N (Fig. 5) and transmit it to the lower plate through the surface in contact with it.
Поскольку N=σ · h2 (на ширине 1 м), сила сцепления на контакте T=τ · l, N=T, то где σ , кг/см2 - среднее нормальное напряжение в поперечном сечении верхней 2 плиты; τ , кг/см2 - среднее напряжение (с учетом действия вертикальных анкеров 6).Since N = σ · h 2 (at a width of 1 m), the adhesion force at the contact T = τ · l, N = T, then where σ, kg / cm 2 is the average normal stress in the cross section of the upper 2 plates; τ, kg / cm 2 - average stress (taking into account the action of vertical anchors 6).
Можно сформулировать первое требование к размерам основной части 5 верхней плиты 2. В соответствии с требованием №1 длина l1 или ширина b1 основной части 5 верхней плиты должны назначаться как можно большими. Тогда после протекания температурно-усадочных процессов в контурных 3 или внутренних 4 полосах средние остаточные температурные напряжения будут минимальными. Однако не всякая длина или ширина возможны. В процессе строительства при температурно-усадочном сокращении основной части 5 верхней плиты (фиг.14) в результате трения на контактном слое 8 от веса плиты р (фиг.13) возникает сила трения R, которая от края к центру возрастает пропорционально длине и в центре плиты достигает максимума (фиг.15).You can formulate the first requirement for the dimensions of the
Чтобы не образовалось трещины в центре основной части 5, должно выдерживаться условие R≤ σ g· h2. Тогда l3 определяется из следующего выражения:In order not to form cracks in the center of the
Второе требование к размерам основной части 5 верхней плиты 2 вытекает из возможности верхней плиты при изгибе в результате сжимающих напряжений потерять устойчивость. Поэтому при назначении l3 должна быть произведена проверка устойчивости. Для увеличения длины l3 в случае возможности потери устойчивости целесообразно применение стяжек 9.The second requirement for the dimensions of the
Соблюдение этих двух требований обеспечит надежную работу конструкции.Compliance with these two requirements will ensure reliable operation of the structure.
Двухслойная плита предлагаемой конструкции предназначена для использования в изгибаемых элементах. Например, такая конструкция формируется при реконструкции плиты проезжей части моста, причалов, аэродромного или дорожного покрытия на слабых грунтах и т.п.The two-layer plate of the proposed design is intended for use in flexible elements. For example, such a structure is formed during the reconstruction of the slab of the carriageway of the bridge, moorings, airfield or road surface on soft soils, etc.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003110855/03A RU2243316C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003110855/03A RU2243316C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2003110855A RU2003110855A (en) | 2004-11-20 |
RU2243316C1 true RU2243316C1 (en) | 2004-12-27 |
Family
ID=34387888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003110855/03A RU2243316C1 (en) | 2003-04-16 | 2003-04-16 | Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2243316C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2730166C2 (en) * | 2018-12-17 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road plate |
RU201315U1 (en) * | 2020-07-14 | 2020-12-09 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" | Road slab |
RU2747745C1 (en) * | 2020-07-14 | 2021-05-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road slab |
RU2796801C1 (en) * | 2022-10-28 | 2023-05-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road slab |
-
2003
- 2003-04-16 RU RU2003110855/03A patent/RU2243316C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
ГЛУШКОВ Г.И. Жесткие покрытия аэродромов и автомобильных дорог. - М.: Транспорт, 1987, с.14, рис. 1.6. * |
Евграфов Г.К. Мосты на железных дорогах. - М.: Трансжелдориздат, 1955, с.177, фиг. 237. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2730166C2 (en) * | 2018-12-17 | 2020-08-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road plate |
RU201315U1 (en) * | 2020-07-14 | 2020-12-09 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" | Road slab |
RU2747745C1 (en) * | 2020-07-14 | 2021-05-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road slab |
RU2796801C1 (en) * | 2022-10-28 | 2023-05-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road slab |
RU2801196C1 (en) * | 2022-11-08 | 2023-08-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тверской государственный технический университет" (ТвГТУ) | Road slab |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6578343B1 (en) | Reinforced concrete deck structure for bridges and method of making same | |
US20120279000A1 (en) | Construction method of steel composition girder bridge | |
US20090324330A1 (en) | Concrete Pavement Slabs For Streets, Roads Or Highways And The Methodology For The Slab Design | |
Nakamura et al. | Bending and shear strengths of partially encased composite I-girders | |
CN207973983U (en) | It can rapidly-assembled precast bridge | |
CN108316120A (en) | It can rapidly-assembled precast bridge and its construction method | |
Liu et al. | Analysis of auxiliary ribs in steel–concrete joint of hybrid girder | |
CN212656113U (en) | Steel box girder bridge deck pavement structure and suspension bridge | |
Xu et al. | Rehabilitation and retrofitting of a multispan simply-supported adjacent box girder bridge into a jointless and continuous structure | |
US9957676B2 (en) | Roadway joint device | |
CN108179697B (en) | Leakage-resistant bridge deck seamless construction structure with non-bonded continuous plates and construction method thereof | |
RU2243316C1 (en) | Cast-in-place two-layered reinforced concrete panel | |
CN111893878A (en) | Steel box girder bridge deck pavement structure and construction method | |
Ghosh et al. | Precast structures in regions of high seismicity: 1997 UBC design provisions | |
US3273473A (en) | Road expansion joint | |
KR20190112451A (en) | Construction Method of Expansion Joints Device with Improved Durability using Elastomeric Pad | |
CN114197321B (en) | Prestressed UHPC-NC combined continuous box girder bridge and construction method thereof | |
CN111893859B (en) | Combined T-shaped bridge deck continuous structure and construction method | |
CN112853916A (en) | Assembled waffle bridge panel combined box girder structure and construction method thereof | |
Nakai et al. | Trends in steel-concrete composite bridges in Japan | |
CN217810457U (en) | Beam-arch combined structure | |
CN218756969U (en) | Novel combined telescopic device structure | |
Arancibia | Design and performance of highly skewed deck girder bridges | |
Chlosta | Analysis of Prestressed Concrete Deck Bulb Tee Girder Bridges with Ultra-High Performance Concrete Longitudinal Joints | |
Tang et al. | Numerical analysis of the mechanical behaviors of girders in jointless bridge considering the grade flat approach slab |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050417 |