RU2243042C1 - Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rolls - Google Patents
Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rollsInfo
- Publication number
- RU2243042C1 RU2243042C1 RU2003119874/02A RU2003119874A RU2243042C1 RU 2243042 C1 RU2243042 C1 RU 2243042C1 RU 2003119874/02 A RU2003119874/02 A RU 2003119874/02A RU 2003119874 A RU2003119874 A RU 2003119874A RU 2243042 C1 RU2243042 C1 RU 2243042C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- roll
- stand
- rolls
- bed
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области прокатного производства, в частности к получению промежуточного подката, например, из непрерывно-литой заготовки на обжимных прокатных станах.The invention relates to the field of rolling production, in particular to the production of intermediate rolling, for example, from a continuously cast billet on crimping rolling mills.
Известна трехвалковая рабочая клеть винтовой прокатки, отличающаяся возможностью получения высокой (свыше четырех) вытяжки за проход, широко применяющаяся для прокатки труб и круглых профилей переменного (периодического) сечения. Использование этой клети в качестве обжимного средства в составе прокатных комплексов с небольшой производительностью значительно снижает вес, сложность и стоимость оборудования, сокращает производственную площадь и энергетические затраты, улучшает температурный режим прокатки (см. Полухин П.И. и др. Новая технология винтовой прокатки сортовых профилей, Кузнечно-штамповочное производство, 1982, №9).Known three-roll working stand screw rolling, characterized by the possibility of obtaining high (over four) hoods for the passage, widely used for rolling pipes and round profiles of variable (periodic) section. The use of this stand as a crimping tool as part of rolling complexes with low productivity significantly reduces the weight, complexity and cost of equipment, reduces production space and energy costs, improves the temperature regime of rolling (see Polukhin P.I. et al. New technology of high-speed helical rolling profiles, Forging and stamping, 1982, No. 9).
Конструктивные решения при создании рабочих клетей винтовых обжимных станов заимствованы из агрегатов винтовой прокатки труб, в составе которых, в основном, используются клети с открытой (разъемной) станиной.Design solutions for creating working stands for screw crimping mills are borrowed from screw pipe rolling units, which mainly use stands with an open (detachable) bed.
Недостаток клети с разъемной станиной - пониженная жесткость и несущая способность, и в связи с высокими силовыми параметрами прокатки в обжимном стане это требует увеличения сечения, габаритов, а значит, и веса станины клети.The disadvantage of the stand with a detachable bed is reduced stiffness and bearing capacity, and due to the high power parameters of rolling in a crimping mill, this requires an increase in cross-section, dimensions, and hence the weight of the stand.
Известны также трехвалковые клети винтовой прокатки труб с неразъемной станиной, например конструкция клети “Трансваль” (см. Тартаковский И.К., Ермолаев Н.И. Трехвалковые клети станов поперечно-винтовой прокатки: Обзор НИИинформтяжмаш. - М., 1978, №37, сер. Металлургическое оборудование).Three-roll stands for helical rolling of pipes with an integral bed are also known, for example, the construction of the “Transval” stand (see Tartakovsky I.K., Ermolaev N.I. Three-stand stands for transverse helical rolling mills: Review of NIIinformtyazhmash. - M., 1978, No. 37 , ser. Metallurgical equipment).
Однако станина этой клети не монолитна и состоит из двух частей - неподвижной и подвижной (поворотная планшайба), что сделано с целью изменения угла подачи во время прокатки. Кроме того, в этой и других клетях для прокатки труб и круглых профилей переменного сечения предусмотрено изменение раствора валков нажимными механизмами различной конструкции как механическими, так и гидравлическими. Эти конструктивные решения приводят к усложнению клети, повышению ее веса, а также снижению жесткости и несущей способности.However, the bed of this stand is not monolithic and consists of two parts - fixed and movable (rotary faceplate), which was done in order to change the feed angle during rolling. In addition, in this and other stands for rolling pipes and circular profiles of variable cross-section, a change in the solution of the rolls by pressure mechanisms of various designs, both mechanical and hydraulic, is provided. These design solutions lead to the complexity of the stand, increase its weight, as well as reduce stiffness and bearing capacity.
Ближайшим аналогом (прототипом) является клеть винтовой прокатки с монолитной неразъемной станиной и тремя двухопорными валками (см. Специальные станы для прокатки точных заготовок машиностроительных деталей. Отраслевой каталог 20-91-02. - М., ЦНИИТЭИтяжмаш, 1991, с.60).The closest analogue (prototype) is a screw rolling stand with a monolithic one-piece bed and three double-support rolls (see Special mills for rolling precision workpieces of machine-building parts. Industry catalog 20-91-02. - M., TsNIITEItyazhmash, 1991, p.60).
Станина и окно в этой клети имеют правильную шестиугольную форму. На боковой поверхности окна станины под центральным углом 120° друг к другу выполнены три опорные площадки, плоскости которых параллельны оси прокатки. На каждой опорной площадке станины установлена П-образная в поперечном сечении кассета, две параллельные щеки которой ориентированы вдоль оси прокатки с возможностью поворота кассеты относительно оси прокатки на угол подачи не более 7.The bed and window in this cage have a regular hexagonal shape. On the lateral surface of the bed window, at a central angle of 120 ° to each other, three supporting platforms are made, the planes of which are parallel to the rolling axis. On each supporting platform of the bed, a U-shaped cassette is installed in cross section, two parallel cheeks of which are oriented along the rolling axis with the possibility of turning the cassette relative to the rolling axis by a feed angle of not more than 7.
В пазу кассеты установлен валок с двумя подушками, которые соединены между собой монтажной плитой. Уравновешивание узла валка - пружинное с подвеской за центр монтажной плиты. Вокруг этого же центра узел валков с кассетой повернут на угол подачи. Осевая фиксация узла валка осуществляется планками, привернутыми к торцевой поверхности щек кассеты. Раствор валков устанавливается раздельным перемещением каждого узла валков в кассете двумя кинематически связанными нажимными винтами в направлении, нормальном к оси прокатки. Валки могут устанавливаться только на нулевой угол раскатки, в связи с этим для обеспечения процесса прокатки конус деформации зева валков формируется за счет конусной калибровки бочки валка на стороне входа заготовки в стан. Угол подачи и угол раскатки, а также раствор валков не могут быть изменены в процессе прокатки.A roll with two pillows is installed in the groove of the cartridge, which are interconnected by a mounting plate. Balancing the roll assembly - spring with suspension for the center of the mounting plate. Around the same center, the roll assembly with the cartridge is turned at the feed angle. Axial fixation of the roll unit is carried out by strips screwed to the end surface of the cassette cheeks. The roll solution is set by separate movement of each roll unit in the cassette with two kinematically connected pressure screws in the direction normal to the rolling axis. The rolls can be installed only at the zero angle of rolling, in this regard, to ensure the rolling process, the deformation cone of the throat of the rolls is formed due to the cone calibration of the roll barrel on the side of the workpiece inlet to the mill. The feed angle and the angle of rolling, as well as the roll solution cannot be changed during the rolling process.
Недостаток конструкции этой клети при ее использовании в обжимном стане - недостаточная жесткость клети из-за увеличенного размера окна станины и, следовательно, увеличенного контура ее деформации, что обусловлено следующими двумя факторами:The drawback of the construction of this stand when used in a crimping mill is the insufficient rigidity of the stand due to the increased size of the bed window and, therefore, the increased contour of its deformation, due to the following two factors:
1. Ширина кассеты больше ширины подушки валка в 1,5 раза из-за наличия двух толстых щек, а отношение длины валкового узла к ширине подушки в винтовой клети обычно составляет 2-2,5. При этом для обеспечения разворота кассеты прототипа на максимальный угол подачи 7° (см. выше) ширина опорной площадки должна быть равной 1,7-1,77 ширины подушки. При использовании же клети прототипа в обжимном стане угол подачи должен быть увеличен до 15-20°. Такая величина угла оптимальна и известна по результатам исследований и опыта. Разворот кассеты на этот угол потребует увеличения ширины опорной площадки окна станины до 2-2,25 в относительных к ширине подушки единицах, при этом периметр окна станины увеличится примерно на 25% и составит ~13 в тех же относительных единицах.1. The width of the cassette is 1.5 times greater than the width of the roll cushion due to the presence of two thick cheeks, and the ratio of the length of the roll assembly to the width of the cushion in the helical stand is usually 2-2.5. At the same time, to ensure the rotation of the prototype cartridge at a maximum feed angle of 7 ° (see above), the width of the supporting platform should be equal to 1.7-1.77 width of the pillow. When using the prototype stand in a crimping mill, the feed angle should be increased to 15-20 °. This value of the angle is optimal and is known from research and experience. Turning the cassette to this angle will require increasing the width of the support area of the bed window to 2-2.25 in units relative to the width of the pillow, while the perimeter of the bed window will increase by about 25% and will be ~ 13 in the same relative units.
2. Другой фактор - увеличение расстояния от оси прокатки до опорной площадки окна станины на толщину дна паза кассеты и величину вертикального хода узла валков, необходимого для изменения раствора валков нажимными винтами. Сумма этих параметров равна примерно половине ширины подушки валка. Это вызывает увеличение размера окна станины на ширину подушки, а его периметра - почти на 30%.2. Another factor is the increase in the distance from the rolling axis to the supporting platform of the bed window by the thickness of the bottom of the groove of the cassette and the magnitude of the vertical stroke of the roll assembly necessary to change the roll solution with the compression screws. The sum of these parameters is approximately half the width of the roll cushion. This causes an increase in the size of the bed window by the width of the pillow, and its perimeter - by almost 30%.
Следующим конструктивным недостатком, дополнительно снижающим жесткость клети, является наличие нажимных винтов, что обусловлено увеличением количества стыков в контуре деформации системы "прокатываемый металл - валок - станина", и, как следствие, увеличение доли контактной деформации в жесткости клети, а также повышенной деформацией пары "винт-гайка". Эти два фактора в сумме снижают жесткость клети примерно на 30%.The next design drawback, which further reduces the rigidity of the stand, is the presence of pressure screws, which is caused by an increase in the number of joints in the deformation circuit of the rolled metal – roll – bed system, and, as a result, an increase in the share of contact deformation in the rigidity of the stand, as well as increased pair deformation screw nut. These two factors in total reduce stand rigidity by about 30%.
Еще один недостаток конструкции клети прототипа - невозможность установки оси валка на угол раскатки, отличный от нуля. Вследствие этого конус деформации зева валков формируется за счет конусной калибровки бочки валка на угол, эквивалентный углу раскатки. Это приводит к необходимости уменьшения диаметра подшипника наиболее нагруженной опоры валка (со стороны входа заготовки в клеть), что, в свою очередь, снижает несущую способность клети.Another disadvantage of the prototype stand construction is the inability to set the roll axis to a rolling angle other than zero. As a result, the deformation cone of the throat of the rolls is formed due to the cone calibration of the roll barrel at an angle equivalent to the rolling angle. This leads to the need to reduce the diameter of the bearing of the most loaded bearings of the roll (from the input side of the workpiece into the mill), which, in turn, reduces the bearing capacity of the mill.
Кроме того, значительные зазоры в сопряжении узла валков с кассетой в боковом и в осевом направлениях снижают точность прокатки и способствуют повышенному износу сопрягаемых деталей, а раздельная регулировка валков при установке их раствора увеличивает время и трудоемкость настройки стана.In addition, significant gaps in the interface between the roll unit and the cartridge in the lateral and axial directions reduce the accuracy of rolling and contribute to increased wear of the mating parts, and separate adjustment of the rolls when installing their solution increases the time and laboriousness of setting up the mill.
Недостатком клети является также размещение центра поворота узла валков на угол подачи, исключительно по конструктивным соображениям, в данном случае, относительно геометрического центра плиты узла валков, в котором находится болт пружинной подвески этого узла. Суть недостатка заключается в следующем.The drawback of the stand is also the location of the center of rotation of the roll unit at the feed angle, solely for structural reasons, in this case, relative to the geometric center of the plate of the roll unit, in which the spring suspension bolt of this unit is located. The essence of the disadvantage is as follows.
В силу специфики геликоидального перемещения металла при винтовой прокатке на раскате возникают искажения геометрии цилиндрической формы поверхности по винтовой линии. Для уменьшения этих искажений предусматривается калибрующий участок на валке. Однако профиль кривизны этого участка может обеспечить минимальные искажения только на одном определенном диаметре раската. Поэтому при расширении сортамента проката в обжимной клети до нескольких типоразмеров растет число перевалок и парка валков, что приводит к снижению производительности стана и повышению эксплуатационных издержек. Как показывают исследования и опыт, величина указанных искажений при переходе на прокатку другого диаметра с сохранением неизменной калибровки валков существенно зависит от места расположения точки поворота валка на угол подачи.Due to the specific nature of the helicoidal movement of the metal during helical rolling on the roll, distortions of the geometry of the cylindrical surface shape along the helix arise. To reduce these distortions, a calibration section on the roll is provided. However, the curvature profile of this section can provide minimal distortion on only one specific roll diameter. Therefore, when expanding the range of rolled products in the crimping stand to several sizes, the number of transshipments and the fleet of rolls increases, which leads to a decrease in mill productivity and an increase in operating costs. As research and experience show, the magnitude of these distortions during the transition to rolling of a different diameter while maintaining the same calibration of the rolls substantially depends on the location of the roll turning point at the feed angle.
Перечисленные конструктивные недостатки требуют существенного увеличения сечения, габаритов станины и веса клети при использовании ее в составе обжимного стана и не позволяют получить прокат повышенной точности, а также затрудняют настройку стана и снижают срок службы клети.These design flaws require a significant increase in the cross section, dimensions of the bed and the weight of the stand when using it as part of a crimping mill and do not allow to obtain rolled products of increased accuracy, and also complicate the setup of the mill and reduce the service life of the stand.
Задачей настоящего изобретения является создание клети трехвалкового стана винтовой прокатки, способной прокатывать заготовку большого (130-150 мм) диаметра с высокими обжатиями (до диаметра 75 мм) за один проход. Достигаемый при решении указанной задачи технический эффект выражается в повышении жесткости, несущей способности, снижении габаритов и веса клети, облегчении настройки стана, повышении его производительности и точности проката, увеличении срока службы клети.An object of the present invention is to provide a stand of a three-roll helical rolling mill capable of rolling a billet of a large (130-150 mm) diameter with high reductions (up to a diameter of 75 mm) in one pass. The technical effect achieved in solving this problem is expressed in increasing rigidity, bearing capacity, reducing the size and weight of the stand, facilitating the setting of the mill, increasing its productivity and accuracy of rolling, increasing the service life of the stand.
Поставленная задача с получением указанного технического эффекта достигается тем, что рабочая клеть обжимного трехвалкового стана винтовой прокатки с монолитной станиной, двухопорными валками, установленными в окне станины на постоянные во время прокатки углы подачи и раскатки в узлах с подушками, соединенными отъемной монтажной плитой. Окно станины выполнено с направляющим пазами, боковые грани которых параллельны оси прокатки, а их основания наклонены к этой оси под углом раскатки, при этом узлы двухопорных валков, подушки и плита которых выполнены в виде цельного корпуса с расточками, в которых размещены валки с подшипниками под углом подачи, установлены в направляющих пазах окна станины с возможностью перемещения вдоль них с помощью ходовых винтов с электроприводами, установленными на станине со стороны выхода проката из клети, при этом корпуса валков прижаты гидравлически к основаниям этих пазов с усилием, соизмеримым с усилием прокатки, а также к ходовым винтам с усилием, превышающим осевую составляющую усилия прокатки, причем приводы ходовых винтов электрически синхронизированы.The task with obtaining the indicated technical effect is achieved by the fact that the working stand of a crimp three-roll helical rolling mill with a monolithic bed, double-support rolls installed in the bed window at constant feeding and rolling angles during rolling in nodes with pillows connected by a removable mounting plate. The window of the bed is made with guide grooves, the side faces of which are parallel to the axis of rolling, and their bases are inclined to this axis at an angle of rolling, while the nodes of double-support rolls, pillows and a plate of which are made in the form of a one-piece housing with bores in which rolls with bearings under the feed angle, the windows of the bed are installed in the guide grooves with the possibility of moving along them with the help of lead screws with electric drives mounted on the bed from the side of the rolled metal exit from the stand, while the casing of the rolls are pressed hydra Personally, to the bases of these grooves with a force commensurate with the rolling force, as well as to the spindles with a force exceeding the axial component of the rolling force, and the spindle drives are electrically synchronized.
Кроме того, рабочая клеть обжимного трехвалкового стана винтовой прокатки отличается тем, что оси расточек, выполненных в корпусах валков, повернуты на угол подачи вокруг точки касания поверхности проката в очаге деформации с линией окружности, описывающей поперечное сечение валка в пережиме.In addition, the working stand of the crimp three-roll helical rolling mill is characterized in that the axis of the bores made in the roll housings are rotated by the feed angle around the point of contact of the rolled surface in the deformation zone with a circle line describing the cross section of the roll in pinch.
Заявляемое изобретение "Рабочая клеть обжимного трехвалкового стана винтовой прокатки с двухопорными валками" поясняется чертежами.The claimed invention "The working stand of the crimp three-roll mill rolling with double-support rolls" is illustrated by drawings.
На фиг.1 показан вид клети со стороны выхода металла из валков с разрезом станины плоскостью, перпендикулярной оси прокатки.Figure 1 shows the stand from the side of the metal exit from the rolls with the cut of the bed with a plane perpendicular to the rolling axis.
Фиг.2 отображает вид клети сбоку с частичным разрезом станины.Figure 2 shows a side view of the stand with a partial section of the bed.
На фиг.3 изображен узел валка в плане.Figure 3 shows the roll assembly in plan.
Рабочая клеть обжимного трехвалкового стана винтовой прокатки с двухопорными валками состоит из монолитной, например, сварной из листов и ребер неразъемной станины 1; трех узлов валков 2, каждый из узлов включает плиту 3 и зацело выполненные с ней две подушки 4 с подшипниками и валок 5 с приводной полу муфтой 6, на валке имеется калибрующий участок 7, начинающийся от диаметра пережима 8; трех гидроцилиндров 9 для уравновешивания узлов валков; закрепленных на станине трех винтов 10 для настройки межвалкового расстояния, каждый из которых синхронно приводится через червячный редуктор 11 от электродвигателя (не показан); трех гидроцилиндров 12, прижимающих узлы валков к винту 10. Все гидроцилиндры включены в единую гидросистему, поэтому давление масла в них одинаково и может устанавливаться на две ступени: "низкое" - во время настройки клети и "высокое" - во время прокатки. Окно станины имеет неправильную шестиугольную форму, а три опорные площадки выполнены в виде паза шириной, например, 1,3 и глубиной 0,25 ширины подушки валка. Боковые грани паза 2 параллельны оси прокатки, его дно 13 наклонено относительно оси прокатки на угол раскатки α, равный, например, 10°. Узел валка установлен в пазу опорной площадки и сопрягается с ним плитой корпуса, толщина и ширина которой равны соответственно глубине и ширине паза. Валок с подушками повернуты на плите относительно ее длинной боковой грани под углом подачи β, равным, например, 18°, при этом ось поворота лежит в плоскости сечения валка по диаметру пережима и проходит через центр этого сечения и ось прокатки. Высота подушки над плитой составляет, например, 0,7 ее ширины. В результате такой компоновки размер окна станины - минимальный, а его периметр составляет 6,25 в относительных к ширине подушки единицах, что в два раза меньше, чем в прототипе (~13). В клети отсутствуют нажимные винты, воспринимающие усилие прокатки, а количество стыков деталей с контактной деформацией (четыре в прототипе), пересекающих вектор усилия прокатки, уменьшено до одного, что существенно увеличивает жесткость клети.The working stand of a crimp three-roll helical rolling mill with double support rolls consists of a monolithic, for example, welded from sheets and ribs of an integral bed 1; three nodes of the
Установка оси валка параллельно дну наклонных пазов образует угол раскатки, и конус деформации на входе в клеть образуется при цилиндрической калибровке бочки валков. Это позволяет увеличить диаметр наиболее нагруженного опорного подшипника валка до диаметра бочки валка и повысить несущую способность клети.Setting the roll axis parallel to the bottom of the inclined grooves forms an angle of rolling, and a deformation cone at the entrance to the cage is formed during cylindrical calibration of the roll barrel. This allows you to increase the diameter of the most loaded supporting roller bearing to the diameter of the roll barrel and increase the bearing capacity of the stand.
Поворот оси валка на угол подачи вокруг точки касания поверхности проката в очаге деформации с линией окружности поперечного сечения валка в пережиме снижает при неизменной калибровке участка 7 погрешность, искажающую поверхность проката при изменении сортамента. При этом калибровка участка 7 должна осуществляться по максимальному диаметру сортамента проката. Это позволяет изменять диаметр готового проката только за счет настройки межвалкового расстояния, не прибегая к перевалке валков, при этом искажения геометрии цилиндрической поверхности проката при изменении его диаметра, например, от 100 до 75 мм остаются в допустимых пределах.The rotation of the roll axis by the feed angle around the point of contact of the rolled surface in the deformation zone with the circle line of the roll cross section in the pinch reduces, with the
Гидравлическое прижатие узла валков ко дну паза станины и к винту настройки межвалкового расстояния с усилием, обеспечивающим высокие контактные напряжения в стыках, снижает контактные деформации в них практически до нуля, что также существенно повышает жесткость клети и уменьшает износ сопряженных поверхностей из-за отсутствия зазоров между ним.Hydraulic pressing of the roll unit to the bottom of the groove of the bed and to the screw for adjusting the roll distance with the force providing high contact stresses in the joints reduces contact deformations in them practically to zero, which also significantly increases the rigidity of the stand and reduces wear of the mating surfaces due to the absence of gaps between him.
Таким образом, при значительно меньших размерах и весе жесткость и несущая способность предлагаемой клети примерно в два раза выше, чем в прототипе. Техническое проектирование показало, что вес клети (без привода) для прокатки исходной заготовки диаметром 140 мм составляет примерно 20 тонн. Аналогичная по назначению из существующих клеть с разъемной станиной для прокатки исходной заготовки меньшего диаметра (120 мм) весит примерно 80 тонн.Thus, with significantly smaller dimensions and weight, the rigidity and bearing capacity of the proposed stand is approximately two times higher than in the prototype. Technical design showed that the weight of the stand (without drive) for rolling the original billet with a diameter of 140 mm is approximately 20 tons. Similar to the purpose of the existing stand with a split bed for rolling the original workpiece of smaller diameter (120 mm) weighs about 80 tons.
Рабочая клеть обжимного трехвалкового стана винтовой прокатки с двухопорными валками работает следующим образом. Перед прокаткой клеть настраивается на заданный размер готового проката, для чего в гидросистеме устанавливается низкое, например 20 кг/см2, давление масла. Включаются три двигателя привода винтов 10 настройки межвалкового расстояния, которые вращаются синхронно до момента сближения валков на заданный размер проката. Этот момент фиксируется системой автоматики с помощью датчиков числа оборотов винтов. Нажимные гидроцилиндры 12 в это время прижимают узлы валков к винтам 10 и, таким образом, передвигают их вдоль наклонных пазов окна станины, преодолевая силы трения от прижатия узлов валков ко дну пазов гидроцилиндрами уравновешивания 9. Затем давление в гидросистеме устанавливается высокое, например 150 кг/см2, что приводит к фиксации узлов валков. В процессе прокатки осевое усилие, действующее на валки в направлении, противоположном движению заготовки, разгружает стык винта 10 и корпуса узла валков. Поэтому усилие прижатия корпуса узла валков к винту гидроцилиндром должно превышать осевое усилие во время прокатки во избежание раскрытия упомянутого стыка.The working stand of the crimp three-roll mill rolling with two-support rolls works as follows. Before rolling, the crate is adjusted to a predetermined size of the finished hire, for which a low, for example 20 kg / cm 2 , oil pressure is set in the hydraulic system. Three drive motors of the
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003119874/02A RU2243042C1 (en) | 2003-07-04 | 2003-07-04 | Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rolls |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003119874/02A RU2243042C1 (en) | 2003-07-04 | 2003-07-04 | Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rolls |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2243042C1 true RU2243042C1 (en) | 2004-12-27 |
| RU2003119874A RU2003119874A (en) | 2005-01-20 |
Family
ID=34388307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003119874/02A RU2243042C1 (en) | 2003-07-04 | 2003-07-04 | Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rolls |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2243042C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115026132A (en) * | 2022-05-16 | 2022-09-09 | 燕山大学 | Rotary extrusion-rolling forming device and extrusion-rolling forming method for small pipe blank |
-
2003
- 2003-07-04 RU RU2003119874/02A patent/RU2243042C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Специальные станы для прокатки точных заготовок машиностроительных деталей. Отраслевой каталог 20-91-02. - М., ЦНИИТЭИтяжмаш, 1991, с.60. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115026132A (en) * | 2022-05-16 | 2022-09-09 | 燕山大学 | Rotary extrusion-rolling forming device and extrusion-rolling forming method for small pipe blank |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003119874A (en) | 2005-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4766752A (en) | Machine tool for the production of tubular components | |
| CN112845607B (en) | Asynchronous rolling mill with super-large diameter ratio and plate rolling method | |
| US5596899A (en) | Mill housings for cluster mills | |
| CN111036711B (en) | Multi-roll-pitch high-rigidity high-load steel plate straightening machine | |
| US3439519A (en) | Billet roughing mill | |
| CN107626781A (en) | A kind of adjustable four-roll plate bending machine | |
| RU2243042C1 (en) | Working stand of break-down three-roll screw rolling mill with two-bearing rolls | |
| RU2352410C2 (en) | Four-high multistand rolling mill | |
| CN100395045C (en) | Wedge horizontal roller type guid plate equipment | |
| EP0132136B1 (en) | Method & apparatus for edge rolling plate like stock material | |
| CN219851899U (en) | Semiconductor aluminum alloy ring rolling equipment | |
| RU2042464C1 (en) | Plant for rolling variable-profile articles | |
| CN2726751Y (en) | Bi-roller type finishing straightening machine | |
| CN217665536U (en) | Profile shaping device | |
| SU995972A1 (en) | Section bending mill roll | |
| RU2074779C1 (en) | Apparatus for production of pattern profiles with concave planes | |
| RU2179900C1 (en) | Screw rolling method and apparatus for performing the same | |
| SU1581395A1 (en) | Working stand provided with multiroll pass | |
| RU2036044C1 (en) | Cross rolling mill | |
| RU2190490C2 (en) | Shape bending machine | |
| RU2166396C2 (en) | Shape bending mill | |
| RU2019338C1 (en) | Single-stand mill for producing channeled sheet | |
| RU2115500C1 (en) | Cross taper rolling mill | |
| SU1664434A1 (en) | Device for installation of upper roll of rolling stand | |
| RU2030935C1 (en) | Large-diameter tube and enclosure manufacturing method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130705 |