RU2238346C1 - Gaseous thermal spraying method - Google Patents
Gaseous thermal spraying method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2238346C1 RU2238346C1 RU2003101556/02A RU2003101556A RU2238346C1 RU 2238346 C1 RU2238346 C1 RU 2238346C1 RU 2003101556/02 A RU2003101556/02 A RU 2003101556/02A RU 2003101556 A RU2003101556 A RU 2003101556A RU 2238346 C1 RU2238346 C1 RU 2238346C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- sprayed
- particles
- tooth
- jet
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению и может быть применено для упрочнения поверхностей с нарезкой, работающих в условиях фрикционного износа.The invention relates to mechanical engineering and can be used for hardening surfaces with threads working in conditions of frictional wear.
Известен способ газотермического напыления (Тополянский П.А., Соснин Н.А. Сравнительные характеристики газотермических методов нанесения покрытий и упрочнения при атмосферном давлении /в сб. “Технологии ремонта, восстановления, упрочнения и обновления машин, механизмов, оборудования и металлоконструкций”: Материалы практической конференции. СПб: Изд-во СПбГТУ, 2002, с.8). При напылении распыляемый материал нагревают высокотемпературным источником тепла, образуют двухфазный газопорошковый поток и формируют на поверхности изделия покрытие. Способ позволяет наносить защитные покрытия любых свойств и восстанавливать изношенные и бракованные поверхности. Одним из недостатков способа является анизотропия свойств напыленных покрытий, что при напылении поверхностей с нарезкой, работающих в условиях фрикционного износа, может привести к разрушению покрытия.A known method of thermal spraying (Topolyansky PA, Sosnin NA Comparative characteristics of thermal methods of coating and hardening at atmospheric pressure / in collection. "Technology repair, restoration, hardening and updating of machines, mechanisms, equipment and metal structures": Materials practical conference. St. Petersburg: Publishing House of St. Petersburg State Technical University, 2002, p. 8). During spraying, the sprayed material is heated by a high-temperature heat source, a two-phase gas-powder flow is formed and a coating is formed on the surface of the product. The method allows to apply protective coatings of any properties and restore worn and defective surfaces. One of the disadvantages of the method is the anisotropy of the properties of the sprayed coatings, which, when spraying surfaces with grooves operating under conditions of frictional wear, can lead to destruction of the coating.
Известен также способ газотермического напыления (Патент ЕР №0525439 В1 от 03.02.1993, МКИ F 16 D 65/12), который принят за прототип.There is also known a method of thermal spraying (Patent EP No. 0525439 B1 of 03/03/1993, MKI F 16 D 65/12), which is adopted as a prototype.
По прототипу на поверхность, работающую в условиях фрикционного износа, наносят металлический или неметаллический материал и получают на этой поверхности покрытие. Это позволяет получать на поверхности детали слой износостойкого покрытия для работы в условиях фрикционного износа. Однако известный способ наиболее эффективен для гладких плоских или криволинейных поверхностей с относительно большим радиусом кривизны. Во фрикционных парах могут применяться сочетания деталей из материала с высокой прочностью, имеющих гладкую поверхность с относительно пластичными деталями, имеющими на поверхности нарезку, во впадинах которой хорошо удерживается смазка. Нанесение упрочняющего покрытия по прототипу на поверхность деталей с нарезкой может приводить к сколам части покрытия, расположенной против направления усилия фрикционного нагружения. Это вызывает повреждение поверхности более прочной детали, что ухудшает условия работы фрикционной пары и ведет к преждевременному выходу ее из строя.According to the prototype, a metal or non-metallic material is applied to a surface operating under frictional wear and a coating is obtained on this surface. This allows you to get a layer of wear-resistant coating on the surface of the part to work in conditions of frictional wear. However, the known method is most effective for smooth flat or curved surfaces with a relatively large radius of curvature. In friction pairs, combinations of high-strength material parts can be used, having a smooth surface with relatively plastic parts having a cut on the surface, in the depressions of which the grease is well held. The application of the hardening coating of the prototype to the surface of the parts with cutting can lead to chips of a part of the coating located opposite the direction of the frictional loading force. This causes damage to the surface of a stronger part, which worsens the working conditions of the friction pair and leads to its premature failure.
Технический результат изобретения - повышение ресурса работы фрикционной пары.The technical result of the invention is to increase the life of the friction pair.
Сущность изобретения заключается в том, что напыление производят на поверхность, работающую в условиях фрикционного износа. На эту поверхность напыляют металлический или неметаллический материал с получением на ней покрытия. В отличие от прототипа напыление осуществляют на поверхность с нарезкой. Покрытие создают на одной стороне каждого зубца нарезки, имеющей наклон в направлении истирающей нагрузки. Напыляемый материал направляют под углом 75...90° к поверхности зубца нарезки в плоскости, перпендикулярной к этой поверхности. Дополнительно подают струю газа перпендикулярно оси напыления материала.The essence of the invention lies in the fact that the spraying is carried out on a surface operating under conditions of frictional wear. Metallic or nonmetallic material is sprayed onto this surface to form a coating on it. In contrast to the prototype, the deposition is carried out on a surface with a thread. A coating is created on one side of each tooth of a slice having a slope in the direction of the abrasive load. The sprayed material is directed at an angle of 75 ... 90 ° to the surface of the cutting tooth in a plane perpendicular to this surface. Additionally, a gas stream is supplied perpendicular to the axis of deposition of the material.
Такое сочетание новых признаков с известными позволяет увеличить ресурс фрикционной пары. Это связано с тем, что слой покрытия, расположенный на стороне зубца нарезки, имеющей наклон в сторону направления истирающей нагрузки, в процессе эксплуатации будет работать на сжатие. Это исключает возможность отрыва покрытия от подложки и образование его осколков, которые при нанесении покрытия по прототипу являются одной из основных причин повреждения поверхности деталей.This combination of new features with the known ones allows to increase the resource of the friction pair. This is due to the fact that the coating layer located on the side of the cutting tooth, which has an inclination in the direction of the abrasion load direction, will work in compression during operation. This eliminates the possibility of separation of the coating from the substrate and the formation of its fragments, which when applying the coating on the prototype are one of the main causes of damage to the surface of the parts.
Изобретение иллюстрируется чертежом, где показана схема осуществления способа.The invention is illustrated in the drawing, which shows a diagram of the method.
Напыление по предлагаемому способу осуществляется следующим образом. Напыляемый материал 1 в виде проволоки или порошка нагревают дуговой плазмой или газокислородным пламенем либо другим источником тепла и превращают с помощью потока газа, истекающего из сопла 2, в струю 3 расплавленных или полурасплавленных частиц. Напыляемый материал 1 может при этом подаваться в нагретую струю газа на выходе из сопла 2, как это показано на чертеже, или внутри горелки, на которой расположено сопло 2.Spraying by the proposed method is as follows. The sprayed material 1 in the form of a wire or a powder is heated by an arc plasma or a gas-oxygen flame or other heat source and converted by a stream of gas flowing from the nozzle 2 into a stream 3 of molten or semi-molten particles. In this case, the sprayed material 1 can be supplied into a heated gas stream at the outlet of the nozzle 2, as shown in the drawing, or inside the burner on which the nozzle 2 is located.
Частицы напыляемого материала осаждают на поверхности детали 4 и создают на этой поверхности покрытие 5. При этом покрытие 5 создают на одной стороне каждого зубца нарезки, имеющей наклон в сторону направления истирающей нагрузки N. Струю частиц напыляемого материала 1 направляют под углом α=75...90° к напыляемой поверхности зубца 6 нарезки в плоскости, перпендикулярной этой поверхности. В струю 3 частиц напыляемого материала 1 перпендикулярно к ее оси через сопло 8 подают струю 9 газа, например воздуха.Particles of the sprayed material are deposited on the surface of the part 4 and a coating 5 is formed on this surface. In this case, the coating 5 is created on one side of each cutting tooth tilted in the direction of the abrasion load N. The jet of particles of the sprayed material 1 is directed at an angle α = 75 .. .90 ° to the sprayed surface of the tooth 6 cuts in a plane perpendicular to this surface. In the stream 3 of particles of the sprayed material 1 perpendicular to its axis through the nozzle 8 serves a stream 9 of gas, such as air.
В процессе эксплуатации деталь 4 контактирует с более твердой деталью, имеющей гладкую поверхность. При расположении покрытия 5 только на стороне зубцов 6, имеющих наклон в сторону направления истирающей нагрузки N, слой покрытия 5 будет работать преимущественно на сжатие. Это исключит возможность отрыва покрытия 5 от подложки - поверхности зубца 6. При наличии покрытия 5 на противоположных сторонах зубцов 6, наклон которых направлен против направления истирающей нагрузки N, слои покрытия 5 будут работать на отрыв от подложки, что приведет к отрыву покрытия 5 от поверхности зубца 6. Частицы покрытия увеличат износ контактирующих деталей.During operation, part 4 is in contact with a harder part having a smooth surface. When the coating 5 is located only on the side of the teeth 6, having an inclination toward the direction of the abrasive load N, the coating layer 5 will work mainly for compression. This will exclude the possibility of separation of the coating 5 from the substrate - the surface of the tooth 6. If there is a coating 5 on opposite sides of the teeth 6, the inclination of which is directed against the direction of the abrasive load N, the coating layers 5 will work to tear off the substrate, which will lead to the separation of the coating 5 from the surface teeth 6. Particles of coating will increase the wear of the contacting parts.
Направление струи 3 под углом α=75...90° к напыляемой поверхности зубца 6 в плоскости, перпендикулярной к напыляемой поверхности, позволяет повысить качество покрытия 5. При α<75° часть струи 3 попадет на сторону зубца 6, наклон которой противоположен направлению истирающей нагрузки N. На этой стороне образуется покрытие, которое при воздействии истирающей нагрузки N может отслаиваться и образовывать твердые включения в контакте поверхности детали 4 с ответной деталью. Это увеличит износ поверхностей и снизит ресурс работы фрикционной пары. При α>90° часть струи 3 попадет на зубец 7, расположенный перед зубцом 6, на который в данный момент наносится покрытие 5. В результате покрытие 5 будет нанесено только на верхнюю часть напыляемой поверхности на зубце 6. Это вызовет повышенный износ покрытия 5, так как увеличится вероятность его скола под действием напряжений сдвига из-за отсутствия упора слоя покрытия в дно впадины между зубцами 6 и 7. Подача струи 9 газа в струю 3 напыляемого материала позволяет производить сепарацию частиц напыляемого материала. Струя 9 газа выдувает из струи 3 напыляемого материала энергетически слабые частицы, которые движутся с малой скоростью и при соударении с обрабатываемой поверхностью зубца 6 не могут образовывать надежное соединение с этой поверхностью. Наличие в покрытии таких частиц ухудшит его механические свойства и понизит ресурс его работы. Кроме того, с помощью струи 9 газа можно регулировать температуру струи 3 напыляемых частиц, что позволит избежать перегрева обрабатываемой поверхности зубца 6. Такой перегрев может быть обусловлен тем, что для образования струи 3 необходима большая тепловая мощность нагретого газа, выходящего из сопла 2, достаточная для расплавления и дробления прутка или порошка напыляемого материала 1. В результате струя 3 напыляемого материала оказывается перегретой. В случае напыления поверхности детали 4, выполненной из материала с относительно небольшой температурой плавления (например, из латуни), обрабатываемая поверхность под воздействием перегретой струи 3 может оплавиться, что в результате структурных изменений может ухудшить ее механические свойства и понизить ресурс работы. Температура и скорость истечения струи 9 газа может регулироваться в широких пределах в зависимости от состава и свойств материала обрабатываемой детали 4 и напыляемого материала 1. Расположение струи 9 газа перпендикулярно к оси струи 3 напыляемого материала 1 обусловлено тем, что при β>90° струя 9 газа может нарушить процесс нагрева и оплавления напыляемого материала 1, а при β<90° выдуваемые из струи 3 энергетически слабые частицы напыляемого материала могут попасть на участки поверхности обрабатываемой детали 4. В обоих случаях ухудшится качество покрытия, что уменьшит ресурс его работы.The direction of the jet 3 at an angle α = 75 ... 90 ° to the sprayed surface of the tooth 6 in a plane perpendicular to the sprayed surface, improves the quality of the coating 5. When α <75 °, part of the jet 3 will fall on the side of the tooth 6, the inclination of which is opposite to the direction abrasive load N. On this side, a coating is formed, which, when exposed to an abrasive load N, can peel off and form solid inclusions in contact of the surface of part 4 with the reciprocal part. This will increase the wear of surfaces and reduce the service life of the friction pair. At α> 90 °, part of the jet 3 will fall onto tooth 7 located in front of tooth 6, on which coating 5 is currently applied. As a result, coating 5 will be applied only to the upper part of the sprayed surface on tooth 6. This will cause increased wear of coating 5, since the likelihood of its cleavage under the action of shear stresses due to the absence of a coating layer abutment in the bottom of the depression between the teeth 6 and 7 will increase. The supply of a gas stream 9 to the stream 3 of the sprayed material allows the separation of particles of the sprayed material. The gas jet 9 blows out energetically weak particles from the jet 3 of the sprayed material, which move at a low speed and cannot collide with this surface when impacted with the treated surface of tooth 6. The presence of such particles in the coating will worsen its mechanical properties and reduce its service life. In addition, using the gas jet 9, it is possible to control the temperature of the jet 3 of the sprayed particles, which will avoid overheating of the treated tooth surface 6. Such overheating may be due to the fact that for the formation of jet 3, a large thermal power of the heated gas leaving the nozzle 2 is necessary, sufficient for melting and crushing the bar or powder of the sprayed material 1. As a result, the jet 3 of the sprayed material is overheated. In the case of spraying the surface of a part 4 made of a material with a relatively low melting point (for example, brass), the treated surface can melt under the influence of an overheated jet 3, which, as a result of structural changes, can degrade its mechanical properties and reduce its service life. The temperature and flow rate of the gas jet 9 can be controlled widely depending on the composition and material properties of the workpiece 4 and the sprayed material 1. The location of the gas jet 9 is perpendicular to the axis of the jet 3 of the sprayed material 1 due to the fact that at β> 90 ° the jet 9 gas can interfere with the heating and melting process of the sprayed material 1, and at β <90 ° the energetically weak particles of the sprayed material blown out from the jet 3 can get on the surface areas of the workpiece 4. In both cases, it worsens honors coating that will reduce its service life.
Примером применения предлагаемого способа может служить нанесение упрочняющего покрытия на фрикционную поверхность кольца блокирующего синхронизатора автомобиля ВАЗ 21233. Кольцо шириной 8 мм выполнено из латуни Л62 и имеет коническую поверхность с малым диаметром 72 мм и большим диаметром 74 мм. На наружной поверхности кольца выполнена трапецеидальная нарезка шагом 1,6 мм с высотой зубца 3 мм. На поверхность с нарезкой напыляли упрочняющее износостойкое покрытие. Напыление производили с помощью газопламенной кислородно-ацетиленовой горелки. В пламя горелки вводили смесь, состоящую из 40% порошка ПН85-1015 по ТУ 14-1-3282-81 и 60% самофлюсующегося порошка ПРН70Х17С4Р4 по ТУ 14-1-395-84.An example of the application of the proposed method can be the application of a hardening coating on the friction surface of the ring of a blocking synchronizer of a VAZ 21233 automobile. The ring with a width of 8 mm is made of brass L62 and has a conical surface with a small diameter of 72 mm and a large diameter of 74 mm. A trapezoidal cutting of 1.6 mm pitch with a tooth height of 3 mm was made on the outer surface of the ring. A hardening wear-resistant coating was sprayed onto a threaded surface. Spraying was carried out using a gas flame oxygen-acetylene burner. A mixture consisting of 40% PN85-1015 powder according to TU 14-1-3282-81 and 60% self-fluxing powder PRN70X17C4P4 according to TU 14-1-395-84 was introduced into the burner flame.
Покрытие 5 толщиной 100 мкм создавали на сторонах зубцов 6 и 7, обращенных к торцу кольца с меньшим диаметром. Эти стороны зубцов имеют наклон в направлении истирающей нагрузки. Сопло 2 горелки располагали под углом α=90° к напыляемой поверхности зубцов нарезки в плоскости, перпендикулярной этой поверхности. Напыляемую деталь в процессе напыления вращали. Напыление производили при следующих параметрах режима.Coating 5 with a thickness of 100 μm was created on the sides of the teeth 6 and 7, facing the end of the ring with a smaller diameter. These sides of the teeth have a slope in the direction of the abrasive load. The nozzle 2 of the burner was positioned at an angle α = 90 ° to the sprayed surface of the cutting teeth in a plane perpendicular to this surface. The sprayed part was rotated during the spraying process. Spraying was performed under the following parameters of the mode.
Давление кислорода 5,5 кгс/см2 The oxygen pressure of 5.5 kgf / cm 2
Давление ацетилена 0,85 кгс/см2 Acetylene pressure 0.85 kgf / cm 2
Расход порошков напыляемого материала 3,0 кг/чPowder Spray Material 3.0 kg / h
Частота вращения детали 80 об/минPart speed 80 rpm
Расстояние между соплом 2 горелки и напыляемой поверхностью устанавливали равным 150 мм. В среднюю часть струи 3 напыляемого материала перпендикулярно ее оси направляли струю воздуха 9 комнатной температуры под давлением 1,75 кгс/см2.The distance between the nozzle 2 of the burner and the sprayed surface was set equal to 150 mm A stream of air of 9 room temperature under a pressure of 1.75 kgf / cm 2 was directed into the middle part of stream 3 of the sprayed material perpendicular to its axis.
Проводили триботехнические испытания опытной партии деталей с покрытием, нанесенным по прототипу и по предлагаемому способу. В процессе испытаний на вращающееся кольцо синхронизатора периодически надевался вращающийся конус шестерни из стали 45 при осевой нагрузке 500 Н. При этом разность скоростей вращения кольца и шестерни составляла 1350 об/мин. На кольцо синхронизатора подавалась струя трансмиссионного масла 85W90. После заданного количества циклов производили измерения величины износа кольца синхронизатора. Результаты испытаний показали, что кольца синхронизатора, напыленные по прототипу при 6000 циклов испытания, имели предельный износ рабочей поверхности до 0,6 мм на сторону и фактически к дальнейшей эксплуатации были непригодны. Кольца синхронизатора, напыленные по предлагаемому способу, имели износ до 0,4 мм при 6000 циклов и 0,42 мм при 8500 циклов. Следовательно, предлагаемый способ более чем в 1,5 раза увеличивает ресурс работы деталей.The tribotechnical tests of an experimental batch of parts coated with the prototype and the proposed method were carried out. During testing, a rotating gear cone made of steel 45 was periodically put on the synchronizer’s rotating ring with an axial load of 500 N. The difference in the speed of rotation of the ring and gear was 1350 rpm. A stream of 85W90 gear oil was applied to the synchronizer ring. After a given number of cycles, the wear of the synchronizer ring was measured. The test results showed that the synchronizer rings, sprayed according to the prototype at 6000 test cycles, had a marginal wear of the working surface of up to 0.6 mm per side and, in fact, were unsuitable for further operation. The synchronizer rings sprayed by the proposed method had wear up to 0.4 mm at 6000 cycles and 0.42 mm at 8500 cycles. Therefore, the proposed method more than 1.5 times increases the service life of the parts.
Из приведенного примера видно, что предлагаемый способ может быть осуществлен с помощью известного оборудования: газопламенных или дуговых плазменных горелок с любым известным устройством для подачи пруткового или порошкообразного напыляемого материала. Сопло 8 для подачи струи 9 воздуха может быть легко изготовлено путем токарной обработки и соединено с баллоном со сжатым воздухом или пневмосетью шлангом, применяемым при газопламенной обработке. Выставить сопла 3 и 9 в требуемом пространственном положении можно с помощью известных суппортов или штативов.From the above example it is seen that the proposed method can be carried out using known equipment: gas-flame or arc plasma torches with any known device for supplying rod or powder sprayed material. The nozzle 8 for supplying a jet of air 9 can be easily manufactured by turning and connected to a cylinder with compressed air or pneumatic network hose used in flame treatment. Set nozzles 3 and 9 in the required spatial position using known calipers or tripods.
Таким образом, предлагаемый способ обеспечивает технический эффект, заключающийся в повышении ресурса работы обрабатываемых деталей, и может быть осуществлен с помощью известных в технике средств. Следовательно, предлагаемый способ обладает промышленной применимостью.Thus, the proposed method provides a technical effect, which consists in increasing the service life of the workpieces, and can be carried out using means known in the art. Therefore, the proposed method has industrial applicability.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003101556/02A RU2238346C1 (en) | 2003-01-20 | 2003-01-20 | Gaseous thermal spraying method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003101556/02A RU2238346C1 (en) | 2003-01-20 | 2003-01-20 | Gaseous thermal spraying method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003101556A RU2003101556A (en) | 2004-07-27 |
| RU2238346C1 true RU2238346C1 (en) | 2004-10-20 |
Family
ID=33537515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003101556/02A RU2238346C1 (en) | 2003-01-20 | 2003-01-20 | Gaseous thermal spraying method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2238346C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2593796C2 (en) * | 2011-01-19 | 2016-08-10 | Федераль-Могуль Силинг Системз Гмбх | Method for applying functional elements to flat components |
-
2003
- 2003-01-20 RU RU2003101556/02A patent/RU2238346C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2593796C2 (en) * | 2011-01-19 | 2016-08-10 | Федераль-Могуль Силинг Системз Гмбх | Method for applying functional elements to flat components |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11173571B2 (en) | Method and apparatus for cladding a surface of an article | |
| Tucker Jr | Thermal spray coatings | |
| Mellali et al. | Alumina grit blasting parameters for surface preparation in the plasma spraying operation | |
| CN104233162A (en) | Surface repair method of piston rod | |
| US20150017430A1 (en) | Component with a metallurgically bonded coating | |
| US20230234168A1 (en) | Method for Producing a Friction Brake Body | |
| RU2238346C1 (en) | Gaseous thermal spraying method | |
| JP4051996B2 (en) | Thermal spraying method on cylinder inner surface and cylinder block production method | |
| KR101713226B1 (en) | Manufacturing method of gas welding torch's welding nozzle | |
| CN213590831U (en) | Laser spraying spray gun capable of preparing coating with ultrahigh bonding strength | |
| JP4174496B2 (en) | Method for forming abrasion-resistant thermal spray coating and thermal spray machine | |
| KR101713225B1 (en) | Manufacturing method of gas welding torch's welding tip | |
| GB2295400A (en) | Blade and manufacture thereof using high velocity flame spraying | |
| CN105331972A (en) | Method for manufacturing wear-resisting coating for wear-resisting coal cutting tooth | |
| Wilden et al. | Wires for Arc and High Velocity Flame Spraying—Wire Design, Materials, and Coating Properties | |
| Ageev et al. | The influence of design parameters for electric arc equipment on the factors of spray process and properties of coatings | |
| RU2386721C1 (en) | Device for gas-thermal application of coatings to inner surfaces of holes | |
| RU2245938C1 (en) | Method for gasothermic applying of coating onto inner surfaces of openings | |
| CN1620520A (en) | Heat spraying of piston ring | |
| RU2675679C1 (en) | Method of antifriction coating of steel thin-walled liners of sliding bearings | |
| RU2237746C1 (en) | Method and apparatus for gas-dynamic deposition of coating | |
| JPH11302819A (en) | Formation of wear resistant film and forming method | |
| EA041206B1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCT SURFACE CLADDING | |
| CN112122022B (en) | Laser spraying spray gun capable of preparing ultrahigh-bonding-strength coating and working method | |
| CN116944682B (en) | Laser surfacing process of wear-resistant cutter ring of shield machine and wear-resistant cutter ring |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050121 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20070410 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080121 |