RU2225887C2 - Method of production of low-alloyed plate steel - Google Patents
Method of production of low-alloyed plate steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2225887C2 RU2225887C2 RU2002113425/02A RU2002113425A RU2225887C2 RU 2225887 C2 RU2225887 C2 RU 2225887C2 RU 2002113425/02 A RU2002113425/02 A RU 2002113425/02A RU 2002113425 A RU2002113425 A RU 2002113425A RU 2225887 C2 RU2225887 C2 RU 2225887C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- thickness
- sheet
- slab
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении толстых листов и штрипсов из низколегированных сталей с применением контролируемой прокатки.The invention relates to metallurgy, and more particularly to rolling production, and can be used in the manufacture of thick sheets and strips of low alloy steels using controlled rolling.
Известен способ производства толстых стальных листов, включающий нагрев сляба до температуры аустенитизации 1200°С, черновую прокатку до промежуточной толщины 70 мм с температурой раската 900°С. Затем раскат транспортируют в зону охлаждения вне линии прокатки и охлаждают на воздухе до температуры ниже 800°С. Чистовую прокатку раската до конечной толщины проводят с температурой конца прокатки 730°С и охлаждают лист до температуры окружающей среды [1].A known method for the production of thick steel sheets, including heating the slab to an austenitic temperature of 1200 ° C, rough rolling to an intermediate thickness of 70 mm with a roll temperature of 900 ° C. Then the roll is transported to the cooling zone outside the rolling line and cooled in air to a temperature below 800 ° C. Finish rolling of the roll to a final thickness is carried out with a temperature of the end of rolling of 730 ° C and the sheet is cooled to ambient temperature [1].
Толстый лист, полученный согласно известному способу, имеет низкие механические свойства, в особенности ударную вязкость при отрицательных температурах. Помимо этого, способ не позволяет увеличивать толщину листа без увеличения толщины сляба, что существенно снижет его возможности.The thick sheet obtained according to the known method has low mechanical properties, in particular impact strength at low temperatures. In addition, the method does not allow to increase the thickness of the sheet without increasing the thickness of the slab, which will significantly reduce its capabilities.
Известен также способ производства толстолистовой конструкционной стали, содержащей, мас.%: С≤0,23; Мn≤1,35; Р≤0,04; S≤0,05; Si≤0,50; V≤0,10; Ni≤0,50; Cr≤0,70; Сu≤0,40; остальное - железо и примеси. Способ предусматривает нагрев сляба до температуры 1120-1180°С, черновую прокатку с обжатием 40-60% и чистовую прокатку при температуре не выше 980°С с обжатием 40-60% и температурой конца прокатки ниже 870°С [2].There is also known a method for the production of plate structural steel, containing, wt.%: C≤0,23; Mn 1 1.35; P≤0.04; S 0 0.05; Si 0 0.50; V≤0.10; Ni ≤ 0.50; Cr≤0.70; Cu 0 0.40; the rest is iron and impurities. The method involves heating a slab to a temperature of 1120-1180 ° C, rough rolling with a compression of 40-60% and finishing rolling at a temperature not higher than 980 ° C with a compression of 40-60% and a temperature of the end of rolling below 870 ° C [2].
Недостатки данного способа состоят в том, что при его использовании толстый лист из низколегированной стали обладает низкими механическими свойствами. Кроме того, увеличение толщины листа приводит к ухудшению его механических свойств вследствие недостаточной проработки средней части (по толщине) в процессе прокатки.The disadvantages of this method are that when it is used, a thick sheet of low alloy steel has low mechanical properties. In addition, increasing the thickness of the sheet leads to a deterioration in its mechanical properties due to insufficient study of the middle part (in thickness) during the rolling process.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистовой низколегированной стали, включающий нагрев сляба до температуры аустенитизации, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание до температуры ниже Аr3, чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение листа [3] - прототип.The closest in technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of low-alloy steel plate, including heating the slab to austenitizing temperature, rough rolling to a roll of intermediate thickness, cooling to a temperature below Ar 3 , finishing rolling with a regulated rolling end temperature and sheet cooling [3] is a prototype.
Способу-прототипу присущи следующие недостатки. Во-первых, он не обеспечивает высоких механических свойств толстолистовой низколегированной стали, в особенности, ударной вязкости при низких температурах. Во-вторых, толщина листа не может превышать 80 мм (толщина раската превышает толщину листа в 2,5-5 раз), так как дальнейшее ее повышение приводит к резкому ухудшению механических свойств, вследствие неравномерности деформации по толщине и недостаточной “проработки” пластическим деформированием внутренней зоны сляба. Поэтому минимальное отношение толщины раската после черновой прокатки к толщине листа не может быть менее 2,5.The prototype method has the following disadvantages. Firstly, it does not provide high mechanical properties of plate low alloy steel, in particular, impact strength at low temperatures. Secondly, the thickness of the sheet cannot exceed 80 mm (the thickness of the roll exceeds the thickness of the sheet by 2.5-5 times), since its further increase leads to a sharp deterioration in mechanical properties, due to uneven deformation in thickness and insufficient “study” by plastic deformation the inner zone of the slab. Therefore, the minimum ratio of the thickness of the roll after rough rolling to the thickness of the sheet cannot be less than 2.5.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении механических свойств листа и увеличении допустимой толщины листа при сокращении кратности обжатия сляба.The technical problem solved by the invention is to increase the mechanical properties of the sheet and increase the permissible thickness of the sheet while reducing the reduction ratio of the slab.
Для решения поставленной технической задачи, в известном способе производства толстолистовой низколегированной стали, включающем нагрев сляба до температуры аустенитизации, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание до температуры ниже Аr3, чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение листа, согласно предложению, подстуживание раската ведут до температуры 740-760°С, а чистовую прокатку осуществляют с суммарным обжатием не менее 30% и температурой конца прокатки не выше 740°С.To solve the technical problem, in the known method for the production of plate low alloy steel, including heating the slab to an austenitizing temperature, rough rolling to a roll of intermediate thickness, bending to a temperature below Ar 3 , finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling and cooling of the sheet, according to the proposal, curing the roll lead to a temperature of 740-760 ° C, and finish rolling is carried out with a total compression of not less than 30% and a temperature of the end of rolling not higher than 740 ° C.
Возможны варианты реализации способа, согласно которым при суммарном обжатии при чистовой прокатке не более 55% температуру конца прокатки поддерживают равной 700-730°С, а при суммарном обжатии более 55% - равной 710-740°С. Кроме того, охлаждение листа от температуры конца прокатки до температуры 100°С ведут со средней скоростью не более 35°С/ч.Variants of the implementation of the method are possible, according to which, with a total compression during finishing rolling of not more than 55%, the temperature of the end of rolling is maintained equal to 700-730 ° C, and with a total compression of more than 55%, equal to 710-740 ° C. In addition, the cooling of the sheet from the temperature of the end of rolling to a temperature of 100 ° C is carried out with an average speed of not more than 35 ° C / h.
Сущность изобретения состоит в следующем. Для полного использования ресурса свойств, имеющегося в низколегированной стали, режим ее деформационно-термического производства должен обеспечивать оптимальный фазовый ферритно-перлитный состав и морфологию фаз, измельчение зерен микроструктуры, упрочнение твердого раствора, дисперсионное твердение, дислокационное и текстурное упрочнение.The invention consists in the following. To make full use of the resource of properties available in low-alloy steel, the mode of its deformation-thermal production should provide the optimal phase ferrite-pearlite composition and phase morphology, grinding of microstructure grains, hardening of the solid solution, dispersion hardening, dislocation and texture hardening.
Нагрев слябов до температуры аустенитизации и черновая прокатка в температурном интервале выше критической точки Аr3 является подготовительной ступенью и обеспечивает получение однородной структуры путем измельчения зерна аустенита за счет статической рекристаллизации. В процессе многопроходной черновой прокатки размер аустенитного зерна прогрессивно измельчается и составляет 30-70 мкм.Heating slabs to austenitization temperature and rough rolling in the temperature range above the critical point Ar 3 is a preparatory step and provides a homogeneous structure by grinding austenite grain due to static recrystallization. In the process of multi-pass rough rolling, the size of austenitic grain is progressively crushed and amounts to 30-70 microns.
Подстуживание раската до температуры 740-760°С и контролируемая чистовая прокатка в двухфазной области к процессам дисперсионного упрочнения и измельчения зерен до 11-12 балла добавляет развитие текстуры и образование субзерен. Субзеренное упрочнение имеет определяющее значение в улучшении механических свойств готового проката лишь в случае, если суммарное обжатие достигает критического значения, равного 30% или превышает его. Образующиеся при этом субзерна, помимо повышения прочности, повышают сопротивление хрупкому разрушению и усталости.Thinning the roll to a temperature of 740-760 ° C and controlled finishing rolling in the two-phase region add to the processes of dispersion hardening and grinding of grains up to 11-12 points the development of texture and the formation of subgrains. Subgrain hardening is crucial in improving the mechanical properties of finished products only if the total reduction reaches a critical value of 30% or exceeds it. The resulting subgrains, in addition to increasing strength, increase resistance to brittle fracture and fatigue.
Упрочнение толстолистовой стали в процессе чистовой многопроходной прокатки в двухфазной области с затрудненной рекристаллизацией аустенита приводит к тому, что в первых проходах наиболее интенсивно упрочняются поверхностные слои сляба, где деформация максимальна. По мере упрочнения поверхностных слоев деформация начинает проникать вглубь и охватывает всю толщину раската при достижении величины обжатия 30%. Наиболее глубоко деформация проникает в толщину раската при его прокатке в температурном интервале от 740-760°С до температуры конца прокатки, не превышающей 740°С. За счет того, что для полной проработки раската на всю толщину достаточно суммарного обжатия в 30%, появляется возможность увеличить допустимую толщину листа при сокращении кратности обжатия. В частности, если по известному способу при минимально допустимой кратности обжатия по толщине, равной 2,5, из сляба толщиной 250 мм можно получить лист толщиной 100 мм, то при использовании предложенной технологии из такого сляба можно получить лист толщиной 140 мм с проработанной на всю толщину микроструктурой и более высокими механическими свойствами.Hardening of plate steel during the finish multi-pass rolling in a two-phase region with difficult austenite recrystallization leads to the fact that in the first passes the surface layers of the slab are most intensely hardened, where the deformation is maximum. As the surface layers harden, the deformation begins to penetrate deeper and encompasses the entire thickness of the roll when the compression ratio reaches 30%. The most deep deformation penetrates the thickness of the roll when it is rolled in the temperature range from 740-760 ° C to a temperature of the end of rolling, not exceeding 740 ° C. Due to the fact that for a full study of the roll to the entire thickness, a total reduction of 30% is sufficient, it becomes possible to increase the permissible sheet thickness while reducing the reduction ratio. In particular, if according to the known method, with a minimum permissible reduction ratio of 2.5 mm thick, a sheet 100 mm thick can be obtained from a 250 mm slab, then using the proposed technology, a 140 mm thick sheet can be obtained from such a slab, worked out for the whole microstructure thickness and higher mechanical properties.
При суммарном обжатии в процессе чистовой прокатки не более 55% температуру конца прокатки следует поддерживать в пределах 700-730°С, так как это позволяет получить мелкозернистую структуру и высокие механические свойства толстолистовой стали. Увеличение обжатия более 55% способствует более интенсивной проработке микроструктуры и измельчению зерен, поэтому температуру конца прокатки можно увеличить без ухудшения качества толстых листов до 710-740°С.When the total compression during finishing rolling is not more than 55%, the temperature of the end of the rolling should be maintained within the range of 700-730 ° C, since this allows you to get a fine-grained structure and high mechanical properties of plate steel. An increase in compression of more than 55% contributes to a more intensive study of the microstructure and grinding of grains, so the temperature of the end of rolling can be increased without compromising the quality of thick sheets to 710-740 ° C.
Для стабилизации свойств толстолистовой стали, снятия остаточных внутренних напряжений, листы желательно от температуры конца прокатки до 100°С охлаждать со средней скоростью не более 35°С/ч. При указанной скорости охлаждения в толстолистовой стали протекают процессы, аналогичные процессам при нормализации, что повышает уровень механических свойств толстых листов.To stabilize the properties of plate steel, relieve residual internal stresses, it is desirable to cool the sheets from the temperature of the end of rolling to 100 ° C at an average speed of not more than 35 ° C / h. At the indicated cooling rate, processes similar to normalization occur in plate steel, which increases the level of mechanical properties of thick sheets.
Экспериментально установлено, что при температуре подстуживания раската выше 760°С не достигается требуемая степень измельчения микроструктуры в процессе чистовой прокатки, что ведет к снижению комплекса свойств листов и не позволяет увеличить их толщину. Снижение этой температуры менее 760°С приводит к уменьшению доли волокнистой составляющей в изломе, ухудшению хладостойкости толстых листов.It was experimentally established that when the temperature of the rolling stock is elevated above 760 ° C, the required degree of grinding of the microstructure during finish rolling is not achieved, which leads to a decrease in the set of properties of the sheets and does not allow to increase their thickness. Lowering this temperature to less than 760 ° C leads to a decrease in the proportion of the fibrous component in the fracture, and a deterioration in the cold resistance of thick sheets.
Суммарное обжатие сляба в 30% является минимально допустимым, при котором в температурном диапазоне деформации в чистовых проходах имеет место максимальная проработка структуры раската по толщине. Поэтому снижение суммарного обжатия менее 30% приводит к ухудшению механических свойств и не позволяет повысить толщину листа.The total reduction of the slab in 30% is the minimum acceptable, in which in the temperature range of deformation in the finishing passes there is a maximum study of the structure of the roll in thickness. Therefore, a decrease in the total reduction of less than 30% leads to a deterioration in mechanical properties and does not allow to increase the thickness of the sheet.
Если при суммарном обжатии не более 55% температура конца прокатки будет выше 730°С, то это приведет к неравномерности микроструктуры и ухудшению свойств листов с толщиной, близкой к предельной. Увеличение обжатия более 55% потребует снижения толщины листа, а снижение температуры конца прокатки менее 700°С вызовет анизотропию механических свойств в продольном и поперечном направлениях листа, ухудшающую его качество.If, with a total reduction of not more than 55%, the temperature of the end of rolling will be above 730 ° C, then this will lead to uneven microstructure and deterioration of the properties of sheets with a thickness close to the limit. An increase in compression of more than 55% will require a decrease in the thickness of the sheet, and a decrease in the temperature of the end of rolling less than 700 ° C will cause anisotropy of the mechanical properties in the longitudinal and transverse directions of the sheet, worsening its quality.
При чистовой прокатке более тонких листов, когда обжатие превышает 55%, температуру конца прокатки целесообразно повысить. Если обжатие менее 55%, а температура конца прокатки выше 740°С, то вязкостные свойства толстых листов ухудшаются. Снижение температуры конца прокатки менее 710°С приведет к наклепу аустенита и феррита, неравномерности микроструктуры и свойств.When finishing rolling thinner sheets, when the compression exceeds 55%, it is advisable to increase the temperature of the end of rolling. If the reduction is less than 55%, and the temperature of the end of rolling is higher than 740 ° C, then the viscosity properties of thick sheets are deteriorated. A decrease in the temperature of the end of rolling less than 710 ° C will lead to hardening of austenite and ferrite, uneven microstructure and properties.
При охлаждении толстых листов от температуры конца прокатки до 100°С со скоростью более 35°С/ч не достигается стабилизация свойств толстолистовой стали и полное снятие остаточных напряжений. Если температура окончания регламентированного охлаждения превышает 100°С, то такие толстые листы не пригодны к дальнейшей переработке (резке, правке, транспортировке).When cooling thick sheets from the temperature of the end of rolling to 100 ° C at a speed of more than 35 ° C / h, stabilization of the properties of plate steel and the complete removal of residual stresses are not achieved. If the end temperature of regulated cooling exceeds 100 ° C, then such thick sheets are not suitable for further processing (cutting, dressing, transportation).
Примеры реализации способаMethod implementation examples
1. Для производства листа толщиной Нл=140 мм используют непрерывнолитой сляб сечением 250×1550 мм массой 11 т из низколегированной стали марки 09Г2С следующего химического состава, мас.%: С 0,10; Si 0,6; Mn 1,5; Cr 0,2; Ni 0,2; Сu 0,1; N 0,007; Fe+примеси - остальное.1. For the production of a sheet with a thickness of N l = 140 mm, a continuously cast slab with a cross section of 250 × 1550 mm weighing 11 tons of low-alloy steel grade 09G2S of the following chemical composition, wt.%: C 0.10; Si 0.6; Mn 1.5; Cr 0.2; Ni 0.2; Cu 0.1; N, 0.007; Fe + impurities - the rest.
Температуры критических точек для стали марки 09Г2С составляют:The temperatures of critical points for steel grade 09G2S are:
Аr3=780°С; Аr1=625°С.Ar 3 = 780 ° C; Ar 1 = 625 ° C.
Сляб загружают в газовую печь с выдвижным подом и нагревают до температуры аустенитизации Та=1160°С. После выравнивания температуры по сечению, сляб подают к толстолистовому реверсивному стану кварто 5000 и подвергают продольной прокатке (протяжке) на толщину 240 мм. Затем раскат разворачивают на 90° (кантовка) и прокатывают в поперечном направлении (разбивка ширины) в раскат промежуточной толщины Нр=200 мм.The slab is loaded into a gas furnace with a sliding hearth and heated to an austenitizing temperature T a = 1160 ° C. After the temperature has been equalized over the cross section, the slab is fed to the quarto 5000 plate reversing mill and subjected to longitudinal rolling (broaching) to a thickness of 240 mm. Then, the roll is turned 90 ° (canting) and rolled in the transverse direction (breakdown of the width) into a roll of intermediate thickness Н р = 200 mm.
Полученный раскат подстуживают (охлаждают) на воздухе до температуры начала чистовой прокатки Тнп=750°С, которая на 30°С ниже температуры критической точки Аr3.The resulting roll is podstuyut (cooled) in air to the temperature of the beginning of the finish rolling T np = 750 ° C, which is 30 ° C below the temperature of the critical point Ar 3 .
По завершении подстуживания раскат вновь задают в реверсивный стан кварто 5000 и прокатывают за 8 проходов с толщины Нр=200 мм до конечной толщины листа Нл=140 мм с суммарным обжатием ε∑, равнымUpon completion of the baking, the reel is again set in the quarto 5000 reversing mill and rolled in 8 passes from a thickness H p = 200 mm to a final sheet thickness H l = 140 mm with a total compression ε∑ equal to
Температуру конца прокатки (температуру раската в последнем проходе) поддерживают равной Ткп=700°С. Регулирование Ткп достигают изменением скорости прокатки раската по проходам и продолжительности пауз между проходами.The temperature of the end of rolling (temperature of the roll in the last pass) is maintained equal to T kn = 700 ° C. The regulation of T KP is achieved by changing the rolling speed of the roll along the aisles and the duration of the pauses between the aisles.
Прокатанный лист помещают в кессон (термостат) и охлаждают от температуры Ткп=700°С до 100°С со скоростью Vо=20°С/ч.The laminated sheet is placed in a caisson (thermostat) and cooled from a temperature T kn = 700 ° C to 100 ° C with a speed of V about = 20 ° C / h.
2. Такой же сляб, как и в примере 1, используемый для прокатки листа (штрипса) толщиной Нл=12 мм. После разогрева сляба до температуры аустенитизации Та=1150°С его прокатывают с разбивкой ширины на реверсивном стане кварто 5000 в раскат с промежуточной толщиной Нр=60 мм. Затем раскат подстуживают до температуры Тнп=760°С и прокатывают за 10 проходов до конечной толщины с суммарным обжатием2. The same slab as in example 1, used for rolling a sheet (strip) with a thickness of N l = 12 mm After heating the slab to the austenitization temperature T a = 1150 ° C, it is rolled with a breakdown of the width on a reversing mill quarto 5000 into a peal with an intermediate thickness H p = 60 mm. Then the roll is baked to a temperature T np = 760 ° C and rolled for 10 passes to a final thickness with a total compression
Температуру конца прокатки поддерживают равной Ткп=740°С.The temperature of the end of the rolling support equal to T KP = 740 ° C.
Прокатанный лист (штрипс) со средней скоростью Vо=35°С/ч до температуры 100°С.Laminated sheet (strip) with an average speed of V about = 35 ° C / h to a temperature of 100 ° C.
В табл. 1 даны варианты реализации способа производства толстолистовой низколегированной стали, а в табл. 2 - показатели их эффективности.In the table. 1 shows the options for implementing the method of production of plate low alloy steel, and in table. 2 - indicators of their effectiveness.
Из табл. 1 и 2 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) достигается повышение механических свойств листа и увеличение допустимой толщины листа до 140 мм за счет сокращения кратности обжатия сляба. При запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) механические свойства толстолистовой стали ухудшаются, снижается допустимая толщина листа выкатываемого из сляба толщиной 250 мм. Также более низкие механические свойства достигаются при реализации способа-прототипа (вариант 6), по которому кратность обжатия сляба по толщине не может быть менее 2,5, следовательно толщина листа, получаемого из сляба толщиной 250 мм, не может превышать 100 мм.From the table. 1 and 2 it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-4), an increase in the mechanical properties of the sheet and an increase in the permissible sheet thickness to 140 mm are achieved by reducing the reduction ratio of the slab. With exorbitant values of the declared parameters (options 1 and 5), the mechanical properties of plate steel deteriorate, the permissible thickness of the sheet rolled out from the slab with a thickness of 250 mm decreases. Lower mechanical properties are also achieved when implementing the prototype method (option 6), in which the reduction ratio of the slab in thickness cannot be less than 2.5, therefore, the thickness of the sheet obtained from the slab with a thickness of 250 mm cannot exceed 100 mm.
Технико-экономические преимущества предложенного изобретения состоят в том, что предложенные деформационно-термические режимы производства позволяют в наибольшей степени использовать все механизмы упрочнения низколегированной стали: измельчение зерен микроструктуры, тупоугольные границы зерен, дислокационное упрочнение, дисперсионное твердение, ламинарная структура и текстура. Интенсивное упрочнение металла при деформации в таких условиях обеспечивает проникновение зоны пластической деформации от поверхности сляба на всю его глубину при относительном обжатии, начиная с 30%. Этим обеспечивается увеличение допустимой толщины листа при сокращении кратности обжатия сляба.The technical and economic advantages of the proposed invention consist in the fact that the proposed deformation-thermal production conditions make it possible to use to the greatest extent all the hardening mechanisms of low-alloy steel: grinding of microstructure grains, obtuse-angular grain boundaries, dislocation hardening, dispersion hardening, laminar structure and texture. Intensive hardening of the metal during deformation under such conditions ensures the penetration of the plastic deformation zone from the surface of the slab to its entire depth with relative compression, starting from 30%. This ensures an increase in the permissible sheet thickness while reducing the reduction ratio of the slab.
В качестве базового объекта при определении технико-экономической эффективности предложенного изобретения принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства толстолистовой низколегированной стали на 10-12%.As a basic object in determining the technical and economic efficiency of the proposed invention adopted the prototype method. Using the proposed method will increase the profitability of the production of plate low alloy steel by 10-12%.
Литературные источники, использованные при составлении описания изобретения:Literary sources used in the preparation of the description of the invention:
1. Заявка №59-61504 (Япония), МПК В 21 В 1/38; В 21 В 1/22, 1984.1. Application No. 59-61504 (Japan), IPC B 21 V 1/38; B 21 B 1/22, 1984.
2. Патент №4662950 (США), МПК С 21 D 8/02, 1987.2. Patent No. 4662950 (USA), IPC C 21 D 8/02, 1987.
3. Беняковский М.А. и др. Технология прокатного производства. Кн. 2. Справочник. - М.: Металлургия, 1991, с.518-522 - прототип.3. Benyakovsky M.A. and other rolling technology. Prince 2. Reference. - M .: Metallurgy, 1991, p.518-522 - prototype.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002113425/02A RU2225887C2 (en) | 2002-05-22 | 2002-05-22 | Method of production of low-alloyed plate steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002113425/02A RU2225887C2 (en) | 2002-05-22 | 2002-05-22 | Method of production of low-alloyed plate steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002113425A RU2002113425A (en) | 2003-12-10 |
| RU2225887C2 true RU2225887C2 (en) | 2004-03-20 |
Family
ID=32390415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002113425/02A RU2225887C2 (en) | 2002-05-22 | 2002-05-22 | Method of production of low-alloyed plate steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2225887C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499059C2 (en) * | 2011-07-28 | 2013-11-20 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Plate steel making method |
-
2002
- 2002-05-22 RU RU2002113425/02A patent/RU2225887C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| БЕНЯКОВСКИЙ М.А. и др. Технология прокатного производства. Кн. 2. Справочник. - М.: Металлургия, 1991, с.518-522. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499059C2 (en) * | 2011-07-28 | 2013-11-20 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Plate steel making method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2390568C1 (en) | Procedure for production of thick sheet low alloyed strip | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2414515C1 (en) | Procedure for production of heavy plate low alloyed rolled steel | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| EP2128289A1 (en) | Steel sheet for cans, hot-rolled steel sheet to be used as the base metal and processes for production of both | |
| RU2675307C1 (en) | Method of manufacture of low-alloyable roll strips with enhanced corrosion resistance | |
| RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
| JP3386726B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for processing having ultrafine grains, method for producing the same, and method for producing cold-rolled steel sheet | |
| TWI493056B (en) | A hot rolled steel sheet for nitriding with excellent fatigue strength, a cold rolled steel sheet for nitriding and the like, and an automobile part having excellent fatigue strength | |
| CN105102659B (en) | Nitrogen treatment steel plate and its manufacture method | |
| WO2009008548A1 (en) | Process for producing high-strength cold rolled steel sheet with low yield strength and with less material quality fluctuation | |
| EP2801635B1 (en) | High carbon hot-rolled steel sheet with excellent hardenability and minimal in-plane anisotropy, and method for producing same | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| JP2008138237A (en) | Cold-rolled steel sheet superior in flatness and edge face properties after having been stamped, and manufacturing method therefor | |
| JP6983077B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet and its manufacturing method | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| RU2318027C1 (en) | Method of production of the plate iron | |
| JP4905031B2 (en) | Steel plate excellent in fine blanking workability and manufacturing method thereof | |
| RU2697301C1 (en) | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill | |
| RU2445379C1 (en) | Manufacturing method of low-alloy plate strips | |
| RU2530078C1 (en) | Production of thick-sheet rolled stock for ship building | |
| RU2225887C2 (en) | Method of production of low-alloyed plate steel | |
| RU2201972C2 (en) | Method for making strips of low-alloy steel | |
| JP5499956B2 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2745831C1 (en) | Method for producing high-strength thick-steel steel rolling on a reversing mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20111213 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20120821 |