RU2201972C2 - Method for making strips of low-alloy steel - Google Patents
Method for making strips of low-alloy steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2201972C2 RU2201972C2 RU2001111161A RU2001111161A RU2201972C2 RU 2201972 C2 RU2201972 C2 RU 2201972C2 RU 2001111161 A RU2001111161 A RU 2001111161A RU 2001111161 A RU2001111161 A RU 2001111161A RU 2201972 C2 RU2201972 C2 RU 2201972C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- strips
- stand
- temperature
- slabs
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к технологии изготовления толстолистовой стали, и может быть использовано при горячей прокатке штрипсов категории прочности Х52-Х65 на реверсивных станах. The invention relates to metallurgy, and more particularly to the manufacturing technology of plate steel, and can be used for hot rolling of strips of strength category X52-X65 on reversing mills.
Штрипсы категории прочности Х52-Х65 (горячекатаные листы) для изготовления прямошовных труб магистральных газопроводов должны отвечать следующему комплексу механических свойств (табл.1). Strips of strength category X52-X65 (hot rolled sheets) for the manufacture of longitudinally seam pipes of gas pipelines must meet the following set of mechanical properties (Table 1).
Известен способ производства стальных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали, содержащей по массе, %:
Углерод - 0,04-0,10
Кремний - 0,01-0,50
Марганец - 0,4-1,5
Хром - 0,05-1,0
Молибден - 0,05-1,0
Ванадий - 0,01-0,1
Бор - 0,0005-0,005
Алюминий - 0,001-0,1
Железо и примеси - Остальное
Отлитые слябы нагревают до температуры 1250oС и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [1].A known method for the production of steel sheets, including smelting and continuous casting into slabs of low alloy steel, containing by weight,%:
Carbon - 0.04-0.10
Silicon - 0.01-0.50
Manganese - 0.4-1.5
Chrome - 0.05-1.0
Molybdenum - 0.05-1.0
Vanadium - 0.01-0.1
Boron - 0.0005-0.005
Aluminum - 0.001-0.1
Iron and Impurities - Else
Cast slabs are heated to a temperature of 1250 o C and rolled with a total compression of at least 75%. Laminated sheets are subjected to quenching from the austenitic region and high-temperature tempering [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что толстолистовая сталь имеет низкие пластические и вязкостные свойства при отрицательных температурах. Это ухудшает качество листов. Кроме того, необходимость проведения термического улучшения (закалки и отпуска) листов после прокатки усложняет и удорожает производство. The disadvantages of this method are that plate steel has low plastic and viscous properties at low temperatures. This degrades the quality of the sheets. In addition, the need for thermal improvement (hardening and tempering) of the sheets after rolling complicates and increases the cost of production.
Известен также способ производства толстолистовой низколегированной стали, включающий отливку слябов следующего химического состава, мас.%:
Углерод - 0,02-0,3
Марганец - 0,5-2,5
Алюминий - 0,005-0,1
Кремний - 0,05-1,0
Ниобий - 0,003-0,01
Железо - Остальное
Слябы нагревают до температуры 950-1050oС и прокатывают при температуре выше точки Аr3 с суммарным обжатием 50-70%. Прокатанные листы охлаждают на воздухе [2].There is also known a method of production of plate low alloy steel, including casting slabs of the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 0.02-0.3
Manganese - 0.5-2.5
Aluminum - 0.005-0.1
Silicon - 0.05-1.0
Niobium - 0.003-0.01
Iron - Else
The slabs are heated to a temperature of 950-1050 o C and rolled at a temperature above the point And r3 with a total compression of 50-70%. Laminated sheets are cooled in air [2].
При таком способе производства листы имеют недостаточную прочность и пластичность, что ухудшает их качество. With this method of production, the sheets have insufficient strength and ductility, which affects their quality.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали марки 09Г2ФБ. Способ включает непрерывную отливку слябов, их нагрев до температуры 1180oС, многопроходную реверсивную прокатку в черновой клети, после которой раскаты имеют температуру не ниже 1050oС, последующую многопроходную реверсивную прокатку, которую завершают при температуре 900-1000oС. Прокатанные листы охлаждают на воздухе. Для повышения механических свойств горячекатаные листы подвергают термической обработке - закалке с отпуском [3] - прототип.The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of strips from low-alloy steel grade 09G2FB. The method includes continuous casting of slabs, heating them to a temperature of 1180 ° C. , multi-pass reverse rolling in a roughing stand, after which the peals have a temperature of at least 1050 ° C. , subsequent multi-pass reverse rolling, which is completed at a temperature of 900-1000 ° C. The rolled sheets are cooled on air. To improve the mechanical properties, hot-rolled sheets are subjected to heat treatment - tempering with tempering [3] - a prototype.
Недостатки известного способа состоят в том, что штрипсы из низколегированной стали имеют недостаточные вязкостные свойства, низкую пластичность, доля вязкой составляющей в изломе не превышает 50%. В результате штрипсы имеют низкое качество. Кроме того, дополнительная термическая обработка усложняет и удорожает производство штрипсов. The disadvantages of this method are that strips of low alloy steel have insufficient viscosity properties, low ductility, the proportion of the viscous component in the fracture does not exceed 50%. As a result, strips are of poor quality. In addition, additional heat treatment complicates and increases the cost of strip production.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в улучшении качества штрипсов и исключении необходимости их термической обработки. The technical problem solved by the invention is to improve the quality of the strips and eliminate the need for their heat treatment.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе производства штрипсов из низколегированной стали, включающем отливку слябов, их нагрев, многопроходную реверсивную прокатку в черновой клети, затем в чистовой клети, согласно предложению, нагрев слябов осуществляют до температуры 1150-1200oС, прокатку в чистовой клети ведут с суммарным обжатием не менее 70% и завершают при температуре не выше 820oС, причем перед прокаткой в чистовой клети раскат подстуживают до температуры 920-980oС. Кроме того, прокатку в черновой клети ведут с обжатием за проход не менее 8%, а слябы отливают из стали, имеющей следующий химический состав, мас.%:
Углерод - 0,003-0,14
Кремний - 0,15-0,70
Марганец - 0,50-1,65
Хром - Не более 0,3
Никель - Не более 0,3
Медь - Не более 0,3
Алюминий - 0,02-0,05
Титан - 0,005-0,03
Ванадий - 0,02-0,14
Ниобий - 0,015-0,060
Молибден - Не более 0,15
Кальций - 0,0003-0,05
Железо - Остальное
Сущность изобретения состоит в следующем. При нагреве литых слябов до температуры 1150-1200oС происходит аустенитизация низколегированной стали, растворение дисперсных карбонитридных упрочняющих частиц. Многопроходная прокатка в черновой клети с обжатием раската по толщине за проход не менее 8% обеспечивает разрушение литой структуры, подавляет разнобалльность аустенитных зерен.The stated technical problem is solved in that in the known method for the production of strips of low alloy steel, including casting slabs, heating them, multi-pass reverse rolling in a roughing stand, then in a finishing stand, according to the proposal, the slabs are heated to a temperature of 1150-1200 o C, rolling in the finishing stand, with a total compression of not less than 70% and completed at a temperature not higher than 820 o C, and before rolling in the finishing stand, the roll is cooled to a temperature of 920-980 o C. In addition, rolling in the roughing stand with compression for the passage of at least 8%, and slabs are cast from steel having the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 0.003-0.14
Silicon - 0.15-0.70
Manganese - 0.50-1.65
Chrome - No more than 0.3
Nickel - No more than 0.3
Copper - Not more than 0.3
Aluminum - 0.02-0.05
Titanium - 0.005-0.03
Vanadium - 0.02-0.14
Niobium - 0.015-0.060
Molybdenum - Not more than 0.15
Calcium - 0.0003-0.05
Iron - Else
The invention consists in the following. When heated cast slabs to a temperature of 1150-1200 o With there is an austenitization of low alloy steel, the dissolution of dispersed carbonitride hardening particles. Multipass rolling in a roughing stand with compression of the roll in thickness per pass of at least 8% ensures the destruction of the cast structure, suppresses the variability of austenitic grains.
Подстуживание раската перед прокаткой в чистовой клети до температуры 920-960oС обеспечивает завершение рекристаллизации деформированных зерен аустенита и в то же время позволяет замедлить рост зерен аустенита в паузах между проходами при прокатке в чистовой клети. Последующая многопроходная прокатка в чистовой клети с суммарным обжатием по толщине не менее 70% в температурном интервале от 920-980 oС до 820oС позволяет "проработать" микроструктуру штрипса на всю толщину, устранить осевую рыхлость и осевые трещины в литом слябе, сформировать равномерную мелкозернистую перлитную микроструктуру, обладающую повышенными вязкостными и прочностными свойствами. Использование для отливки слябов низколегированной стали предложенного состава при обеспечении заданной прочности позволяет повысить показатель относительного удлинения штрипсов до величины 32-38% и вязкостные свойства при отрицательных температурах. За счет этого достигается улучшение качества штрипсов и исключается необходимость проведения дополнительной термической обработки.Tightening the roll before rolling in the finishing stand to a temperature of 920-960 o With ensures the completion of the recrystallization of deformed austenite grains and at the same time slows the growth of austenite grains in the pauses between passes during rolling in the finishing stand. Subsequent multi-pass rolling in the finishing stand with a total compression of at least 70% in thickness in the temperature range from 920-980 o C to 820 o C allows you to "work out" the microstructure of the strip over the entire thickness, eliminate axial friability and axial cracks in the cast slab, form a uniform fine-grained pearlitic microstructure with high viscosity and strength properties. The use of the proposed composition for the casting of slabs of low alloyed steel while ensuring the specified strength makes it possible to increase the relative elongation of strips to 32-38% and the viscosity properties at low temperatures. Due to this, an improvement in the quality of the strips is achieved and the need for additional heat treatment is eliminated.
Экспериментально установлено, что повышение температуры нагрева сляба более 1200oС приводит к чрезмерному росту зерен аустенита, а также требует увеличения продолжительности задержки раската для его охлаждения до температуры начала прокатки в чистовой клети. Это ухудшает равномерность микроструктуры и свойства штрипсов. Снижение температуры нагрева менее 1200oС не обеспечивает полного растворения упрочняющих дисперсных карбонитридных частиц, что ухудшает гомогенность микроструктуры и механические свойства стали.It was experimentally established that an increase in the slab heating temperature of more than 1200 ° C leads to an excessive growth of austenite grains, and also requires an increase in the length of the delay of rolling to cool it to the temperature of rolling at the finishing stand. This affects the uniformity of the microstructure and strip properties. Lowering the heating temperature to less than 1200 ° C. does not ensure complete dissolution of the reinforced dispersed carbonitride particles, which impairs the homogeneity of the microstructure and the mechanical properties of the steel.
При обжатии за проход в черновой клети менее 8% вследствие неравномерности деформации по толщине листа формируется неравномерная зеренная структура, что способствует сохранению осевой рыхлости, ухудшает качество штрипсов. When compressing less than 8% during the passage in the roughing stand, due to the uneven deformation along the sheet thickness, an uneven grain structure is formed, which helps to preserve axial friability and affects the quality of the strips.
Если температура, до которой подстуживают раскат перед чистовой группой, превышает 980oС, то не достигается необходимый уровень прочности в прокатанных штрипсах. Снижение этой температуры ниже 920oС вызывает анизотропию механических свойств горячекатаного штрипса, что недопустимо.If the temperature to which the sheet is rolled before the finishing group exceeds 980 ° C, then the required level of strength in rolled strips is not achieved. The decrease in this temperature below 920 o With causes anisotropy of the mechanical properties of the hot-rolled strip, which is unacceptable.
При суммарном обжатии в чистовых проходах менее 70% и завершении прокатки при температуре выше 820oС не достигается оптимальная степень измельчения зерен микроструктуры и механическая проработка стали на всю толщину штрипса. Это ведет к снижению прочностных и вязкостных свойств.When the total compression in the finishing passes is less than 70% and the completion of rolling at a temperature above 820 o C, the optimum degree of grinding of the microstructure grains and the mechanical processing of steel for the entire strip thickness are not achieved. This leads to a decrease in strength and viscosity properties.
Углерод в низколегированной стали предложенного состава определяет ее прочность. Снижение содержания углерода менее 0,003% приводит к падению ее прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,14% ухудшает пластические и вязкостные свойства штрипсов, приводит к их неравномерности из-за ликвации. Carbon in low alloy steel of the proposed composition determines its strength. A decrease in carbon content of less than 0.003% leads to a decrease in its strength below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.14% affects the plastic and viscous properties of strips, leading to their unevenness due to segregation.
При содержании кремния менее 0,15% ухудшается раскисленность стали, снижается прочность штрипсов. Увеличение содержания кремния более 0,70% приводит к возрастанию количества силикатных включений, снижает ударную вязкость штрипсов. When the silicon content is less than 0.15%, the deoxidation of steel deteriorates, the strength of the strips decreases. An increase in the silicon content of more than 0.70% leads to an increase in the number of silicate inclusions, reduces the impact strength of the strips.
Снижение содержания марганца менее 0,50% увеличивает окисленность стали, ухудшает качество штрипсов. Повышение содержания марганца более 1,65% увеличивает отношение предела текучести к временному сопротивлению разрыву, что недопустимо. A decrease in manganese content of less than 0.50% increases the oxidation of steel, degrades the quality of strips. An increase in the manganese content of more than 1.65% increases the ratio of yield strength to temporary tensile strength, which is unacceptable.
Хром, никель и медь повышают прочность и коррозионную стойкость штрипсов. Являясь примесными элементами, при концентрации каждого из них до 0,3% они не оказывают вредного влияния на свариваемость штрипсов при производстве труб, но расширяют возможности использования металлического лома при выплавке, что удешевляет производство штрипсов. Chrome, nickel and copper increase the strength and corrosion resistance of strips. Being impurity elements, at a concentration of each of them up to 0.3%, they do not adversely affect the weldability of strips in the production of pipes, but expand the possibilities of using scrap metal for smelting, which reduces the cost of production of strips.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь. При концентрации менее 0,02% его воздействие проявляется слабо, что ухудшает механические свойства штрипсов. Увеличение его содержания более 0,05% графитизирует углерод, что также ухудшает качество штрипсов. Aluminum deoxidizes and modifies steel. At a concentration of less than 0.02%, its effect is weak, which affects the mechanical properties of strips. An increase in its content of more than 0.05% graphitizes carbon, which also degrades the quality of strips.
Ванадий измельчает зерно микроструктуры, повышает прочность и вязкость штрипсов, прокатанных по предложенным режимам. При содержании ванадия менее 0,02% штрипсы имеют недостаточную вязкость при отрицательных температурах. Увеличение содержания ванадия сверх 0,14% оказалось нецелесообразным, так как не улучшало свойств штрипсов. Vanadium grinds the grain of the microstructure, increases the strength and viscosity of the strips rolled according to the proposed modes. When the vanadium content is less than 0.02%, the strips have insufficient viscosity at low temperatures. An increase in the content of vanadium in excess of 0.14% proved to be impractical, since it did not improve the properties of strips.
Ниобий в стали при температуре прокатки в чистовой клети от 920-980oС до менее 820oС, при суммарном обжатии не менее 70% способствует получению ячеистой дислокационной микроструктуры стали, обеспечивающей сочетание прочностных и пластических свойств штрипсов без дополнительной термообработки. При концентрации ниобия менее 0,015% механические свойства штрипсов в горячекатаном состоянии недостаточно высоки. Повышение концентрации более 0,060% не приводит к дальнейшему повышению механических свойств штрипсов, поэтому нецелесообразно.Niobium in steel at a rolling temperature in the finishing stand from 920-980 o С to less than 820 o С, with a total reduction of not less than 70% contributes to the production of a cellular dislocation microstructure of steel, providing a combination of strength and plastic properties of strips without additional heat treatment. At a niobium concentration of less than 0.015%, the mechanical properties of the strips in the hot-rolled state are not high enough. Increasing the concentration of more than 0.060% does not lead to a further increase in the mechanical properties of the strips, therefore, it is impractical.
Молибден обеспечивает получение горячекатаных штрипсов заданной категории прочности в диапазоне от Х52 (когда молибден не используется) до Х65 (когда содержание его составляет 0,15%). Увеличение содержания молибдена сверх 0,15% не ведет к дальнейшему повышению качества штрипсов, а лишь увеличивает расход легирующих, что нецелесообразно. Molybdenum provides hot rolled strips of a given strength category in the range from X52 (when molybdenum is not used) to X65 (when its content is 0.15%). An increase in the content of molybdenum in excess of 0.15% does not lead to a further increase in the quality of strips, but only increases the consumption of alloys, which is impractical.
Кальций оказывает модифицирующее действие, связывает серу в тугоплавкое соединение, что позволяет повысить качество штрипсов. При концентрации кальция менее 0,0003% его положительное воздействие не проявляется. Увеличение содержания кальция сверх 0,05% приводит к росту неметаллических включений, снижению пластичности и ударной вязкости штрипсов. Calcium has a modifying effect, binds sulfur to a refractory compound, which improves the quality of strips. At a calcium concentration of less than 0.0003%, its positive effect is not manifested. An increase in calcium content in excess of 0.05% leads to an increase in non-metallic inclusions, a decrease in the ductility and toughness of strips.
Следует также отметить, что сталь предложенного состава может содержать в виде примесей не более 0,018% фосфора, не более 0,007% серы и не более 0,010% азота. При указанных предельных концентрациях эти элементы в стали предложенного состава не оказывают заметного негативного воздействия на качество штрипсов, тогда как их удаление из расплава стали существенно повышает затраты на производство и усложняет технологический процесс. It should also be noted that the steel of the proposed composition may contain in the form of impurities not more than 0.018% phosphorus, not more than 0.007% sulfur and not more than 0.010% nitrogen. At the indicated maximum concentrations, these elements in the steel of the proposed composition do not have a noticeable negative effect on the quality of the strips, while their removal from the steel melt significantly increases production costs and complicates the process.
Примеры реализации способа
В электродуговой печи емкостью 100 т производят выплавку низколегированных сталей различного состава (табл. 1).Method implementation examples
In an electric arc furnace with a capacity of 100 tons, low-alloy steels of various compositions are smelted (Table 1).
Выплавленные стали составов 1-6 разливают на вертикальной МНЛЗ в слябы сечением 200х1350 мм, которые охлаждают в термостате. Smelted steel of compositions 1-6 is poured on a vertical continuous casting machine into slabs with a cross section of 200x1350 mm, which are cooled in a thermostat.
Готовые слябы нагревают в методической печи до температуры Тн=1175oС и прокатывают в черновой клети кварто толстолистового реверсивного стана 2800 за 7 проходов (с разбивкой ширины) в раскат толщиной 45 мм с обжатием за проход по толщине ε, превышающем 8% по схеме, приведенной в конце описания.The finished slabs are heated in a methodical furnace to a temperature of Т н = 1175 o С and rolled in a roughing stand of a quarto plate-type reversing mill 2800 in 7 passes (with a breakdown of the width) into a roll with a thickness of 45 mm with compression over a pass of a thickness ε exceeding 8% according to the scheme given at the end of the description.
После 7-го прохода раскаты толщиной 45 мм с температурой 990oС подстуживают до температуры Tч = 950oС и задают в чистовую реверсивную клеть кварто, где раскаты обжимают за 5 проходов в штрипсы толщиной 12,0 мм с суммарным обжатием εΣ, составляющим:
В завершающем 5-м проходе температура штрипса составляет Ткп=800oС.After the 7th pass, peals of 45 mm thickness with a temperature of 990 o С are cooled to a temperature of T h = 950 o С and set into a finishing reverse quarto stand, where peals are crimped for 5 passes into strips 12.0 mm thick with a total compression ε Σ , constituents:
In the final 5th passage, the temperature of the strip is T KP = 800 o C.
Прокатанные штрипсы охлаждают на воздухе, обрезают на ширину 2262 мм и проводят испытания механических свойств. The rolled strips are cooled in air, cut to a width of 2262 mm and mechanical properties are tested.
Варианты прокатки штрипсов по различным режимам из сталей различного состава приведены в табл.2. The options for rolling strips in various modes from steels of various compositions are given in Table 2.
Как следует из табл. 2 и 3, при реализации предложенного способа (варианты 2-4) достигается повышение качества штрипсов. В горячекатаном состоянии их свойства соответствуют стандарту APJ 5U для категорий прочности Х52-Х65, поэтому дополнительная термическая обработка (закалка + отпуск) не требуется. As follows from the table. 2 and 3, when implementing the proposed method (options 2-4), improving the quality of the strips is achieved. In the hot-rolled state, their properties correspond to the APJ 5U standard for strength categories X52-X65, therefore, additional heat treatment (hardening + tempering) is not required.
В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) и при реализации способа-прототипа штрипсы по своим качественным показателям не соответствуют требованиям стандарта. Механические свойства штрипсов могут быть несколько улучшены после дополнительной термической обработки. In cases of transcendental values of the declared parameters (
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что горячая прокатка штрипсов по предложенным оптимальным режимам из стали предложенного состава обеспечивают формирование требуемого повышенного комплекса механических свойств, за счет чего достигается улучшение качества штрипсов. Кроме того, повышенный комплекс механических свойств горячекатаных штрипсов исключает необходимость их дополнительной термической обработки. The technical and economic advantages of the proposed method are that hot rolling of strips according to the proposed optimal conditions from steel of the proposed composition ensures the formation of the required increased complex of mechanical properties, thereby improving the quality of the strips. In addition, the increased complex of mechanical properties of hot rolled strips eliminates the need for additional heat treatment.
В качестве базового объекта при определении технико-экономических преимуществ предложенного способа принят способ-прототип. As a basic object in determining the technical and economic advantages of the proposed method adopted the prototype method.
Использование предложенного способа производства штрипсов из низколегированной стали повысит уровень рентабельности их получения на 10-18%
Источники информации
1. Заявка Японии 61-163210, МПК С 21 D 8/00, 1986.Using the proposed method for the production of strips of low alloy steel will increase the level of profitability of their production by 10-18%
Sources of information
1. Japanese application 61-163210, IPC C 21 D 8/00, 1986.
2. Заявка Японии 61-223125, МПК С 21 D 8/02, С 22 С 38/54, 1986. 2. Application of Japan 61-223125, IPC C 21 D 8/02, C 22
3. Ю. И. Матросов и др. Сталь для магистральных газопроводов. - М.: Металлургия, 1989, с.241-243, 271-273 - прототип. 3. Yu. I. Matrosov et al. Steel for gas pipelines. - M .: Metallurgy, 1989, p.241-243, 271-273 - prototype.
Claims (3)
Углерод - 0,003 - 0,14
Кремний - 0,15 - 0,70
Марганец - 0,50 - 1,65
Хром - Не более 0,3
Никель - Не более 0,3
Медь - Не более 0,3
Алюминий - 0,02 - 0,05
Титан - 0,005 - 0,03
Ванадий - 0,02 - 0,14
Ниобий - 0,015 - 0,060
Молибден - Не более 0,15
Кальций - 0,0003 - 0,05
Железо - Остальноео3. The method according to PP.1 and 2, characterized in that the slabs are cast from steel having the following chemical composition, wt.%:
Carbon - 0.003 - 0.14
Silicon - 0.15 - 0.70
Manganese - 0.50 - 1.65
Chrome - No more than 0.3
Nickel - No more than 0.3
Copper - Not more than 0.3
Aluminum - 0.02 - 0.05
Titanium - 0.005 - 0.03
Vanadium - 0.02 - 0.14
Niobium - 0.015 - 0.060
Molybdenum - Not more than 0.15
Calcium - 0.0003 - 0.05
Iron - The rest
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001111161A RU2201972C2 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for making strips of low-alloy steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001111161A RU2201972C2 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for making strips of low-alloy steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001111161A RU2001111161A (en) | 2003-02-27 |
| RU2201972C2 true RU2201972C2 (en) | 2003-04-10 |
Family
ID=20248876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001111161A RU2201972C2 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for making strips of low-alloy steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2201972C2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100409955C (en) * | 2006-09-29 | 2008-08-13 | 邯郸钢铁股份有限公司 | Technique for CSP sheet billet production line cold rolling feeding |
| RU2458751C1 (en) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy k52-k60-grade pipe steel |
| RU2458754C1 (en) * | 2011-03-17 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| CN110369519A (en) * | 2019-07-23 | 2019-10-25 | 唐山中厚板材有限公司 | The operation of rolling method for controlling shape of 500MPa level low alloy high strength steel plate |
| CN116060440A (en) * | 2023-03-06 | 2023-05-05 | 太原科技大学 | Nickel-based alloy wire rod and preparation method thereof |
| RU2799194C1 (en) * | 2022-12-13 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of low-alloyed plate with increased fire resistance using a reversing mill |
-
2001
- 2001-04-23 RU RU2001111161A patent/RU2201972C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАТРОСОВ Ю.И. и др. Сталь для магистральных газопроводов. - М.: Металлургия, с.241-243, 271-273. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100409955C (en) * | 2006-09-29 | 2008-08-13 | 邯郸钢铁股份有限公司 | Technique for CSP sheet billet production line cold rolling feeding |
| RU2458751C1 (en) * | 2011-02-25 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy k52-k60-grade pipe steel |
| RU2458754C1 (en) * | 2011-03-17 | 2012-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| CN110369519A (en) * | 2019-07-23 | 2019-10-25 | 唐山中厚板材有限公司 | The operation of rolling method for controlling shape of 500MPa level low alloy high strength steel plate |
| RU2799194C1 (en) * | 2022-12-13 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of low-alloyed plate with increased fire resistance using a reversing mill |
| CN116060440A (en) * | 2023-03-06 | 2023-05-05 | 太原科技大学 | Nickel-based alloy wire rod and preparation method thereof |
| CN116060440B (en) * | 2023-03-06 | 2023-06-20 | 太原科技大学 | Nickel-based alloy wire rod and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109642286B (en) | Ferritic stainless steel hot-rolled annealed steel sheet and method for producing same | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| EP3034643B1 (en) | Electric-resistance-welded steel pipe with excellent weld quality and method for producing same | |
| CN110546294B (en) | Ferritic stainless steel hot-rolled annealed steel sheet and method for producing same | |
| RU2675307C1 (en) | Method of manufacture of low-alloyable roll strips with enhanced corrosion resistance | |
| EP2123780A1 (en) | Processes for production of steel sheets for cans | |
| CN114981462B (en) | Steel sheet, component, and method for manufacturing same | |
| JP5353578B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet excellent in hole expansibility and method for producing the same | |
| JP2010229514A (en) | Cold rolled steel sheet and method for producing the same | |
| RU2442831C1 (en) | Method for production of high-strength steel | |
| RU2318027C1 (en) | Method of production of the plate iron | |
| RU2201972C2 (en) | Method for making strips of low-alloy steel | |
| JP2010126808A (en) | Cold rolled steel sheet and method for producing the same | |
| RU2500820C1 (en) | Production method of rolled metal from low-alloy steel for manufacture of structural members of oil and gas lines | |
| JP4905031B2 (en) | Steel plate excellent in fine blanking workability and manufacturing method thereof | |
| RU2433191C1 (en) | Manufacturing method of high-strength plate steel | |
| RU2341565C2 (en) | Method of candy manufacturing from low-alloy steel | |
| RU2346060C2 (en) | Method of blades manufacturing | |
| RU2292404C1 (en) | Strip making method for producing tubes | |
| RU2318881C2 (en) | Strips producing method for making casing tubes | |
| JP6179609B2 (en) | Manufacturing method of thick high-strength steel sheet with excellent cold workability | |
| RU2241769C1 (en) | Method for production of candies from low-alloy steel | |
| EP4029962A1 (en) | Hot rolled steel sheet for electroseamed steel pipe and method for producing same, electroseamed steel pipe and method for producing same, line pipe, and building structure | |
| RU2262537C1 (en) | Method of production of strips from low-alloyed steel | |
| JP2007177293A (en) | Ultrahigh-strength steel sheet and manufacturing method therefor |