RU2224913C2 - Fan-heat exchanger - Google Patents
Fan-heat exchanger Download PDFInfo
- Publication number
- RU2224913C2 RU2224913C2 RU99119164/06A RU99119164A RU2224913C2 RU 2224913 C2 RU2224913 C2 RU 2224913C2 RU 99119164/06 A RU99119164/06 A RU 99119164/06A RU 99119164 A RU99119164 A RU 99119164A RU 2224913 C2 RU2224913 C2 RU 2224913C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blades
- fan
- heat exchanger
- impeller
- fans
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к теплообменным аппаратам, в которых теплоносители не смешиваются друг с другом, и может быть использовано, например, в системах вентиляции и кондиционирования воздуха для теплообмена между заборным и вытяжным воздушными потоками. The invention relates to heat exchangers in which coolants are not mixed with each other, and can be used, for example, in ventilation and air conditioning systems for heat exchange between the intake and exhaust air flows.
Известен вентилятор-теплообменник [1], содержащий корпус и установленные в корпусе на одном валу два центробежных вентилятора, ориентированные в противоположных направлениях друг другу. В корпусе сформировано два канала для теплоносителей (воздушных потоков) с различной температурой, разделенные теплообменным элементом, выполненным в виде гофрированной радиальной перегородки, установленной за кромкой рабочих колес вентиляторов и имеющей диск, разделяющий вентиляторы. При вращении вентиляторов теплоносители через соответствующие всасывающие патрубки поступают в межлопаточное пространство вентиляторов и далее, омывая с обеих сторон гофрированную радиальную перегородку теплообменного элемента, выводятся из корпуса через соответствующие нагнетательные патрубки. Теплообмен осуществляется через гофрированную перегородку во время омывания теплоносителями ее граней. Known fan-heat exchanger [1], comprising a housing and two centrifugal fans mounted in the housing on the same shaft, oriented in opposite directions to each other. Two channels for coolants (air flows) with different temperatures are formed in the casing, separated by a heat exchange element made in the form of a corrugated radial partition mounted behind the edge of the fan impellers and having a disk separating the fans. When the fans rotate, the coolants through the corresponding suction nozzles enter the interscapular space of the fans and then, washing the corrugated radial partition of the heat exchange element from both sides, are removed from the housing through the corresponding discharge nozzles. Heat exchange is carried out through a corrugated partition during washing of its faces with heat carrier.
К недостаткам данной конструкции следует отнести большие радиальные габариты. The disadvantages of this design include large radial dimensions.
Известен также вентилятор-теплообменник [2], содержащий корпус и установленные в корпусе на одном валу два центробежных вентилятора, ориентированные в противоположных направлениях друг другу. В корпусе сформировано два канала для теплоносителей с различной температурой, разделенные стенкой, разделяющей также оба вентилятора. Теплообменный элемент выполнен в виде радиальных ребер, установленных на обеих поверхностях перегородки за кромкой рабочих колес вентиляторов. При вращении вентиляторов теплоносители через соответствующие всасывающие патрубки поступают в межлопаточное пространство вентиляторов и далее, омывая с обеих сторон радиальные ребра теплообменного элемента, выводятся из корпуса через соответствующие нагнетательные патрубки. Теплообмен осуществляется через радиальные ребра и собственно перегородку. Also known is a fan-heat exchanger [2], comprising a housing and two centrifugal fans mounted in the housing on the same shaft, oriented in opposite directions to each other. Two channels for coolants with different temperatures are formed in the casing, separated by a wall that also separates both fans. The heat exchange element is made in the form of radial ribs installed on both surfaces of the partition beyond the edge of the impellers of the fans. When the fans rotate, the coolants through the corresponding suction nozzles enter the interscapular space of the fans and then, washing on both sides the radial ribs of the heat exchange element, are removed from the housing through the corresponding discharge nozzles. Heat exchange is carried out through the radial ribs and the partition itself.
К недостаткам данной конструкции также следует отнести большие радиальные габариты. The disadvantages of this design should also include large radial dimensions.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является вентилятор-теплообменник [3] , содержащий корпус и установленное в корпусе рабочее колесо двустороннего центробежного вентилятора, выполненного в виде радиально гофрированного диска с внешним ободом, при этом грани гофры выполняют функцию радиальных лопаток. В корпусе имеется перегородка, примыкающая к внешнему ободу рабочего колеса и разделяющая корпус на две изолированные полости (канала) для теплоносителей (воздушных потоков) с различной температурой. Благодаря указанной перегородке в корпусе образуются два изолированных центробежных вентилятора с единым двусторонним рабочим колесом. При вращении рабочего колеса теплоносители через соответствующие всасывающие патрубки в корпусе поступают в межлопаточное пространство вентиляторов и далее выводятся из корпуса через соответствующие нагнетательные патрубки. Теплообмен в таком устройстве осуществляется через радиальные грани гофрированного рабочего колеса. Closest to the claimed invention is a fan-heat exchanger [3], comprising a housing and an impeller of a double-sided centrifugal fan mounted in the housing, made in the form of a radially corrugated disk with an external rim, while the corrugation faces serve as radial blades. In the housing there is a partition adjacent to the outer rim of the impeller and dividing the housing into two isolated cavities (channels) for heat carriers (air flows) with different temperatures. Thanks to this partition, two isolated centrifugal fans with a single double-sided impeller are formed in the casing. When the impeller rotates, the coolants through the corresponding suction nozzles in the housing enter the interscapular space of the fans and are then removed from the housing through the corresponding discharge nozzles. Heat transfer in such a device is carried out through the radial faces of the corrugated impeller.
В известном вентиляторе-теплообменнике рабочее колесо, являющееся одновременно теплообменной поверхностью, образовано радиально гофрированной поверхностью. Такое исполнение рабочего колеса приводит к низкой его эффективности как элемента центробежного вентилятора, так и как теплообменника. In the known fan-heat exchanger, the impeller, which is both a heat exchange surface, is formed by a radially corrugated surface. This design of the impeller leads to its low efficiency as an element of a centrifugal fan, and as a heat exchanger.
Первое объясняется тем, что функцию лопаток выполняет радиально гофрированная поверхность. В этом случае воздушный поток на выходе вентилятора имеет избыточное давление, превышающее давление, необходимое для преодоления полного гидравлического сопротивления вентилятора. Это требует увеличения подводимой мощности. Для устранения этой особенности, характерной для центробежных вентиляторов с радиальными лопатками, необходимы лопатки иного профиля, а именно - загнутые назад лопатки. Очевидно, что изготовление гофрированного диска с загнутыми лопатками представляет собой достаточно сложную технологическую задачу. Кривизна таких гофр будет определяться допустимой пластической деформацией материала, из которого изготавливается рабочее колесо. При этом такие свойства материала входят в противоречие с требуемой жесткостью рабочего колеса, на которое во время работы действуют значительные центробежные силы. Данное противоречие приводит к тому, что изготовить гофрированный диск с большой кривизной лопаток не удается. Следовательно, не удается для такой конструкции устранить избыточное давление и уменьшить подводимую мощность. The first is explained by the fact that the function of the blades is performed by a radially corrugated surface. In this case, the air flow at the fan outlet has an excess pressure exceeding the pressure necessary to overcome the total hydraulic resistance of the fan. This requires an increase in power input. To eliminate this feature, typical of centrifugal fans with radial blades, blades of a different profile are needed, namely, the blades bent backward. Obviously, the manufacture of a corrugated disk with curved blades is a rather complicated technological task. The curvature of such corrugations will be determined by the allowable plastic deformation of the material from which the impeller is made. Moreover, such material properties conflict with the required stiffness of the impeller, which is subject to significant centrifugal forces during operation. This contradiction leads to the fact that it is not possible to produce a corrugated disk with a large curvature of the blades. Therefore, it is not possible for such a design to eliminate excess pressure and reduce the input power.
Низкая эффективность теплообмена известного устройства объясняется следующим. На эффективность теплообмена в равной степени сказывается как площадь поверхности теплообмена, так и скорость омывания этой поверхности. В случае с радиальными лопатками, во-первых, площадь теплообмена будет минимальной, так как радиальные лопатки имеют минимальную длину, а во-вторых, скорость омывания будет уменьшаться по мере приближения к периферии рабочего колеса, что обусловлено, с учетом сплошности воздушного потока, увеличением площади сечения межлопаточного пространства к периферии. Таким образом, несмотря на сравнительно большую поверхность теплообмена, его эффективность будет невысокой. The low heat transfer efficiency of the known device is explained by the following. The heat exchange efficiency is equally affected by both the heat exchange surface area and the washing speed of this surface. In the case of radial blades, firstly, the heat transfer area will be minimal, since the radial blades have a minimum length, and secondly, the washing speed will decrease as it approaches the periphery of the impeller, which is due to the increase in air flow continuity cross-sectional area of the interscapular space to the periphery. Thus, despite the relatively large heat exchange surface, its efficiency will be low.
Технической задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является снижение потребляемой мощности и повышение эффективности теплообмена. The technical problem to be solved by the claimed invention is directed is to reduce power consumption and increase heat exchange efficiency.
Сущность заявляемого изобретения заключается в том, что в известном вентиляторе-теплообменнике, содержащем корпус и установленное в корпусе рабочее колесо двустороннего центробежного вентилятора, при этом корпус разделен на две изолированные полости, которые вместе с рабочим колесом образуют два изолированных центробежных вентилятора, согласно изобретению рабочее колесо выполнено в виде сплошного разделительного диска, на обеих сторонах которого нормально к его плоскости выполнены лопатки, при этом лопатки выполнены загнутыми назад. The essence of the claimed invention lies in the fact that in the known fan-heat exchanger comprising a casing and an impeller of a double-sided centrifugal fan installed in the casing, the casing is divided into two insulated cavities, which together with the impeller form two insulated centrifugal fans, according to the invention, the impeller made in the form of a continuous dividing disk, on both sides of which the blades are made normal to its plane, while the blades are made bent back d.
Замена гофрированного диска рабочего колеса на сплошной диск, на обеих сторонах которого нормально к его поверхности выполнены лопатки, позволяет изготавливать последние любой заданной кривизны, так как такая конструкция уже не связана с технологией изготовления гофрированной поверхности. Выполнение лопаток загнутыми назад позволяет существенно уменьшить избыточное давление на выходе центробежного вентилятора и, тем самым, снизить потребляемую мощность. Изменяя кривизну лопаток, можно менять площадь нормального к лопаткам сечения межлопаточного пространства, добиваясь постоянства скорости смывания воздушным потоком поверхности лопаток. Указанное выполнение лопаток, в отличие от известного, позволяет существенно увеличить как число лопаток, так и "густоту решетки рабочего колеса", то есть отношение длины лопатки к расстоянию между лопатками на среднем радиусе, что существенно увеличивает эффективность теплообмена. Несмотря на то что в заявляемом вентиляторе теплообмен между двумя воздушными потоками осуществляется дополнительно через введенный разделительный диск, возможности модификации лопаток рабочего колеса, обусловленной новым конструктивным исполнением последнего, в значительной степени компенсируют снижение эффективности теплообмена, связанное с дополнительно введенным разделительным диском. Replacing the corrugated disk of the impeller with a solid disk, on both sides of which blades are normally made to its surface, allows to produce the latter of any given curvature, since such a design is no longer associated with the technology of manufacturing the corrugated surface. The implementation of the blades curved back allows you to significantly reduce the excess pressure at the outlet of the centrifugal fan and, thereby, reduce power consumption. By changing the curvature of the blades, it is possible to change the area of the interscapular space normal to the blades, achieving a constant flushing speed of the surface of the blades by the air flow. The specified embodiment of the blades, in contrast to the known one, can significantly increase both the number of blades and the "density of the impeller grating", that is, the ratio of the length of the blade to the distance between the blades at an average radius, which significantly increases the heat transfer efficiency. Despite the fact that in the inventive fan the heat exchange between the two air flows is additionally carried out through the introduced separation disk, the possibility of modifying the impeller blades, due to the new design of the latter, to a large extent compensate for the decrease in heat transfer efficiency associated with the additionally introduced separation disk.
Для заметного увеличения эффективности теплообмена в заявляемом устройстве лопатки целесообразно изготавливать с отношением их длины к расстоянию между лопатками на среднем радиусе не менее 10. For a noticeable increase in the efficiency of heat transfer in the inventive device, the blades should be made with a ratio of their length to the distance between the blades at an average radius of at least 10.
Для увеличения площади теплообмена между лопатками рабочего колеса по периферии разделительного диска дополнительно могут быть выполнены промежуточные лопатки. To increase the area of heat exchange between the blades of the impeller on the periphery of the separation disk, intermediate blades can be additionally made.
Дополнительно, лопатки рабочего колеса могут быть выполнены с постоянной шириной межлопаточного канала, что обеспечивает равномерную скорость движения теплоносителя в межлопаточном канале и, соответственно, повышает эффективность теплообмена. Additionally, the impeller blades can be made with a constant width of the interscapular channel, which ensures a uniform speed of the coolant in the interscapular channel and, accordingly, increases the heat transfer efficiency.
Дополнительно вентиляторы могут содержать скрепленный с лопатками передний диск, имеющий осевое отверстие для прохода теплоносителя в межлопаточное пространство. Передний диск закрывает межлопаточное пространство, снижая тем самым вентиляторные потери и увеличивая эффективность теплообмена. Additionally, the fans may include a front disk bonded to the blades, having an axial hole for passage of the coolant into the interscapular space. The front disc covers the interscapular space, thereby reducing fan losses and increasing heat transfer efficiency.
Нагнетательные патрубки обоих вентиляторов могут быть выполнены осесимметрично и развернуты в осевом направлении в противоположную сторону относительно соответствующего всасывающего патрубка. Такая конструкция обеспечивает прохождение теплоносителей с одной на противоположную сторону устройства. Это значительно упрощает монтаж заявляемого вентилятора-теплообменника в системах вентиляции и кондиционирования воздуха, поскольку соответствует направлению приточного и вытяжного воздушных потоков. The discharge pipes of both fans can be made axisymmetrically and axially deployed in the opposite direction relative to the corresponding suction pipe. This design allows the passage of coolant from one to the opposite side of the device. This greatly simplifies the installation of the inventive fan-heat exchanger in ventilation and air conditioning systems, since it corresponds to the direction of the supply and exhaust air flows.
Сущность заявляемого изобретения поясняется графическими материалами, на которых изображено:
фиг. 1 - вентилятор-теплообменник с однонаправленным симметричным расположением нагнетательных патрубков;
фиг. 2 - вентилятор-теплообменник с разнонаправленным осесимметричным расположением нагнетательных патрубков;
фиг. 3 - вентилятор-теплообменник с разнонаправленным осесимметричным расположением нагнетательных патрубков, развернутых в осевом направлении в противоположную сторону относительного соответствующих всасывающих патрубков;
фиг. 4 - пример выполнения лопаток рабочего колеса с постоянной шириной межлопаточного канала;
фиг.5 - иллюстрация к соотношениям для расчета профиля лопаток с постоянной шириной межлопаточного канала.The essence of the claimed invention is illustrated by graphic materials, which depict:
FIG. 1 - fan-heat exchanger with a unidirectional symmetrical arrangement of discharge pipes;
FIG. 2 - fan-heat exchanger with multidirectional axisymmetric arrangement of discharge pipes;
FIG. 3 - fan-heat exchanger with multidirectional axisymmetric arrangement of discharge nozzles, deployed in the axial direction in the opposite direction of the relative respective suction nozzles;
FIG. 4 - an example of the execution of the blades of the impeller with a constant width of the interscapular channel;
5 is an illustration of the relationships for calculating the profile of the blades with a constant width of the interscapular canal.
Заявляемый вентилятор-теплообменник (фиг.1-3) состоит из корпуса 1 улиткообразной формы с осевыми всасывающими патрубками 2 и 3, выполненными на его противоположных торцевых сторонах, и соответствующими тангенциально расположенными нагнетательными патрубками 4 и 5. В корпусе 1 на валу 6 установлено рабочее колесо, состоящее из разделительного диска 7 с нормально закрепленными на обеих его поверхностях лопатками 8 и 9, выполненными загнутыми назад (относительно направления вращения). Внутреннее пространство корпуса 1 разделено перегородкой 10 на две полости 11 и 12, образующих улитки двух центробежных вентиляторов. Своей центральной частью перегородка 10 примыкает к внешней кромке диска 7 через уплотнительный элемент 13, выполненный, например, из резины или фетра. Также на фиг.1-3 стрелками показано направление движения воздушных потоков-теплоносителей. The inventive fan-heat exchanger (Fig.1-3) consists of a
На фиг.1 показан пример выполнения вентилятора-теплообменника с однонаправленным симметричным расположением нагнетательных патрубков 4 и 5, а на фиг.2 - пример выполнения вентилятора-теплообменника с разнонаправленным осесимметричным расположением нагнетательных патрубков 4 и 5. Figure 1 shows an example of a fan-heat exchanger with a unidirectional symmetrical arrangement of
Предпочтительным является выполнение вентилятора-теплообменника, представленное на фиг.3. В данном случае рабочее колесо имеет с каждой стороны передние диски 14 и 15, имеющие осевое отверстие для прохода всасываемого воздуха в межлопаточное пространство. Передние диски 14 и 15 в области упомянутых осевых отверстий имеют конические части 16 и 17 соответственно, которые размещаются в соответствующих всасывающих патрубках 2 и 3 с минимально допустимым зазором. Дополнительно с обеих сторон диска 7 по его периферии выполнены промежуточные лопатки 18 (на фиг.3 показаны только на одной стороне диска 7), которые увеличивают площадь теплообмена. Отличительной особенностью данной конструкции является выполнение нагнетательных патрубков 4 и 5, которые расположены разнонаправленно осесимметрично и развернуты в осевом направлении в противоположную сторону относительного соответствующих всасывающих патрубков 2 и 3. It is preferable to perform the fan-heat exchanger shown in Fig.3. In this case, the impeller has
Пример выполнения лопаток 8 (или 9) центробежного вентилятора с постоянной шириной межлопаточного канала представлен на фиг.4. На фиг.5 показаны две соседние лопатки (дуга АВ и дуга CD) и соответствующие геометрические построения для расчета указанного профиля лопаток. Для произвольной точки Е дуги АВ, лежащей на расстоянии r от центра О рабочего колеса, и соответствующей ей точки F дуги CD, расстояние между которыми t(r) есть ширина межлопаточного канала, определяется точка G дуги CD, лежащая также на расстоянии r от центра О рабочего колеса. Расстояние а(r) между точками Е и G для большого числа лопаток Z приблизительно равно длине дуги EG, или a(r)≈2πr/Z. При этих же условиях значение величины t(r) можно определить как t(r)≈a(r)•sinβ(r). Используя численные методы, можно для t(r)=Т, где Т=const, рассчитать значения угла β(r), определив тем самым профиль лопатки. В частности, на фиг.4 и фиг.5 представлен пример с числом лопаток Z=22 и соотношением минимального расстояния r0 лопатки от центра О (точка А) и максимального rк (точка В): r0=0,4rк. Для данного случая определены значения β(r), которые лежат в пределах: β(r0) = 34,22° и β(rк) = 13,0°. Одним из способов выполнения лопаток указанного профиля может быть фрезерование диска, исходная толщина которого определяется требуемой глубиной межлопаточного канала. В этом случае используется фреза диаметром Т, а программное управление фрезерным станком использует рассчитанные значения β(r).
Заявляемое устройство работает следующим образом. При вращении вала 6 с закрепленным на нем рабочим колесом воздушные потоки (теплоносители), имеющие разные температуры, с обеих сторон поступают через всасывающие патрубки 2 и 3 и попадают в пространство между лопатками 8 и 9 соответственно. Под действием центробежных сил воздушные потоки перетекают по межлопаточному пространству к наружной окружности рабочего колеса, поступают в соответствующие улиткообразные полости 11, 12 и далее через нагнетательные патрубки 4, 5 выводятся из корпуса 1. По мере прохождения воздушных потоков через рабочее колесо между ними происходит процесс прямоточного теплообмена через лопатки 8, 9 и разделительный диск 7. В конструкции, представленной на фиг. 3, в процессе теплообмена участвуют также промежуточные лопатки 18.An example of the execution of the blades 8 (or 9) of a centrifugal fan with a constant width of the interscapular channel is presented in figure 4. Figure 5 shows two adjacent blades (arc AB and arc CD) and the corresponding geometric construction for calculating the specified profile of the blades. For an arbitrary point E of the arc AB, lying at a distance r from the center O of the impeller, and the corresponding point F of the arc CD, the distance between which t (r) is the width of the interscapular channel, the point G of the arc CD, lying also at a distance r from the center, is determined About the impeller. The distance a (r) between points E and G for a large number of blades Z is approximately equal to the length of the arc EG, or a (r) ≈2πr / Z. Under these conditions, the value of t (r) can be defined as t (r) ≈a (r) • sinβ (r). Using numerical methods, it is possible for t (r) = T, where T = const, to calculate the values of the angle β (r), thereby determining the profile of the blade. In particular, figure 4 and figure 5 presents an example with the number of blades Z = 22 and the ratio of the minimum distance r 0 of the blade from the center O (point A) and the maximum r to (point B): r 0 = 0.4 r to . For this case, the values β (r) were determined, which lie in the range: β (r 0 ) = 34.22 ° and β (r k ) = 13.0 ° . One of the ways to perform blades of the specified profile can be milling of the disk, the initial thickness of which is determined by the required depth of the interscapular channel. In this case, a mill with a diameter of T is used, and the program control of the milling machine uses the calculated values of β (r).
The inventive device operates as follows. When the
Источники информации
1. Заявка Японии 60-75634, F 28 D 9/00, заявл. 10.04.85, опубл. 06.07.94.Sources of information
1. Japanese application 60-75634, F 28
2. Заявка Японии 60-75635, F 28 D 9/00, заявл. 10.04.85, опубл. 06.07.94. 2. Japanese application 60-75635, F 28
3. Заявка Японии 61-86463, F 28 D 11/02, заявл. 15.04.86, опубл. 01.06.94 - ПРОТОТИП. 3. Japanese application 61-86463, F 28
Claims (6)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99119164/06A RU2224913C2 (en) | 1999-09-02 | 1999-09-02 | Fan-heat exchanger |
| PCT/US2000/023900 WO2001016530A2 (en) | 1999-09-02 | 2000-08-31 | Heat exchanger type fan |
| AU74722/00A AU7472200A (en) | 1999-09-02 | 2000-08-31 | Heat exchanger type fan |
| US10/195,576 US6695038B2 (en) | 1999-09-02 | 2002-07-15 | Heat exchanger type fan |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99119164/06A RU2224913C2 (en) | 1999-09-02 | 1999-09-02 | Fan-heat exchanger |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99119164A RU99119164A (en) | 2001-06-27 |
| RU2224913C2 true RU2224913C2 (en) | 2004-02-27 |
Family
ID=32171873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99119164/06A RU2224913C2 (en) | 1999-09-02 | 1999-09-02 | Fan-heat exchanger |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2224913C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2578502C2 (en) * | 2011-04-15 | 2016-03-27 | Яньтай Тунтяньда Блоуэр Мэньюфэкчеринг Ко., Лтд. | Centripetal delivery compressor for ventilation system generating heat at high temperature and high pressure |
| RU2723539C1 (en) * | 2017-04-01 | 2020-06-15 | Яньтай Тун Тянь Да Фань Мэньюфэкчуринг Ко., Лтд. | High-temperature fan air heater, capable of accumulating energy and generating heat |
| RU2773590C1 (en) * | 2021-07-22 | 2022-06-06 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно - Исследовательский Институт Технологий Органической, Неорганической Химии И Биотехнологий" | Two-flow centrifugal fan |
-
1999
- 1999-09-02 RU RU99119164/06A patent/RU2224913C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2578502C2 (en) * | 2011-04-15 | 2016-03-27 | Яньтай Тунтяньда Блоуэр Мэньюфэкчеринг Ко., Лтд. | Centripetal delivery compressor for ventilation system generating heat at high temperature and high pressure |
| RU2723539C1 (en) * | 2017-04-01 | 2020-06-15 | Яньтай Тун Тянь Да Фань Мэньюфэкчуринг Ко., Лтд. | High-temperature fan air heater, capable of accumulating energy and generating heat |
| RU2773590C1 (en) * | 2021-07-22 | 2022-06-06 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно - Исследовательский Институт Технологий Органической, Неорганической Химии И Биотехнологий" | Two-flow centrifugal fan |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6695038B2 (en) | Heat exchanger type fan | |
| US5358373A (en) | High performance turbomolecular vacuum pumps | |
| US5707205A (en) | Fan device | |
| EP1916422B1 (en) | Centrifugal fan | |
| US4415310A (en) | System for cooling a gas turbine by bleeding air from the compressor | |
| EP0746689B1 (en) | Housing with recirculation control for use with banded axial-flow fans | |
| KR100818429B1 (en) | High efficiency one-piece centrifugal blower | |
| EP3626974B1 (en) | Outdoor unit for an air conditioner | |
| US4357914A (en) | Cooling system for internal combustion engines | |
| US8172524B2 (en) | Fan including specific stationary vane arrangement | |
| US5996685A (en) | Axial flow fan | |
| CN100419274C (en) | Fan and blower unit having the same | |
| US20040184914A1 (en) | Impeller and stator for fluid machines | |
| RU2224913C2 (en) | Fan-heat exchanger | |
| US9523370B2 (en) | Blower with curved blades | |
| CN112840128A (en) | Diagonal fan with optimized diagonal impeller | |
| JP3137897B2 (en) | Once-through fan | |
| JPH08200283A (en) | Cross-flow fan and air conditioner provided with it | |
| CN110319054B (en) | Impeller for forward centrifugal fan | |
| CN111156052B (en) | Rotary variable nozzle part air inlet radial turbine | |
| CN111005771A (en) | Rotary variable nozzle portion air inlet axial flow turbine | |
| US4830575A (en) | Spiral grooves in a turbine rotor | |
| RU2224914C2 (en) | Fan-heat exchanger (modifications) | |
| US5069600A (en) | Pressure wave machine | |
| US5507617A (en) | Regenerative turbine pump having low horsepower requirements under variable flow continuous operation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20051014 |
|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20070418 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070903 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100903 |