RU2215816C2 - Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method - Google Patents
Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2215816C2 RU2215816C2 RU2001135023A RU2001135023A RU2215816C2 RU 2215816 C2 RU2215816 C2 RU 2215816C2 RU 2001135023 A RU2001135023 A RU 2001135023A RU 2001135023 A RU2001135023 A RU 2001135023A RU 2215816 C2 RU2215816 C2 RU 2215816C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- fibers
- layers
- impregnation
- reinforcing fibers
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к методу получения металлических композиционных материалов на основе интерметаллида титана, армированных высокомодульными волокнами, применяемых в авиационной технике, в частности, для лопаток компрессоров газотурбинных двигателей. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to a method for producing metal composite materials based on titanium intermetallic reinforced with high modulus fibers used in aircraft, in particular, for compressor blades of gas turbine engines.
Повышение прочности, рабочих температур и модуля упругости титановых сплавов, используемых для лопаток компрессора авиационных двигателей, представляет собой весьма актуальную, но труднорешаемую задачу. Относительно невысокий модуль упругости всех титановых сплавов (~100 ГПа) не позволяет реализовать их высокую прочность (~1250 ГПа) в деталях конструкций. Кроме того, при температурах выше 500oС титановые сплавы интенсивно окисляются, что существенно сокращает срок службы деталей.Increasing the strength, operating temperature and elastic modulus of titanium alloys used for compressor blades of aircraft engines is a very urgent, but difficult task. The relatively low elastic modulus of all titanium alloys (~ 100 GPa) does not allow their high strength (~ 1250 GPa) to be realized in structural details. In addition, at temperatures above 500 o With titanium alloys are intensively oxidized, which significantly reduces the service life of parts.
Единственным и наиболее эффективным способом повышения модуля упругости сплавов является армирование их высокомодульными волокнами, такими как карбидокремниевые, борные, углеродные и др., т.к. другие методы, такие как легирование, термическая или механико-термическая обработка не оказывают заметного влияния на эту характеристику. Использование интерметаллидов титана, в частности интерметаллидов системы Ti-Al, в качестве матрицы позволяет повысить и уровень рабочих температур, поскольку интерметаллиды более жаростойки в сравнении с титановыми сплавами. Поэтому решение задачи одновременного повышения жесткости, т. е. модуля упругости, прочности и жаростойкости материалов изыскивается на пути создания композиционных материалов (КМ) с интерметаллидной (Тi3Аl, TiAl) матрицей, армированных высокопрочными и высокомодульными волокнами, в частности волокнами карбида кремния (SiC).The only and most effective way to increase the elastic modulus of alloys is to reinforce them with high-modulus fibers, such as silicon carbide, boron, carbon, etc., since other methods, such as alloying, thermal or mechanical-thermal treatment do not significantly affect this characteristic. The use of titanium intermetallic compounds, in particular, Ti-Al system intermetallic compounds, as a matrix allows one to increase the level of working temperatures, since intermetallic compounds are more heat-resistant in comparison with titanium alloys. Therefore, the solution to the problem of simultaneously increasing stiffness, i.e., the elastic modulus, strength, and heat resistance of materials, is sought by creating composite materials (CM) with an intermetallic (Ti 3 Al, TiAl) matrix reinforced with high-strength and high-modulus fibers, in particular silicon carbide fibers ( SiC).
Известны способы получения КМ с матрицей из Ti-Al интерметаллида, армированного волокном SiC, в соответствии с которыми заготовка из чередующихся слоев волокон SiC и фольги из Ti-Al матричного сплава подвергается компактированию (диффузионной сварке) при температурах 900-1100oС в вакууме (Патент Японии 07-209991, МКИ С 22 С 1/09, Патент США 4746374, МКИ C 22 F 1/18).Known methods for producing CM with a matrix of Ti-Al intermetallic reinforced with SiC fiber, in accordance with which the workpiece from alternating layers of SiC fibers and a foil of Ti-Al matrix alloy is compacted (diffusion welding) at temperatures of 900-1100 o C in vacuum ( Japan Patent 07-209991, MKI C 22
Недостатком такой технологии является необходимость использования прессов с высокотемпературной вакуумной камерой, а также необходимость изготовления фольги из труднодеформируемых интерметаллидов. The disadvantage of this technology is the need to use presses with a high-temperature vacuum chamber, as well as the need to fabricate foils from difficult to deform intermetallic compounds.
Известен также способ получения КМ с неорганическими волокнами, в том числе и с волокнами карбида кремния, и интерметаллидной матрицей, по которому заготовка из чередующихся слоев основного металла, второго металла, образующего эвтектику с первым, и волокон подвергается горячему изостатическому прессованию при температуре 900-982oС, в результате чего основной металл полностью или частично переходит в эвтектику, образуя плотную матрицу КМ (Патент США 5425494, МКИ В 23 К 031/02).There is also a method of producing CM with inorganic fibers, including silicon carbide fibers, and an intermetallic matrix, in which a workpiece of alternating layers of a base metal, a second metal forming a eutectic with the first, and fibers is subjected to hot isostatic pressing at a temperature of 900-982 o С, as a result of which the base metal completely or partially passes into the eutectic, forming a dense KM matrix (US Patent 5425494, MKI B 23 K 031/02).
Недостатками такого способа являются также необходимость изготовления фольги из основного и второго металла и необходимость использования пресса с вакуумной камерой и с обогреваемыми до 982oС плитами. Кроме того, в указанных способах не фиксируют волокна с требуемым их распределением в КМ.The disadvantages of this method are the need to manufacture foil from the base and second metal and the need to use a press with a vacuum chamber and with plates heated to 982 ° C. In addition, in these methods do not fix the fibers with their required distribution in CM.
Для фиксации волокон используют метод многократного плазменного напыления титана на слои волокон с последующим прессованием многослойной заготовки (В. Randy, N. Ronald "Adv. Mater. And process", 1989, v.136, 2 p.35-40; Патент США 4786566; ЕР 0358804; ЕР 0358799). To fix the fibers, the method of multiple plasma spraying of titanium onto fiber layers is used, followed by pressing a multilayer preform (B. Randy, N. Ronald "Adv. Mater. And process", 1989, v.136, 2 p. 35-40; US Patent 4786566 ; EP 0358804; EP 0358799).
Недостатком такого способа фиксации волокон является снижение прочности волокон в результате взаимодействия плазмы с частицами расплава при высоких температурах, а также необходимость специальных высоковакуумных камер для плазменного напыления титана и его интерметаллидов. The disadvantage of this method of fixing the fibers is a decrease in the strength of the fibers as a result of the interaction of the plasma with the particles of the melt at high temperatures, as well as the need for special high-vacuum chambers for plasma spraying of titanium and its intermetallic compounds.
По описанным способам могут быть получены только изделия простой геометрической формы (листы, пластины, полосы и пр.). При изготовлении деталей сложной конфигурации, таких как лопатки компрессора, метод горячего прессования не обеспечивает равномерного давления и одинаковой плотности в различных участках детали. According to the described methods, only products of a simple geometric shape (sheets, plates, strips, etc.) can be obtained. In the manufacture of parts of complex configuration, such as compressor blades, the hot pressing method does not provide uniform pressure and the same density in different parts of the part.
Наиболее близким по технической сущности и назначению к предлагаемому является способ получения композиционного материала с интерметаллидной матрицей системы Ti-Al, упрочненного керамическим волокном, по которому титановый порошок и армирующие керамические волокна смешиваются, образуя пористую заготовку. Затем заготовка помещается в пресс-форму, пропитывается под давлением алюминиевым расплавом и выдерживается под давлением в течение времени, необходимого для полного взаимодействия титанового порошка и алюминиевого расплава с образованием интерметаллидной матрицы (Патент Японии 11-050171 от 23.02.1999, МКИ С 22 С 1/09). The closest in technical essence and purpose to the proposed one is a method for producing a composite material with an intermetallic matrix of the Ti-Al system reinforced with ceramic fiber, in which titanium powder and reinforcing ceramic fibers are mixed to form a porous preform. Then the preform is placed in the mold, impregnated under pressure with aluminum melt and kept under pressure for the time required for the complete interaction of the titanium powder and the aluminum melt with the formation of the intermetallic matrix (Japan Patent 11-050171 from 02.23.1999, MKI C 22
Указанный способ пригоден только для получения КМ с дискретными волокнами, но не обеспечивает регулярного и равномерного распределения волокон в композите, что не позволяет реализовать свойства волокон в композите. Получение описанным способом таких деталей, как, например, лопатки компрессоров, в которых необходима заданная ориентация волокон, невозможно. The specified method is suitable only for obtaining CM with discrete fibers, but does not provide a regular and uniform distribution of fibers in the composite, which does not allow to realize the properties of fibers in the composite. Obtaining the described method of such details, such as, for example, compressor blades, which require a given orientation of the fibers, is impossible.
Технической задачей изобретения является создание способа получения высокопрочного и высокомодульного КМ на основе матрицы из интерметаллидов титана, упрочненной волокном карбида кремния, а также изделий из этого материала, например лопаток компрессора авиационного двигателя, с заданным регулярным распределением армирующих волокон, простого в технологическом и аппаратурном оформлении, позволяющего повысить прочность и модуль упругости КМ и изделия из него. An object of the invention is to provide a method for producing high-strength and high-modulus CM based on a matrix of titanium intermetallic compounds reinforced with silicon carbide fiber, as well as products from this material, for example, aircraft engine compressor blades, with a given regular distribution of reinforcing fibers, simple in technological and apparatus design, allowing to increase the strength and elastic modulus of CM and products from it.
Для решения этой задачи предложен способ получения композиционного материала на основе интерметаллида титана, армированного волокном карбида кремния, включающий изготовление пористой заготовки, содержащей армирующие волокна и порошок титана, и пропитку заготовки под давлением расплавом алюминия, отличающийся тем, что пористую заготовку получают методом намотки волокон с фиксированным заданным шагом, перед пропиткой на армирующие волокна наносят слой алюминия или его сплава методом плазменного напыления, а после пропитки проводят термическую обработку при температуре 660-1150oС до полного растворения титана с образованием интерметаллидной матрицы. Порошок титана имеет размер частиц не более 100 мкм. Для увеличения содержания титана в интерметаллиде между слоями волокон в пористой заготовке дополнительно размещают слои титановой фольги толщиной не более 100 мкм.To solve this problem, a method for producing a composite material based on titanium intermetallic reinforced with silicon carbide fiber, comprising the manufacture of a porous preform containing reinforcing fibers and titanium powder, and impregnating the preform under pressure with an aluminum melt, characterized in that the porous preform is obtained by winding fibers with in a fixed predetermined step, before impregnation, a layer of aluminum or its alloy is applied to the reinforcing fibers by plasma spraying, and after impregnation, t rmicheskuyu treatment at 660-1150 o C to complete dissolution of the titanium to form the intermetallic matrix. The titanium powder has a particle size of not more than 100 μm. To increase the titanium content in the intermetallic between the layers of fibers in the porous preform additionally placed layers of titanium foil with a thickness of not more than 100 microns.
Существенным отличием предлагаемого способа от известного является получение пористой заготовки методом намотки волокон с фиксированным шагом с последующим нанесением слоя алюминия плазменным напылением. Соударение частиц расплавленного алюминия, имеющего температуру плавления 660oС, с волокном не приводит к снижению его прочности, как при плазменном напылении титаном, имеющим температуру плавления 1730oС, когда происходит взаимодействие расплавленных частиц с поверхностью волокна и снижение его прочности. Возможность фиксации волокон в КМ и в изделии с требуемым их распределением обеспечивает наиболее полную реализацию прочности и модуля упругости волокон в направлении действующих на изделие нагрузок в процессе эксплуатации.A significant difference of the proposed method from the known one is the production of a porous preform by the method of winding fibers with a fixed pitch with the subsequent application of a layer of aluminum by plasma spraying. The collision of particles of molten aluminum having a melting point of 660 ° C. with the fiber does not lead to a decrease in its strength, as in plasma spraying with titanium having a melting point of 1730 ° C. , when molten particles interact with the surface of the fiber and its strength decreases. The possibility of fixing the fibers in the CM and in the product with their required distribution provides the most complete realization of the strength and elastic modulus of the fibers in the direction of the loads acting on the product during operation.
С целью увеличения количества титана, вступающего в реакцию образования интерметаллида, т.е. для получения интерметаллида состава Тi3Аl вместо TiAl или ТiАl3, между слоями многослойной заготовки помещают титановую фольгу толщиной ≤100 мкм. Ограничение размера частиц титанового порошка и толщины титановой фольги обеспечивает их полное растворение при пропитке алюминиевым расплавом и термообработке в интервале температур 660-1150oС. Нижняя граница температурного интервала термообработки определяется началом плавления алюминия (660oС), а верхняя (1150oС) - началом интенсивного взаимодействия волокон с расплавом и снижением их прочности.In order to increase the amount of titanium entering into the reaction of formation of intermetallic compound, i.e. to obtain an intermetallic compound of Ti 3 Al instead of TiAl or TiAl 3 , a titanium foil with a thickness of ≤100 μm is placed between the layers of the multilayer workpiece. The limitation of the particle size of the titanium powder and the thickness of the titanium foil ensures their complete dissolution when impregnated with aluminum melt and heat treatment in the temperature range 660-1150 o C. The lower limit of the temperature range of the heat treatment is determined by the beginning of the melting of aluminum (660 o C), and the upper (1150 o C) - the beginning of the intense interaction of the fibers with the melt and a decrease in their strength.
Таким образом, данный способ позволяет значительно повысить качество материала за счет возможности регулирования состава матричного компонента, обеспечения заданной ориентации и распределения волокон в КМ и в изделии, а также за счет сохранения исходной прочности волокон в процессах плазменного напыления, пропитки и термической обработки. Кроме того, данный способ позволяет значительно упростить технологию и его аппаратурное оформление. Thus, this method can significantly improve the quality of the material due to the ability to control the composition of the matrix component, to ensure a given orientation and distribution of fibers in the CM and in the product, as well as by maintaining the initial fiber strength in the processes of plasma spraying, impregnation and heat treatment. In addition, this method can significantly simplify the technology and its hardware design.
Примеры осуществления. Examples of implementation.
Пример 1. Example 1
Монослойную ленту-препрег, полученную предварительно путем намотки волокон с шагом 0,18 мм и напылением порошка алюминия до общей толщины монослоя 0,15-0,18 мм, нарезали на карточки размером 40х250 мм и укладывали на дно пресс-формы. В качестве армирующих волокон использовали волокна карбида кремния диаметром 140 мкм со средней прочностью 3800 МПа (от 3500 до 4100 МПа) и модулем упругости 420 ГПа. Намотку осуществляли на намоточном станке, обеспечивающем заданный шаг и натяжение. Для фиксации волокон использовали тонкий слой алюминия, наносимый с помощью установки плазменного напыления типа УПУ-3М. A monolayer prepreg ribbon, preliminarily obtained by winding fibers in 0.18 mm increments and spraying aluminum powder to a total monolayer thickness of 0.15-0.18 mm, was cut into 40x250 mm cards and laid on the bottom of the mold. Silicon carbide fibers with a diameter of 140 μm with an average strength of 3800 MPa (from 3500 to 4100 MPa) and an elastic modulus of 420 GPa were used as reinforcing fibers. Winding was carried out on a winding machine, providing a given step and tension. To fix the fibers, a thin layer of aluminum was used, deposited using a plasma spraying unit of the UPU-3M type.
После намотки одного слоя и плазменного напыления полученную ленту-препрег снимали с барабана и нарезали на карточки требуемого размера; затем на эти карточки со стороны напыленного слоя наносили титановый порошок. Повторяя многократно эту процедуру, набирали заготовку из 12 слоев, после чего полученный пакет подвергали сушке при температуре 150oС в течение 30 минут, затем пресс-форму переносили в автоклав и проводили пропитку алюминиевым расплавом. Алюминиевый расплав перед пропиткой нагревали до 660oС, пропитку осуществляли давлением азота 40 атм на зеркало металла в течение 10 минут, после чего давление снимали и проводили термообработку при этой же температуре. Пропитанную заготовку извлекали из пресс-формы и разрезали с помощью алмазного диска на образцы для испытаний.After winding one layer and plasma spraying, the resulting prepreg tape was removed from the drum and cut into cards of the required size; then titanium powder was applied to these cards from the side of the sprayed layer. Repeating this procedure many times, a preform of 12 layers was collected, after which the resulting packet was dried at a temperature of 150 o C for 30 minutes, then the mold was transferred to an autoclave and impregnated with aluminum melt. Before the impregnation, the aluminum melt was heated to 660 ° C. , the impregnation was carried out with a nitrogen pressure of 40 atm onto a metal mirror for 10 minutes, after which the pressure was removed and heat treatment was carried out at the same temperature. The impregnated preform was removed from the mold and cut using a diamond disk into test specimens.
Пример 2. Example 2
Сборку заготовки, сушку и пропитку осуществляли в таком же порядке и таком же режиме, что и в примере 1, но после пропитки заготовки ее подвергали термической обработке в печи, в ванне из алюминиевого расплава, при температуре 900oС, после чего заготовку извлекали из пресс-формы и вырезали из нее образцы.Assembly of the workpiece, drying and impregnation was carried out in the same order and in the same mode as in example 1, but after the workpiece was impregnated, it was subjected to heat treatment in an oven, in a bath of aluminum melt, at a temperature of 900 o C, after which the workpiece was removed from molds and cut out samples from it.
Пример 3. Example 3
Монослойную ленту-препрег, такую же, как и в примере 1, укладывали в пресс-форму, сверху наносили из суспензии слой титанового порошка, а затем устанавливали слой титановой фольги ВТ1-0 толщиной 0,1 мм. Повторяя многократно эту процедуру, набирали заготовку из 8 слоев. Последующие операции сушки и пропитки осуществляли по тем же режимам, что в примере 1. Термообработку проводили при температуре 1150oС. Из полученных пластин вырезали образцы для испытаний.A monolayer prepreg tape, the same as in Example 1, was placed in a mold, a layer of titanium powder was applied from the suspension from above, and then a 0.1 mm thick VT1-0 titanium foil layer was installed. Repeating this procedure many times, a blank of 8 layers was recruited. Subsequent drying and impregnation operations were carried out according to the same modes as in Example 1. Heat treatment was carried out at a temperature of 1150 o C. Test samples were cut from the obtained plates.
Далее у полученных образцов определялись:
- прочность на растяжение (определяли растяжением плоских образцов по методике СТП ВИАМ);
- модуль упругости при растяжении (определяли растяжением плоских образцов по методике СТП ВИАМ);
- плотность (определяли методом гидростатического взвешивания);
- фазовый состав матрицы, характеризующий полноту прохождения реакции образования интерметаллидов (определяли путем сопоставления микроструктуры и результатов локального рентгеноспектрального анализа отдельных фаз по элементам - титану и алюминию).Further, the obtained samples were determined:
- tensile strength (determined by tensile flat samples by the method of STP VIAM);
- tensile modulus of elasticity (determined by stretching flat samples according to the STP VIAM technique);
- density (determined by hydrostatic weighing);
- phase composition of the matrix, characterizing the completeness of the passage of the reaction of formation of intermetallic compounds (determined by comparing the microstructure and the results of local X-ray spectral analysis of the individual phases by elements - titanium and aluminum).
Результаты испытаний в лабораторных условиях, проведенные на образцах, изготовленных по предлагаемому способу, свойства КМ, полученного способом-прототипом, приведены в таблице. The results of tests in laboratory conditions, conducted on samples manufactured by the proposed method, the properties of the CM obtained by the prototype method are shown in the table.
Как видно из результатов испытаний, КМ, полученный по предлагаемому способу, обеспечивает более высокие характеристики прочности и жесткости (модуля упругости) за счет более совершенной структуры (ориентации волокон) и более полной реализации свойств волокон в КМ. Предлагаемый способ не требует взрывоопасного процесса плазменного напыления титана для фиксации волокон, не требует изготовления фольги из труднодеформируемого интерметаллида титана, не требует прессов с высоковакуумной камерой и обогреваемыми до 1100oС плитами.As can be seen from the test results, the CM obtained by the proposed method provides higher strength and stiffness characteristics (elastic modulus) due to a more perfect structure (fiber orientation) and a more complete realization of the properties of the fibers in the CM. The proposed method does not require an explosive plasma spraying process of titanium to fix the fibers, does not require the manufacture of foils from hard-to-deform titanium intermetallic compounds, does not require presses with a high-vacuum chamber and plates heated to 1100 ° C.
Таким образом, данный способ позволяет значительно повысить качество материала за счет возможности регулирования состава матричного компонента, обеспечения заданной ориентации и распределения волокон в КМ и в изделии, а также за счет сохранения исходной прочности волокон в процессах плазменного напыления, пропитки и термической обработки. Кроме того, данный способ позволяет значительно упростить технологию и его аппаратурное оформление. Thus, this method can significantly improve the quality of the material due to the ability to control the composition of the matrix component, to ensure a given orientation and distribution of fibers in the CM and in the product, as well as by maintaining the initial fiber strength in the processes of plasma spraying, impregnation and heat treatment. In addition, this method can significantly simplify the technology and its hardware design.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001135023A RU2215816C2 (en) | 2001-12-26 | 2001-12-26 | Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001135023A RU2215816C2 (en) | 2001-12-26 | 2001-12-26 | Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001135023A RU2001135023A (en) | 2003-08-10 |
| RU2215816C2 true RU2215816C2 (en) | 2003-11-10 |
Family
ID=32027168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001135023A RU2215816C2 (en) | 2001-12-26 | 2001-12-26 | Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2215816C2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492273C2 (en) * | 2007-12-28 | 2013-09-10 | Мессье-Бугатти-Даути | Method of making parts with insert of composite with metal matrix |
| RU2584106C2 (en) * | 2011-03-15 | 2016-05-20 | Снекма | Method of producing metallic single-piece rotation part based on composite fibrous structures |
| RU2584061C2 (en) * | 2011-03-02 | 2016-05-20 | Снекма | Method of making single-piece axially symmetric metal part containing reinforcement of ceramic fibres |
| RU2697287C1 (en) * | 2018-12-26 | 2019-08-13 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of ingots from alloys based on titanium and aluminum intermetallic compound |
| RU2724226C1 (en) * | 2019-04-05 | 2020-06-22 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method of reinforcing elements of turbomachine with metal matrix composite and installation for implementation thereof |
-
2001
- 2001-12-26 RU RU2001135023A patent/RU2215816C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492273C2 (en) * | 2007-12-28 | 2013-09-10 | Мессье-Бугатти-Даути | Method of making parts with insert of composite with metal matrix |
| RU2584061C2 (en) * | 2011-03-02 | 2016-05-20 | Снекма | Method of making single-piece axially symmetric metal part containing reinforcement of ceramic fibres |
| RU2584106C2 (en) * | 2011-03-15 | 2016-05-20 | Снекма | Method of producing metallic single-piece rotation part based on composite fibrous structures |
| RU2697287C1 (en) * | 2018-12-26 | 2019-08-13 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of ingots from alloys based on titanium and aluminum intermetallic compound |
| RU2724226C1 (en) * | 2019-04-05 | 2020-06-22 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method of reinforcing elements of turbomachine with metal matrix composite and installation for implementation thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4746374A (en) | Method of producing titanium aluminide metal matrix composite articles | |
| US6852273B2 (en) | High-strength metal aluminide-containing matrix composites and methods of manufacture the same | |
| DK172193B1 (en) | Fiber reinforced composite materials with metal matrix | |
| US4809903A (en) | Method to produce metal matrix composite articles from rich metastable-beta titanium alloys | |
| JP4230032B2 (en) | Method for forming metal matrix fiber composite | |
| US5030277A (en) | Method and titanium aluminide matrix composite | |
| RU2215816C2 (en) | Method of production of composite material on base of inter-metallic titanium compound and article produced by this method | |
| US4822432A (en) | Method to produce titanium metal matrix coposites with improved fracture and creep resistance | |
| KR20070029456A (en) | Surface composite and fabrication method of the same | |
| Taguchi et al. | Near-net shape processing of TiAl intermetallic compounds via pseudoHIP-SHS route | |
| US5352537A (en) | Plasma sprayed continuously reinforced aluminum base composites | |
| US5017438A (en) | Silicon carbide filament reinforced titanium aluminide matrix with reduced cracking tendency | |
| CN111148852B (en) | Powder consisting of an alloy comprising molybdenum, silicon and boron, use of the powder and additive manufacturing method for workpieces made from the powder | |
| JP2002356754A (en) | Method for manufacturing composite material, and composite material manufactured by the same | |
| Waku et al. | Future trends and recent developments of fabrication technology for advanced metal matrix composites | |
| Smagorinski et al. | Development of light composite materials with low coefficients of thermal expansion | |
| US5213252A (en) | Method to produce selectively reinforced titanium alloy articles | |
| US5118025A (en) | Method to fabricate titanium aluminide matrix composites | |
| JPS6358899B2 (en) | ||
| US5697421A (en) | Infrared pressureless infiltration of composites | |
| De Bondt et al. | Squeeze casting of hybrid Al SiC fibre-particle composites | |
| JPS6357734A (en) | Fiber reinforced metal and its production | |
| RU2799643C1 (en) | Method for producing aluminium-titanium composite material | |
| RU2797473C1 (en) | Method for manufacturing isotropic titanomatrix composite material | |
| RU2780174C1 (en) | Method for manufacturing a two-dimensionally reinforced carbon-carbide composite material based on a carbon fibrous filler with a mixed carbon-carbide matrix |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121227 |