RU2210673C2 - Steam turbine overshroud seal - Google Patents
Steam turbine overshroud seal Download PDFInfo
- Publication number
- RU2210673C2 RU2210673C2 RU2001116231/06A RU2001116231A RU2210673C2 RU 2210673 C2 RU2210673 C2 RU 2210673C2 RU 2001116231/06 A RU2001116231/06 A RU 2001116231/06A RU 2001116231 A RU2001116231 A RU 2001116231A RU 2210673 C2 RU2210673 C2 RU 2210673C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- segments
- antennae
- seal
- stator part
- bandage
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области турбостроения, а именно к надбандажным уплотнениям паровых турбин, и может быть использовано для уплотнения рабочих решеток первых ступеней части высокого и среднего давления турбины, работающих в зоне высоких температур и большой плотности пара. The invention relates to the field of turbine construction, namely to over-band seals of steam turbines, and can be used to seal the working grids of the first stages of the high and medium pressure parts of the turbine operating in the zone of high temperatures and high vapor density.
Известно надбандажное уплотнение, содержащее корытообразные вставки из мягкого истираемого материала, которые установлены по плотной посадке в кольцевых проточках типа "ласточкина хвоста", выполненных в обойме диафрагмы над клепаным бандажом. При этом усики уплотнения формируют из бандажа, либо совместно из вставки и бандажа [1]. Known over-seal, containing trough-like inserts of soft abradable material, which are installed by tight fit in annular grooves of the "dovetail" type, made in the holder of the diaphragm above the riveted bandage. In this case, the antennae of the seal is formed from a bandage, or together from an insert and a bandage [1].
Этот тип уплотнений ненадежен в зоне высоких температур и большой плотности пара, т.к. при большой неравномерности потока и вибрации вставки размываются, разрушаются и выносятся из расточек. This type of seal is unreliable in the area of high temperatures and high vapor density, because with a large unevenness of flow and vibration, the inserts are washed out, destroyed and removed from the bores.
Кроме того, недостатками рассматриваемого типа уплотнений являются низкая ремонтопригодность в условиях станций ввиду необходимости станочных работ при замене разрушенных вставок и низкая экономичность из-за ограниченного числа усиков во вставке в связи с ограничением ее размера по оси турбины из-за недостаточной надежности соединения вставок с корпусом. In addition, the disadvantages of this type of seals are low maintainability in station conditions due to the need for machine work when replacing damaged inserts and low cost due to the limited number of antennae in the insert due to the limitation of its size along the turbine axis due to insufficient reliability of the connection of the inserts with the housing .
Наиболее применяемой в зоне высоких температур является конструкция надбандажного уплотнения, в которой уплотняющие усики выполнены в виде кольцевых пластин, зачеканенных в прорезях диафрагм или непосредственно в корпусе цилиндра турбины [2]. The most used in the high temperature zone is the design of the over-seal, in which the sealing antennae are made in the form of annular plates hammered in the slots of the diaphragms or directly in the turbine cylinder body [2].
Этот тип уплотнений при относительной простоте изготовления отличается большими трудозатратами при ремонте, т.к. требует сварочных и станочных работ при замене изношенных усиков и восстановления прорезей под них. Это уплотнение также имеет ограниченные возможности по количеству усиков из-за закрепления усиков чеканкой и использования клепаного бандажа. This type of seals, with relative ease of manufacture, is characterized by high labor costs during repair, as requires welding and machine work when replacing worn tendrils and restoring slots for them. This seal also has limited possibilities for the number of antennae due to the fixing of the antennae with chasing and the use of a riveted bandage.
Наиболее близким к заявляемому по конструкции является надбандажное уплотнение, содержащее уплотнительное кольцо из кольцевых сегментов, каждый из которых выполнен в виде цилиндрической обечайки с цельноточеными уплотняющими усиками и Т-образным хвостовиком, сегменты размещены их хвостовиками в кольцевой Т-образной расточке статорной детали - козырька диафрагмы по свободной (широкоходовой) подвижной посадке, цилиндрические обечайки накрывают в направлении по оси турбины часть бандажа и имеют одну расширительную камеру между двумя уплотняющими усиками над зоной заклепок бандажа [3]. Closest to the claimed one in design is a bandage seal, containing a sealing ring of ring segments, each of which is made in the form of a cylindrical shell with hollowed sealing tendrils and a T-shaped shank, the segments are placed with their shanks in an annular T-shaped bore of the stator part - diaphragm peak in a free (wide-stroke) rolling fit, the cylindrical shells cover part of the bandage in the direction along the turbine axis and have one expansion chamber between two a tightening tendrils over the band rivet area [3].
Преимущество данного типа уплотнения - легкая замена при ремонте. Однако свободная подвижная посадка сегментов в Т-образной расточке делает это надбандажное уплотнение неработоспособным в высокотемпературной зоне с высокой плотностью рабочей среды и с большой степенью неравномерности потока (течение над бандажом по крайней мере на 3...4 первых ступенях ЦВД и ЦСД). Под воздействием этих факторов уплотнительные кольца вибрируют, разбивают пазы, выкрашиваются, и наблюдаются случаи выламывания полуразрушенных сегментов из расточки или нарушение геометрии уплотнения. The advantage of this type of seal is its easy replacement during repair. However, the free movable fit of the segments in the T-shaped bore makes this over-banding seal inoperative in the high-temperature zone with a high density of the working medium and with a high degree of flow irregularity (flow over the band at least at 3 ... 4 first stages of CVP and DPS). Under the influence of these factors, the sealing rings vibrate, break the grooves, crumble, and there are cases of breaking out of dilapidated segments from the bore or violation of the geometry of the seal.
Кроме того, ввиду низкой надежности при работе в зоне высоких температур размер обечаек сегментов по оси турбины ограничен, что ограничивает число усиков уплотнения и, как следствие, уменьшает возможности по числу расширительных камер уплотнения, т. е. уплотнение низкоэкономично по протечкам пара. При этом использование клепаного бандажа также снижает экономичность уплотнения, поскольку усики в зоне заклепок обычно не размещают из-за неравномерности зазора между усиками и бандажом, обусловленной наличием заклепок. In addition, due to the low reliability during operation in the high temperature zone, the size of the shells of the segments along the turbine axis is limited, which limits the number of seal antennae and, as a result, reduces the possibilities for the number of expansion chamber chambers, i.e., the seal is low-economical in terms of steam leakage. At the same time, the use of a riveted brace also reduces the cost-effectiveness of sealing, since the tendrils in the rivet area are usually not placed due to the unevenness of the gap between the tendrils and the brace due to the presence of rivets.
Технической задачей изобретения является повышение надежности, экономичности и обеспечение высокой ремонтопригодности уплотнения при работе в зоне высоких температур. An object of the invention is to increase reliability, efficiency and ensuring high maintainability of the seal when working in the high temperature zone.
Эта задача решена в надбандажном уплотнении, содержащем уплотнительное кольцо из размещенных в Т-образном кольцевом пазу статорной детали над бандажом рабочей решетки сегментов, каждый из которых выполнен в виде цилиндрической обечайки с цельноточеными усиками и Т-образным хвостовиком, в котором согласно изобретению по краям обечаек со стороны статорной детали выполнены опорные радиальные пояски, контактирующие со статорной деталью, сегменты выполнены из материала с большим, чем у материала статорной детали коэффициентом линейного расширения, достаточным для прижатия сегментов по опорным пояскам к статорной детали за счет температурных расширений сегментов при работе турбины, при этом обечайки сегментов накрывают бандаж, усики обечаек формируют лабиринт надбандажного уплотнения с рядом расширительных камер. This problem is solved in an over-band seal containing a sealing ring from the stator part placed in a T-shaped annular groove above the working grid band segments, each of which is made in the form of a cylindrical shell with integral hollow antennae and a T-shaped shank, in which according to the invention along the edges of the shells on the side of the stator part, radial support belts are made in contact with the stator part, the segments are made of material with a coefficient of linear p greater than that of the material of the stator part expansion sufficient to press the segments along the support bands to the stator part due to the temperature expansion of the segments during turbine operation, while the shells of the segments cover the bandage, the antennae of the shells form a labyrinth of over-seal with a number of expansion chambers.
Предлагаемая конструкция надбандажного уплотнения обеспечивает при рабочих температурах пара расклинивание сегментов в пазу за счет разницы коэффициентов линейного расширения сегментов и статорной детали, в результате формируется радиальное усилие, направленное от оси турбины, которое обеспечивает плотное прижатие опорных поясков сегментов к статорной детали, что исключает вибрацию сегментов относительно последней, разрушение паза и нарушение геометрии уплотнения, тем самым обеспечена высокая надежность уплотнения. The proposed design of the over-seal seal provides for the wedging of the segments into the groove at the steam temperatures due to the difference in the coefficients of linear expansion of the segments and the stator part, as a result of which a radial force is generated, which is directed from the turbine axis, which provides a tight pressing of the support belts of the segments to the stator part, which eliminates the vibration of the segments relative to the latter, the destruction of the groove and violation of the geometry of the seal, thereby ensuring high reliability of the seal.
Предлагаемое уплотнение имеет высокую ремонтопригодность, поскольку кольцевые сегменты, установленные указанным образом в пазу статорной детали и сохраняемые в процессе работы, легко заменить во время ремонта. The proposed seal has high maintainability, since the annular segments installed in the groove of the stator part in this manner and stored during operation are easily replaced during repair.
Кроме того, в предлагаемом надбандажном уплотнении вследствие высокой надежности соединения сегментов со статорной деталью обеспечена возможность выполнения обечайки с увеличенным размером по оси турбины, конструктивно ограниченным только длиной бандажа, а также обеспечено использование цельноточеных усиков, что позволяет разместить большее число усиков по длине бандажа, соответственно большее число расширительных (дроссельных) камер, тем самым повысить экономичность уплотнения по протечкам пара. In addition, in the proposed over-banding seal, due to the high reliability of connecting the segments with the stator part, it is possible to carry out a shell with an increased size along the turbine axis, structurally limited only by the length of the band, and also provided the use of one-piece antennae, which allows you to place a larger number of antennae along the length of the band, respectively a larger number of expansion (throttle) chambers, thereby increasing the efficiency of the seal for steam leaks.
В предлагаемом уплотнении для наибольшего повышения экономичности обечайки сегментов выполнены с чередующими усиками разной длины, бандаж рабочей решетки выполнен цельнофрезерованным с кольцевыми выступами, размещенными оппозитно коротким усикам, между кольцевыми выступами бандажа размещены длинные усики, образующие с указанными выступами расширительные камеры лабиринта уплотнения, при этом зазор между короткими усиками и выступами бандажа меньше зазора между длинными усиками и бандажом. In the proposed seal, in order to maximize the profitability, the shells of the segments are made with alternating antennae of different lengths, the band of the working grid is made entirely milled with annular protrusions placed opposite the short antennae, long antennae are placed between the annular protrusions of the band, forming expansion chambers of the seal labyrinth with the indicated protrusions, between short antennae and protrusions of the bandage there is less clearance between the long antennae and bandage.
Такая конструкция уплотнения обеспечивает максимальное количество дроссельных камер по длине бандажа, что дает повышение экономичности ступени турбины. Кроме того, выполнение минимальных зазоров под короткими усиками позволяет до критической ситуации (при работе турбины с допустимыми смещениями ротора) иметь дополнительное повышение экономичности, а в случае задевания коротких усиков иметь минимальный износ усиков в целом и при этом сохранить зазор под длинными усиками в допустимых пределах. This design of the seal provides the maximum number of throttle chambers along the length of the brace, which gives an increase in the efficiency of the turbine stage. In addition, the implementation of the minimum clearances under the short antennae allows, prior to the critical situation (during operation of the turbine with permissible rotor displacements), to have an additional increase in efficiency, and in case of short antennae grazing, to minimize the antennae’s wear as a whole and at the same time keep the gap under the long antennae within acceptable limits .
Изобретение иллюстрируется чертежом, на котором показано надбандажное уплотнение регулирующей ступени турбины. The invention is illustrated in the drawing, which shows the over-seal of the control stage of the turbine.
Надбандажное уплотнение содержит кольцевые сегменты 1, выполненные каждый в виде цилиндрической обечайки 2 с Т-образным хвостовиком 3. Хвостовики 3 сегментов установлены в кольцевом Т-образном пазу 4 статорной детали - корпуса 5 цилиндра турбины. Сегменты 1 образуют уплотнительное кольцо (не показано). На внешней цилиндрической поверхности обечаек 2 с обеих сторон хвостовиков 3 выполнены кольцевые проточки 6, формирующие по краям обечайки 2 радиальные опорные пояски 7, которые образуют по кольцевому радиальному выступу уплотнительного кольца по обе стороны от хвостовиков 3. Опорные пояски 7 по их цилиндрической поверхности контактируют с корпусом 5, при этом соответственно внутренняя цилиндрическая поверхность полки 8 хвостовика 3 также контактирует с корпусом 5, т.е. сегменты 1 размещены в пазу 4 по скользящей ходовой посадке по указанным цилиндрическим поверхностям, обеспечивающей легкую установку и замену сегментов 1. O-ring seal contains annular segments 1, each made in the form of a cylindrical shell 2 with a T-shaped shank 3. Shanks of 3 segments are installed in the annular T-shaped groove 4 of the stator part - the turbine cylinder body 5. Segments 1 form a sealing ring (not shown). On the outer cylindrical surface of the shells 2, annular grooves 6 are made on both sides of the shanks 3, forming radial support belts 7 along the edges of the shell 2, which form an annular radial protrusion of the sealing ring on both sides of the shanks 3. The supporting belts 7 are in contact with case 5, while accordingly the inner cylindrical surface of the shelf 8 of the shank 3 is also in contact with the case 5, i.e. segments 1 are placed in the groove 4 along the sliding running landing on the indicated cylindrical surfaces, providing easy installation and replacement of segments 1.
Материал сегментов 1 имеет линейный коэффициент больше линейного коэффициента материала корпуса 5, например сегменты выполнены из высокотемпературной стали, а корпус - из основной легированной жаропрочной стали. Материалы подобраны так, чтобы разница указанных коэффициентов корпуса 5 и сегментов 1 была достаточной для обеспечения заданного прижимного усилия, обеспечивающего радиальный натяг между поясками 7 и корпусом 5 на всех режимах работы (включая номинальный) в пределах упругих деформаций сегментов при их расширении вследствие нагрева. The material of the segments 1 has a linear coefficient greater than the linear coefficient of the material of the casing 5, for example, the segments are made of high-temperature steel, and the casing is made of the main alloyed heat-resistant steel. The materials are selected so that the difference between the specified coefficients of the housing 5 and segments 1 is sufficient to provide a given clamping force, providing a radial tension between the belts 7 and the housing 5 in all operating modes (including nominal) within the elastic deformations of the segments when they expand due to heating.
При этом высота опорных поясков и радиальный зазор между полкой 8 хвостовика 3 выбираются конструктивно из условия обеспечения при работе турбины свободных упругих деформаций сегментов 1 в радиальном направлении между поясками 7 для исключения контакта корпуса 5 с обечайками 2 в месте их сопряжения с хвостовиками 3, тем самым исключения возникновения больших напряжений в этом месте и повреждения сегментов 1 при работе турбины. In this case, the height of the support belts and the radial clearance between the flange 8 of the shank 3 are selected constructively from the condition that the turbine operates with free elastic deformation of the segments 1 in the radial direction between the belts 7 to exclude the contact of the housing 5 with the shells 2 at the place of their mating with the shanks 3, thereby eliminating the occurrence of high stresses in this place and damage to segments 1 during operation of the turbine.
Сегменты 1 установлены в кольцевом пазу 4 с зазором между ними в окружном направлении (не показан), величина которого выбрана таким образом, чтобы при работе турбины после выбора зазора расширяющимися сегментами 1 было обеспечено указанное выше прижимное усилие на опорных поясках 7 сегментов 1. Segments 1 are installed in an annular groove 4 with a gap between them in the circumferential direction (not shown), the value of which is selected so that when the turbine operates, after selecting the gap, the expanding segments 1 provide the aforementioned clamping force on the support belts 7 of segments 1.
Обечайки 2 сегментов 1 развиты по оси 9 турбины и накрывают бандаж 10 рабочей решетки 11 регулирующей ступени. Обечайки 2 имеют цельноточеные короткие 12 и длинные усики 13. Бандаж 10 выполнен цельнофрезерованным, имеет кольцевые выступы 14 с цилиндрической поверхностью под короткими усиками 12. Между выступами 14 размещены длинные усики 13, образующие с выступами 14 расширительные камеры 15. Усики 12, 13 и выступы 14 формируют лабиринт (щель) уплотнения на всю длину бандажа 10 по оси 9 турбины по типу ступенчатого лабиринтного уплотнения, являющегося наиболее экономичным по протечкам, при этом по длине бандажа обеспечено наибольшее количество расширительных камер 15 лабиринта уплотнения. При этом радиальные зазоры между короткими усиками 12 и выступами 14 выполнены минимально-допустимыми, а радиальные зазоры между усиками 13 и бандажом 10 выполнены большими - 1,5-1,7 мм. Это позволяет иметь повышенную эффективность уплотнения, а в случае задевания усиков 12 и их среза на некритичных режимах (работа с допустимыми смещениями вала) сохранить штатный зазор и в то же время иметь минимальный износ усиков уплотнения в целом. Для уменьшения нагрева сегментов и бандажа в случае среза коротких усиков 12 и обусловленных этим нагревом напряжений усики 12 выполнены тоньше, чем усики 13, при этом для уменьшения протечек они установлены по два над выступами 14 бандажа. The shells of 2 segments 1 are developed along the axis 9 of the turbine and cover the bandage 10 of the working grid 11 of the regulatory stage. The shells 2 have one-piece short 12 and long antennae 13. The bandage 10 is made completely milled, has annular protrusions 14 with a cylindrical surface under the short antennae 12. Between the projections 14 there are long antennae 13 that form expansion chambers 15 with the projections 14. Antennas 12, 13 and protrusions 14 form the labyrinth (gap) of the seal for the entire length of the band 10 along the axis of the turbine 9 according to the type of step labyrinth seal, which is the most economical in leakage, while the length of the band provides the largest number of expansion joints measures 15 seals of the labyrinth. In this case, the radial gaps between the short antennae 12 and the protrusions 14 are made the minimum allowable, and the radial gaps between the antennae 13 and the bandage 10 are large - 1.5-1.7 mm. This allows you to have increased sealing efficiency, and in the case of touching the antennae 12 and cutting it off at non-critical modes (working with permissible shaft offsets), to maintain the standard clearance and at the same time have minimal wear on the antennae as a whole. To reduce the heating of the segments and the brace in the case of cutting off the short antennae 12 and the stresses caused by this heating, the antennae 12 is made thinner than the antennae 13, while to reduce leaks they are installed two above the protrusions 14 of the brace.
Возможны другие варианты выполнения лабиринта (щели) уплотнения на длину бандажа. Так зазоры под усиками 12 и 13 могут быть выполнены одинаковыми, равными штатным зазорам, усики 12 и 13 выполнены одной толщины и чередоваться через раз. Однако этот вариант является менее экономичным в сравнении с описанным выше. Other options for the implementation of the labyrinth (gap) of the seal on the length of the bandage. So the gaps under the antennae 12 and 13 can be made the same, equal to the regular clearances, the antennae 12 and 13 are made of the same thickness and alternate every other time. However, this option is less economical compared to the one described above.
Надбандажное уплотнение работает следующим образом. Пар с высокой температурой (500-539oС) и высокой плотностью поступает из соплового аппарата 13 регулирующей ступени на рабочую решетку 11 и в указанные выше зазоры и расширительные камеры 15 надбандажного уплотнения. Пар нагревает сегменты 1, которые расширяются и выбирают зазор между ними в окружном направлении. После выбора зазора сегменты давят друг на друга, возникает радиальное усилие, направленное от оси турбины, при этом ввиду того, что сегменты 1 расширяются быстрее, чем корпус 5, обечайки 2 прижимаются к корпусу 5 по посадочным пояскам 7. В результате сегменты 2 (уплотнительное кольцо) представляют с корпусом 5 как бы единую деталь на всех режимах работы турбины, что обеспечивает высокую надежность уплотнения в зоне высоких температур пара. При этом между поясками 7 происходит свободное радиальное расширение сегментов на всех режимах работы турбины в пределах радиальных зазоров между сегментами 1 и корпусом 5, что исключает, как отмечалось выше, контакт обечаек 2 с корпусом 1 вне зоны опорных поясков 7 и возникновение больших напряжений в местах сопряжения обечаек 2 с хвостовиками 3.O-ring seal works as follows. Steam with a high temperature (500-539 o C) and high density comes from the nozzle apparatus 13 of the control stage to the working grid 11 and to the above clearances and expansion chambers 15 of the over-seal. The steam heats the segments 1, which expand and select the gap between them in the circumferential direction. After selecting the gap, the segments are pressed against each other, a radial force arises from the axis of the turbine, due to the fact that the segments 1 expand faster than the housing 5, the shells 2 are pressed against the housing 5 along the landing belts 7. As a result, the segments 2 (sealing ring) represent, with the case 5, a single part, as it were, on all turbine operating modes, which ensures high sealing reliability in the zone of high steam temperatures. In this case, between the belts 7 there is free radial expansion of the segments in all turbine operating modes within the radial gaps between the segments 1 and the casing 5, which eliminates, as noted above, the contact of the shells 2 with the casing 1 outside the zone of the supporting belts 7 and the occurrence of large stresses in places mating shells 2 with shanks 3.
В расширительных камерах 15 ступенчатого уплотнения происходит интенсивное гашение скорости пара, в результате давление перед последним по ходу пара усиком 13, которое определяет расход пара через уплотнение, значительно уменьшается, что обеспечивает протечку пара меньше, чем в известных уплотнениях, имеющих меньшее число расширительных камер. In the expansion chambers 15 of the stepped seal, the vapor velocity is quenched intensively, as a result, the pressure before the last antenna 13, which determines the steam flow through the seal, is significantly reduced, which ensures less steam leakage than in known seals with a smaller number of expansion chambers.
Использование предлагаемого надбандажного уплотнения согласно обоим пунктам формулы изобретения в регулирующей ступени ЦВД турбины К-340-240 в сравнении с уплотнением с зачеканенными усиками по расчетным данным сокращает протечку не менее чем на 74,25 т/ч, что дает выигрыш по мощности около 1466 кВт, а по топливу - 1975 т мазута в год. The use of the proposed over-seal in accordance with both claims in the control stage of the CVP of the K-340-240 turbine in comparison with the seal with the hammered mustache according to the calculated data reduces leakage by at least 74.25 t / h, which gives a power gain of about 1466 kW and fuel - 1975 tons of fuel oil per year.
Источники информации
1. А. Д. Трухний. Стационарные паровые турбины. М.: Энергоатомиздат, 1990, с.110, рис.3.55а, в.Sources of information
1. A. D. Trukhny. Stationary steam turbines. M .: Energoatomizdat, 1990, p. 110, fig. 3.55a, c.
2. А.В. Щегляев. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976, с.129, рис.4-22. 2. A.V. Scheglyaev. Steam turbines. M .: Energy, 1976, p.129, Fig. 4-22.
3. А.В. Щегляев. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976, с.144, рис.4-36б. 3. A.V. Scheglyaev. Steam turbines. M .: Energy, 1976, p. 144, Fig. 4-36b.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001116231/06A RU2210673C2 (en) | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Steam turbine overshroud seal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001116231/06A RU2210673C2 (en) | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Steam turbine overshroud seal |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001116231A RU2001116231A (en) | 2003-03-10 |
| RU2210673C2 true RU2210673C2 (en) | 2003-08-20 |
Family
ID=29245549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001116231/06A RU2210673C2 (en) | 2001-06-13 | 2001-06-13 | Steam turbine overshroud seal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2210673C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005024186A1 (en) * | 2003-09-03 | 2005-03-17 | General Electric Company | Expanding sealing strips for steam turbines |
| RU2581534C2 (en) * | 2011-01-31 | 2016-04-20 | Дженерал Электрик Компани | Sealing assembly and its manufacturing method |
| RU2682222C2 (en) * | 2017-03-06 | 2019-03-15 | Андрей Витальевич Билан | Multiridge seals for a steam turbines |
-
2001
- 2001-06-13 RU RU2001116231/06A patent/RU2210673C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЩЕГЛЯЕВ А.В. Паровые турбины. - М.: Энергия, 1976, с.144, рис.4-36б, в. ЩЕГЛЯЕВ А.В. Паровые турбины. - М.: Энергия, 1976, с.129, рис.4-22. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005024186A1 (en) * | 2003-09-03 | 2005-03-17 | General Electric Company | Expanding sealing strips for steam turbines |
| US6896482B2 (en) | 2003-09-03 | 2005-05-24 | General Electric Company | Expanding sealing strips for steam turbines |
| RU2581534C2 (en) * | 2011-01-31 | 2016-04-20 | Дженерал Электрик Компани | Sealing assembly and its manufacturing method |
| RU2682222C2 (en) * | 2017-03-06 | 2019-03-15 | Андрей Витальевич Билан | Multiridge seals for a steam turbines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4676715A (en) | Turbine rings of gas turbine plant | |
| EP1508671B1 (en) | A brush seal for gas turbine engines | |
| EP0921278B1 (en) | Sealing structure for first stage stator blade of gas turbine | |
| RU2224895C2 (en) | Device for mounting stator stage nozzles and cooling rotor disks in gas turbine | |
| US6971844B2 (en) | Horizontal joint sealing system for steam turbine diaphragm assemblies | |
| US6250640B1 (en) | Brush seals for steam turbine applications | |
| US9416675B2 (en) | Sealing device for providing a seal in a turbomachine | |
| US7186074B2 (en) | Axial flow stream turbines | |
| US5181827A (en) | Gas turbine engine shroud ring mounting | |
| JP2001123803A (en) | Sealing device, steam turbine having the device, and power generating plant | |
| EP2233800B1 (en) | Seal member, assembly and method | |
| US20070237629A1 (en) | Gas turbine compressor casing flowpath rings | |
| US5501573A (en) | Segmented seal assembly and method for retrofitting the same to turbines and the like | |
| EP0950798A3 (en) | Temperature responsive packing ring with uniform clearance | |
| US20050242522A1 (en) | Seal between the inner and outer casings of a turbojet section | |
| US7347662B2 (en) | Sealing arrangement | |
| KR101832641B1 (en) | Shaft seal device and rotary machine | |
| EP0921277B1 (en) | Seal structure between gas turbine discs | |
| US5498139A (en) | Brush seal | |
| US20130058764A1 (en) | Stepped, conical honeycomb seal carrier | |
| US4439107A (en) | Rotor blade cooling air chamber | |
| KR20010112226A (en) | Positive biased packing ring brush seal combination | |
| EP1169586B1 (en) | Brush seals for steam turbine applications | |
| US20110285090A1 (en) | Seal assembly including plateau and concave portion in mating surface for seal tooth in turbine | |
| JP2004060657A (en) | End surface gap seal for interstage packing seal of steam turbine diaphragm and its assembling method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 23-2003 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner |