RU2209315C2 - Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля - Google Patents
Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля Download PDFInfo
- Publication number
- RU2209315C2 RU2209315C2 RU2001104467/03A RU2001104467A RU2209315C2 RU 2209315 C2 RU2209315 C2 RU 2209315C2 RU 2001104467/03 A RU2001104467/03 A RU 2001104467/03A RU 2001104467 A RU2001104467 A RU 2001104467A RU 2209315 C2 RU2209315 C2 RU 2209315C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- outburst
- formation
- coal
- gas
- bearing
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к горному делу и может быть использовано при разработке выбросоопасных и газоносных угольных пластов выемочными комплексами высокой производительности. Технический результат - безопасность и высокая интенсивность подземной разработки выбросоопасных и газоносных пластов, повышение полноты комплексного использования энергоресурсов угленосной толщи, а также полученного при ее дегазации метана. Способ разработки включает бурение вертикальных скважин до почвы защитного пласта, сжигание угля защитного пласта и отвод полученных продуктов горения на поверхность. Предварительно проходят штреки для отработки опасного пласта длинными столбами лавой с выемочным комплексом. Из вертикальных скважин осуществляют гидроразрыв, между штреками бурят дренажные скважины и из штреков бурят межпластовые скважины, между забоями которых проводят фильтрационные каналы. Из пары таких каналов создают огневой забой, длину которого l0 определяют из выражения l0 = CтM1ΔTLBk /qтM2ηc, где Ст - теплоемкость угля, Кдж/кгoС; М1 - мощность опасного пласта, м; М2 - мощность защитного пласта, м; LВ - длина выемочного столба опасного пласта, м; ΔТ - величина нагрева опасного пласта, oС; kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.; ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.; qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг. Осуществляют нагрев на 100oС и термодегазацию выбросоопасного и газоносного пласта паром, полученным при сжигании некондиционного угля защитного пласта в одной панели шириной l0. Радиус гидроразрыва R выбирают из условия R=0,7Lc, где Lc - длина выемочного блока. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к горному делу и может быть использовано при разработке выбросоопасных и газоносных угольных пластов выемочными комплексами высокой производительности.
Известен способ опережающей отработки защитного угольного пласта для развития трещинообразования и деформирования породной толщи, отделяющей его от выбросоопасного пласта, обеспечивающий снижение в последнем концентрации горного и газового давления, исключающее опасность внезапного выброса угля и газа. Недостатком способа является ограничение условий его применения небольшим расстоянием между этими пластами, гарантирующим необходимый защитный эффект, а также достаточной мощностью и качеством защитного пласта, обеспечивающими возможность его рентабельной отработки (Петухов И.М. и др. Механика горных ударов и выбросов, М., Недра, 1983, 280 с.).
Известен также способ отработки защитных пластов некондиционного угля (нерабочая мощность, низкое качество и др.) путем полного сжигания в потоке водовоздушной смеси, нагнетаемой с поверхности по скважинам и трещинам гидроразрыва пласта в огневой забой, для получения из высокотемпературных продуктов горения в расположенном на поверхности теплообменнике энергетического пара высоких параметров, пригодного для производства электроэнергии. Недостатками этого способа, быстро возрастающими с увеличением глубины залегания месторождения, являются высокая стоимость и сложность бурения с поверхности на пласт скважин по достаточно густой сетке, обеспечивающей возможность их фильтрационно-огневой сбойки. (А.С. N 941587, М.Кл. Е 21 С 43/00, публ. 1982 г., "Способ подземной газификации угля".)
Известен принятый за прототип cпособ разработки газоносных угольных месторождений по а.с. 111212, М.Кл. Е 21 F 5/00, публ. 1984 г., включающий бурение попарно сбиваемых между собой скважин на защитный пласт до ведения горных работ, образование между ними огневых забоев путем сжигания угля с использованием дутья кислородной смеси, отсос через скважины продуктов горения на поверхность, при этом работы по сжиганию угля из защитных пластов ведут снизу вверх одновременно на всех защитных пластах без сохранения целиков в выработанном пространстве, а размер защищенной зоны воздействия двух отрабатываемых защитных пластов устанавливают из заданной зависимости.
Известен принятый за прототип cпособ разработки газоносных угольных месторождений по а.с. 111212, М.Кл. Е 21 F 5/00, публ. 1984 г., включающий бурение попарно сбиваемых между собой скважин на защитный пласт до ведения горных работ, образование между ними огневых забоев путем сжигания угля с использованием дутья кислородной смеси, отсос через скважины продуктов горения на поверхность, при этом работы по сжиганию угля из защитных пластов ведут снизу вверх одновременно на всех защитных пластах без сохранения целиков в выработанном пространстве, а размер защищенной зоны воздействия двух отрабатываемых защитных пластов устанавливают из заданной зависимости.
Недостатком данного способа является невысокий уровень безопасности, т. к. не обеспечивается отвод метана, также не полностью используется энергетический потенциал.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в обеспечении безопасности и высокой интенсивности подземной разработки выбросоопасных и газоносных пластов и повышение полноты комплексного использования энергоресурсов угленосной толщи, а также полученного при ее дегазации метана.
Технический результат достигается тем, что в способе разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля, включающем бурение вертикальных скважин до почвы защитного пласта, сжигание угля защитного пласта и отвод полученных продуктов горения на поверхность, согласно изобретению, предварительно проходят штреки для отработки газоносного и выбросоопасного пласта длинными столбами, лавой с выемочным комплексом, из вертикальных скважин осуществляют гидроразрыв и между штреками бурят дренажные скважины, а из штреков бурят межпластовые скважины, между забоями которых проводят фильтрационные каналы, причем из пары таких каналов создают огневой забой, длину которого lo определяют из выражения
l0 = CтM1ΔTLBk /qтM2ηc,
где Ст - теплоемкость угля, кДж/кгoС;
M1 - мощность газоносного и выбросоопасного пласта, м;
М2 - мощность защитного пласта, м;
LВ - длина выемочного столба газоносного и выбросоопасного пласта, м;
ΔТ - величина нагрева газоносного и выбросоопасного пласта, oС;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.,
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг,
при этом осуществляют прогрев на 100oС и термодегазацию газоносного и выбросоопасного пласта паром, полученным при сжигании некондиционного угля защитного пласта в одной панели шириной lo.
l0 = CтM1ΔTLBk
где Ст - теплоемкость угля, кДж/кгoС;
M1 - мощность газоносного и выбросоопасного пласта, м;
М2 - мощность защитного пласта, м;
LВ - длина выемочного столба газоносного и выбросоопасного пласта, м;
ΔТ - величина нагрева газоносного и выбросоопасного пласта, oС;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.,
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг,
при этом осуществляют прогрев на 100oС и термодегазацию газоносного и выбросоопасного пласта паром, полученным при сжигании некондиционного угля защитного пласта в одной панели шириной lo.
Способ характеризуется также тем, что радиус гидроразрыва R выбирают из условия R = 0,7Lc , где Lc - длина выемочного блока.
Способ поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлен продольный разрез отрабатываемых пластов, на фиг. 2 - горизонтальный разрез по А-А, на фиг. 3 - горизонтальный разрез В-В.
1 - выбросоопасный и газоносный пласт мощностью М1;
2 - защитный пласт нерабочей мощности М2;
3 - штреки, подготавливающие выемочный столб выбросоопасного и газоносного пласта 1 длиной Lв;
4 - вертикальные скважины, пробуренные с поверхности до почвы защитного пласта 2;
5 - выемочный комплекс для отработки выбросоопасного и газоносного пласта 1;
6 - зона обрушения кровли выбросоопасного и газоносного пласта 1;
7 - трещины гидроразрыва, образованные из скважин в пластах 1 и 2;
8 - дренажные скважины, пробуренные из штреков 3;
9 - потоки высокотемпературной газопародымовой смеси - продуктов сжигания пласта 2;
10 - электропарогенератор;
11 - теплоизолированные паропроводы;
12 - зона прогрева выбросоопасного и газоносного пласта 1;
13 - зона предварительной дегазации пласта 1;
14 - потоки водовоздушной смеси;
15 - теплообменник-парогенератор УПГ;
16 - междупластовые вентиляционные скважины, пробуренные из штреков 3 пласта 1 до почвы пласта 2;
17 - форсунки над скважинами 16 для впрыскивания воды в воздушный поток 14;
18 - поток энергетического пара закритических параметров;
19 - паровая турбина;
20 - электрогенератор;
21 - поток отработанного конденсата и других сжиженных газов;
22 - огневой забой защитного пласта 2;
23 - зона обрушения кровли защитного пласта 2;
24 - зона подземного захоронения отходов;
25 - фильтрационные каналы.
2 - защитный пласт нерабочей мощности М2;
3 - штреки, подготавливающие выемочный столб выбросоопасного и газоносного пласта 1 длиной Lв;
4 - вертикальные скважины, пробуренные с поверхности до почвы защитного пласта 2;
5 - выемочный комплекс для отработки выбросоопасного и газоносного пласта 1;
6 - зона обрушения кровли выбросоопасного и газоносного пласта 1;
7 - трещины гидроразрыва, образованные из скважин в пластах 1 и 2;
8 - дренажные скважины, пробуренные из штреков 3;
9 - потоки высокотемпературной газопародымовой смеси - продуктов сжигания пласта 2;
10 - электропарогенератор;
11 - теплоизолированные паропроводы;
12 - зона прогрева выбросоопасного и газоносного пласта 1;
13 - зона предварительной дегазации пласта 1;
14 - потоки водовоздушной смеси;
15 - теплообменник-парогенератор УПГ;
16 - междупластовые вентиляционные скважины, пробуренные из штреков 3 пласта 1 до почвы пласта 2;
17 - форсунки над скважинами 16 для впрыскивания воды в воздушный поток 14;
18 - поток энергетического пара закритических параметров;
19 - паровая турбина;
20 - электрогенератор;
21 - поток отработанного конденсата и других сжиженных газов;
22 - огневой забой защитного пласта 2;
23 - зона обрушения кровли защитного пласта 2;
24 - зона подземного захоронения отходов;
25 - фильтрационные каналы.
Отрабатывают выбросоопасный и газоносный пласт 1 мощностью M1 с высокой газоносностью g1, объемной теплоемкостью Ст и температурой Т и защитный пласт 2 с теплотворной способностью qт, не пригодный для выемки из-за малой (нерабочей) мощности М2. Пласт 1 отрабатывается длинными столбами (Lв) и подготавливается штреками 3 при длине лавы lв, равной длине блока, оборудованной выемочным комплексом 5 с полным обрушением кровли 6. Из пробуренных с поверхности по оси штреков вертикальных скважин 4, разделяющих длинный столб на выемочные блоки длиной Lc в обоих пластах, осуществляют гидроразрыв радиусом R = 0,7Lc с системой трещин гидроразрыва 7, охватывающих всю площадь выемочного столба. Для повышения нагрузки на лаву до возможностей выемочного комплекса 5 (для устранения ограничения по допустимой скорости воздуха из условия разбавления до безопасной концентрации метана, выделяющегося из отбиваемого угля) предусмотрена предварительная дегазация участков пластов по мере приближения к ним очистного забоя. Для этого из штрека 3 (или из обоих штреков навстречу друг другу) бурятся дренажные скважины 8, подключенные через дегазационный трубопровод к вакуум-насосной установке (не показана).
Нагрев выбросоопасного и газоносного пласта 1 до 100oС в зависимости от конкретных условий можно получить различными путями:
1). Использованием электропарогенератора 10, который по теплоизолированному паропроводу 11 подключен к скважинам 8 в зоне прогрева 12, переходящей в зону дегазации 13,
2). Сжиганием в шахтной котельной части метана (при g1 >20 м3/т не более 30% каптированного при глубокой дегазации пласта) с прокладкой по скважине 4 и штреку 3 теплоизолированного паропровода 11,
3). Получением пара высоких параметров (например, 550oС и 25 МПа) из теплообменника-парогенератора 15 типа УПГ, за счет рекуперативного теплообмена с газо-паро-дымовыми продуктами сжигания 9 защитного пласта 2 в огневом забое 22 длиной lo.
1). Использованием электропарогенератора 10, который по теплоизолированному паропроводу 11 подключен к скважинам 8 в зоне прогрева 12, переходящей в зону дегазации 13,
2). Сжиганием в шахтной котельной части метана (при g1 >20 м3/т не более 30% каптированного при глубокой дегазации пласта) с прокладкой по скважине 4 и штреку 3 теплоизолированного паропровода 11,
3). Получением пара высоких параметров (например, 550oС и 25 МПа) из теплообменника-парогенератора 15 типа УПГ, за счет рекуперативного теплообмена с газо-паро-дымовыми продуктами сжигания 9 защитного пласта 2 в огневом забое 22 длиной lo.
В отличие от известных способов подземной газификации угля в этом процессе химическая энергия полного окисления угля превращается в основном в скрытую теплоту парообразования, поскольку горение развивается в водовоздушной среде (в эксперименте горения угля под паровым прослойком и столбом воды измеренная температура достигала 1300oС. Водовоздушный поток 14 формируется в форсунках 17 над вертикальными вентиляционными межпластовыми скважинами 16 длиной ΔН, пробуренными из штрека 3 выбросоопасного и газоносного пласта 1 с интервалом lс до пересечения с трещинами гидроразрыва 7 пласта 2.
Для подготовки защитного пласта 2 к сжиганию после его вскрытия скважинами 4 и 16 между скважин 16 проводят фильтрационные каналы 25, причем из пары таких каналов создают огневой забой, длину которого lo определяют по предложенной формуле. В режиме противотока осуществляется фильтрационно-огневая сбойка, при использовании сжатого воздуха от шахтной компрессорной установки образуются фильтрационо-вентиляционные каналы длиной lс и lв для потоков водовоздушной смеси 14.
Поскольку для прогрева и термодегазации выбросоопасного и газоносного пласта 1 достаточно пара от сжигания небольшой доли ресурсов пласта 2 с образованием газо-паро-дымовой смеси 9, основной поток энергетического пара закритических параметров направляется от УПГ по паропроводу 18 в турбину 19 электрогенератора 20, а поток 21 отработанного грязного конденсата из УПГ (при необходимости вместе с другими сжиженными отходами) направляются по трубопроводу и отработанной скважине 4 на подземное захоронение 24 в зону обрушения 23 в выгоревшей части пласта 2. Предшествовавшие и последующие деформации и трещинообразование в породах междупластья гарантируют необходимый защитный эффект для безопасной отработки выбросоопасного и газоносного пласта 1, исключая возможность внезапного выброса угля и газа.
После выгорания угля защитного пласта 2 в пределах столба (в каждом блоке длиной Lc может одновременно действовать по одному огневому забою 22), а также в любых аварийных случаях включаются расположенные в штреке на каждом блоке установки порошково-пенного пламягашения типа ППУ, около самораздувающихся перемычек. При заполнении инертными газами всего объема межпластовых скважин 16, межскважинных сбоек lc и lв выгоревшего пространства вдоль огневых забоев 22 горение прекращается в течение нескольких минут.
При снижении газоносности пласта 1 примерно до 2-5 м3/т за счет интенсивной термовакуумной дегазации обеспечивается главная задача: нагрузка на лаву может быть увеличена до 5000 т/сут. Закритические параметры пара, полученного за счет сжигания защитного пласта, обеспечивают высокий уровень КПД турбогенератора, а резкое сокращение объема горных работ и исключение транспорта и складирования угля, сооружения и обслуживания топки котельной, золоотвалов, шлакоотвалов, систем предотвращения газовых и тепловых выбросов, по предварительным оценкам, могут сократить общие издержки на 1 кВт•ч электропродукции более, чем на порядок при обычном расходе топлива около 320 г/т.
Поток 9 движется по штрекам 3, межпластовым вентиляционным скважинам 16 и вентиляционным сбойкам lc и lв пласта М2 за счет общешахтной тепловой депрессии, которая при повышении температуры в огневом забое до 1200-1300oС может быть чрезмерной и потребовать вентиляционных сопротивлений, устанавливаемых в скважинах 16.
Длина огневого забоя lo, обеспечивающая потребность прогрева выемочного поля площадью Lв•lв на выбросоопасном и газоносном пласте 1 на ΔТoC за счет сжигания на пласте 2 или ширина одной панели при длине lв, может быть определена по формуле
l0 = CтΔTM1LBk /(qтM2ηc),
где Ст - теплоемкость угля, кДж/кгoС;
M1 - мощность выбросоопасного и газоносного пласта, м;
М2 - мощность защитного пласта, м;
Lв - длина выемочного столба выбросоопасного газоносного пласта, м;
ΔТ - величина нагрева выбросоопасного газоносного 1 пласта, oС;
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.
l0 = CтΔTM1LBk
где Ст - теплоемкость угля, кДж/кгoС;
M1 - мощность выбросоопасного и газоносного пласта, м;
М2 - мощность защитного пласта, м;
Lв - длина выемочного столба выбросоопасного газоносного пласта, м;
ΔТ - величина нагрева выбросоопасного газоносного 1 пласта, oС;
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.
Например, для Ст = 1,7 МДж/кгoС; qт = 26,4 МДж/кг; LB = 3000 м; Lc = 500 м; lc = 50 м; lв = 200 м; M1 = 2,0 м; M2 = 0,5 м; кλ = 1,25; Т = 100oС и ηc = 0,85, получим lo = 100 м.
Таким образом, для прогрева выемочного столба выбросоопасного и газоносного пласта 1 с запасами около 1,5 млн т на 100oС достаточно использовать объем пара, полученный при сжигании некондиционного угля защитного пласта 2 в одной панели шириной lo = 100 м, то есть 1/30 части запасов этого пласта в выемочном поле, оставляя основную массу полученного пара закритических параметров (550oС, 25 МПа) для производства электроэнергии. Приближенный расчет показывает, что при одновременной отработке в каждом из шести блоков выемочного поля (Lc = 500 м) по одной такой панели примерно за 2,5 года (время подготовки и отработки одной панели для принятых на основании опыта подземной газификации угля составляет 4800 ч). Общее количество электроэнергии составит около 1 млрд кВт•ч при расчетной средней электрической мощности такой энергосистемы примерно NE = 60 МВт, что намного превосходит суммарную мощность задалживаемых буровых, насосных, парогенераторных и компрессорных установок и подтверждает ожидаемую энергетическую эффективность предлагаемой технологии.
Принимая в данном случае повышение интенсивности десорбции метана при повышении температуры угля по экспериментальным данным для ΔТ = 100oС, можно ожидать снижения газоносности пласта от 22 до 2 м2/т. Это позволит пропустить через рабочее сечение очистной выработки около 4 м2 со скоростью 4 м/с 15-16 м3/с воздуха, то есть обеспечить необходимое разбавление метана, выделяющегося при суточной нагрузке на лаву до 5000 т/сут.
Помимо этого главного эффекта, каптаж метана около 20 м3/т для дегазированных запасов выемочного поля выбросоопасного и газоносного пласта 1, составляющих около 1,5 млн т, можно оценить примерно в 30 млн м3. При утилизации такого объема метана в газовой котельной может быть получен при КПД = 0,6 объем пара с общим теплосодержанием в 720 млн. МДж, что почти в три раза превосходит необходимый для прогрева пласта на ΔТ = 100oС расход тепловой энергии (244,8 млн МДж).
При использовании электропарогенератора 10 паропродукция от сжигания защитного пласта 2, необходимая для опережающей подработки и разгрузки выбросоопасного газоносного пласта 1, может полностью использоваться для выработки электроэнергии. Прогрев пласта 1 перед его глубокой дегазацией может быть реализован только за счет утилизации каптированного метана.
Тем не менее хотя бы периодическое нагнетание полученного в теплообменнике пара через глубокие скважины в трещины гидроразрыва обоих пластов представляется явно целесообразным: при давлении этого пара несколько выше геостатического (например, 25 МПа против полного горного давления на глубине угленосной толщи Н=1 км, не превышающей 22-23 МПа).
Экологическая эффективность предлагаемой технологии определяется комплексным использованием как угольных, так и метановых энергоресурсов выбросоопасного и газоносного пласта 1, вовлечением в эксплуатацию и использованием для производства электроэнергии забалансовых запасов некондиционного угля защитного пласта 2 нерабочей мощности, а также захоронением грязного конденсата и других возможных отходов путем спуска через отработанные глубокие скважины 4 в отработанное пространство защитного пласта 2.
Claims (2)
1. Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля, включающий бурение вертикальных скважин до почвы защитного пласта, сжигание угля защитного пласта и отвод полученных продуктов горения на поверхность, отличающийся тем, что предварительно проходят штреки для отработки выбросоопасного и газоносного пласта длинными столбами лавой с выемочным комплексом, из вертикальных скважин осуществляют гидроразрыв, между штреками бурят дренажные скважины и из штреков бурят межпластовые скважины, между забоями которых проводят фильтрационные каналы, причем из пары таких каналов создают огневой забой, длину которого l0 определяют из выражения
l0 = CтM1ΔTLBk /qтM2ηc,
где Cт - теплоемкость угля, Кдж/кгoC;
M1 - мощность газоносного и выбросоопасного пласта, м;
M2 - мощность защитного пласта, м;
LВ - длина выемочного столба газоносного и выбросоопасного пласта, м;
ΔT - величина нагрева газоносного и выбросоопасного пласта, oC;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.;
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг,
при этом осуществляют прогрев на 100oC и термодегазацию выбросоопасного и газоносного пласта паром, полученным при сжигании некондиционного угля защитного пласта в одной панели шириной l0.
l0 = CтM1ΔTLBk
где Cт - теплоемкость угля, Кдж/кгoC;
M1 - мощность газоносного и выбросоопасного пласта, м;
M2 - мощность защитного пласта, м;
LВ - длина выемочного столба газоносного и выбросоопасного пласта, м;
ΔT - величина нагрева газоносного и выбросоопасного пласта, oC;
kλ - коэффициент, учитывающий кондуктивные потери тепла в окружающий породный массив, д.е.;
ηc - коэффициент, учитывающий неполное выгорание защитного пласта по мощности и по площади, д.е.;
qт - теплотворная способность защитного пласта, кДж/кг,
при этом осуществляют прогрев на 100oC и термодегазацию выбросоопасного и газоносного пласта паром, полученным при сжигании некондиционного угля защитного пласта в одной панели шириной l0.
2. Способ разработки по п.1, отличающийся тем, что радиус гидроразрыва R выбирают из условия R=0,7Lc, где Lc - длина выемочного блока.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001104467/03A RU2209315C2 (ru) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001104467/03A RU2209315C2 (ru) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2001104467A RU2001104467A (ru) | 2003-04-10 |
RU2209315C2 true RU2209315C2 (ru) | 2003-07-27 |
Family
ID=29209305
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2001104467/03A RU2209315C2 (ru) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2209315C2 (ru) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102635391A (zh) * | 2012-04-28 | 2012-08-15 | 陈凤平 | 瓦斯突出的防治方法 |
WO2013102309A1 (zh) * | 2012-01-06 | 2013-07-11 | He Manchao | 一种长壁工作面无煤柱开采方法 |
CN103883304A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-06-25 | 贵州盘江煤层气开发利用有限责任公司 | 一种构建气化炉通道的地下煤炭气化方法 |
RU2539517C2 (ru) * | 2013-11-29 | 2015-01-20 | Владимир Иванович Лунев | Способ комплексного освоения подземной угольной формации через скважины |
CN104948219A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-09-30 | 中国矿业大学 | 一种大倾角煤层采空区注浆防火的方法 |
CN105317418A (zh) * | 2015-11-09 | 2016-02-10 | 淮南矿业(集团)有限责任公司 | 防治煤与瓦斯突出的方法 |
WO2016110186A1 (zh) * | 2015-01-06 | 2016-07-14 | 中国矿业大学 | 一种钻割一体化与振荡注热协同强化煤层瓦斯抽采方法 |
CN105909299A (zh) * | 2016-04-19 | 2016-08-31 | 陈凤平 | 煤层势能体物理爆炸的防治方法 |
CN106014407A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-10-12 | 太原理工大学 | 利用顶板裂隙水原位弱化主控煤岩层控制灾害的方法 |
RU2616955C2 (ru) * | 2012-06-25 | 2017-04-18 | ОРБИТАЛ ЭйТиКей ИНК. | Устройство гидроразрыва пласта |
CN112112601A (zh) * | 2020-09-18 | 2020-12-22 | 西安交通大学 | 一种煤炭地下原位热解的封闭系统及其构建方法 |
CN112709574A (zh) * | 2019-10-24 | 2021-04-27 | 西安闪光能源科技有限公司 | 基于可控冲击波增透的突出煤层消突方法 |
-
2001
- 2001-02-16 RU RU2001104467/03A patent/RU2209315C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013102309A1 (zh) * | 2012-01-06 | 2013-07-11 | He Manchao | 一种长壁工作面无煤柱开采方法 |
CN102635391A (zh) * | 2012-04-28 | 2012-08-15 | 陈凤平 | 瓦斯突出的防治方法 |
CN102635391B (zh) * | 2012-04-28 | 2014-02-12 | 陈凤平 | 瓦斯突出的防治方法 |
RU2616955C2 (ru) * | 2012-06-25 | 2017-04-18 | ОРБИТАЛ ЭйТиКей ИНК. | Устройство гидроразрыва пласта |
RU2539517C2 (ru) * | 2013-11-29 | 2015-01-20 | Владимир Иванович Лунев | Способ комплексного освоения подземной угольной формации через скважины |
CN103883304B (zh) * | 2014-04-08 | 2016-08-24 | 贵州盘江煤层气开发利用有限责任公司 | 一种构建气化炉通道的地下煤炭气化方法 |
CN103883304A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-06-25 | 贵州盘江煤层气开发利用有限责任公司 | 一种构建气化炉通道的地下煤炭气化方法 |
WO2016110186A1 (zh) * | 2015-01-06 | 2016-07-14 | 中国矿业大学 | 一种钻割一体化与振荡注热协同强化煤层瓦斯抽采方法 |
US10060238B2 (en) | 2015-01-06 | 2018-08-28 | China University Of Mining And Technology | Method for integrated drilling, slotting and oscillating thermal injection for coal seam gas extraction |
CN104948219A (zh) * | 2015-04-22 | 2015-09-30 | 中国矿业大学 | 一种大倾角煤层采空区注浆防火的方法 |
CN105317418A (zh) * | 2015-11-09 | 2016-02-10 | 淮南矿业(集团)有限责任公司 | 防治煤与瓦斯突出的方法 |
CN105317418B (zh) * | 2015-11-09 | 2018-01-16 | 淮南矿业(集团)有限责任公司 | 防治煤与瓦斯突出的方法 |
CN105909299A (zh) * | 2016-04-19 | 2016-08-31 | 陈凤平 | 煤层势能体物理爆炸的防治方法 |
CN106014407A (zh) * | 2016-06-30 | 2016-10-12 | 太原理工大学 | 利用顶板裂隙水原位弱化主控煤岩层控制灾害的方法 |
CN106014407B (zh) * | 2016-06-30 | 2018-09-11 | 太原理工大学 | 利用顶板裂隙水原位弱化主控煤岩层控制灾害的方法 |
CN112709574A (zh) * | 2019-10-24 | 2021-04-27 | 西安闪光能源科技有限公司 | 基于可控冲击波增透的突出煤层消突方法 |
CN112112601A (zh) * | 2020-09-18 | 2020-12-22 | 西安交通大学 | 一种煤炭地下原位热解的封闭系统及其构建方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4444258A (en) | In situ recovery of oil from oil shale | |
US3759574A (en) | Method of producing hydrocarbons from an oil shale formation | |
US3950029A (en) | In situ retorting of oil shale | |
CN101832149B (zh) | 一种井下注热抽采煤层瓦斯的方法 | |
RU2209315C2 (ru) | Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля | |
RU2319838C1 (ru) | Способ подземной газификации свиты газоносных угольных пластов | |
US3661423A (en) | In situ process for recovery of carbonaceous materials from subterranean deposits | |
US4185693A (en) | Oil shale retorting from a high porosity cavern | |
US4091869A (en) | In situ process for recovery of carbonaceous materials from subterranean deposits | |
CN103790563B (zh) | 一种油页岩原位局部化学法提取页岩油气的方法 | |
Chu | State-of-the-art review of steamflood field projects | |
EP2899363A1 (en) | Method for joint-mining of coalbed gas and coal | |
RU2306410C1 (ru) | Способ термической разработки месторождений газовых гидратов | |
RU2445462C1 (ru) | Способ дегазации шахтного поля | |
RU2441980C2 (ru) | Способ технологии управляемой подземной газификации угля | |
CN102493795A (zh) | 液化氮气在油气层内气化压裂方法 | |
RU2333363C1 (ru) | Способ управления газовыделением при разработке свиты высокогазоносных угольных пластов | |
CN102933792A (zh) | 使用单个水平井以将油和燃烧气体产出到地面的改进的现场燃烧采收方法 | |
SU919598A3 (ru) | Способ подземной перегонки нефтеносного сланца | |
RU2359116C1 (ru) | Способ экологически чистой подземной газификации глубокозалегающих углей | |
RU2388790C1 (ru) | Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев | |
WO2011108005A2 (en) | A process for maximization and optimization of coal energy | |
RU2382879C1 (ru) | Способ подземной газификации | |
RU2385411C1 (ru) | Подземный газогенератор | |
RU2345216C2 (ru) | Способ подземной газификации свиты угольных пластов |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040217 |