RU2205892C1 - Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel - Google Patents
Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2205892C1 RU2205892C1 RU2001130078A RU2001130078A RU2205892C1 RU 2205892 C1 RU2205892 C1 RU 2205892C1 RU 2001130078 A RU2001130078 A RU 2001130078A RU 2001130078 A RU2001130078 A RU 2001130078A RU 2205892 C1 RU2205892 C1 RU 2205892C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- tool
- nitrocarburizing
- cyanidation
- carried out
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к химико-термической обработке деталей и инструментов при печном нагреве с использованием нитроцементации составов на основе древесных углей. Предложенный способ может найти применение в машиностроении, инструментальной промышленности, в цехах изготовления оснастки и инструмента деревообработки обработки керамики и композиционных материалов, в ювелирном деле. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to chemical-thermal treatment of parts and tools during furnace heating using nitrocarburizing compositions based on charcoal. The proposed method can find application in mechanical engineering, tool industry, in the workshops for the production of tooling and woodworking tools for processing ceramics and composite materials, in jewelry.
Задача изобретения - повышение износостойкости, контактной и коррозионной стойкости, ускорение процесса карбидизации поверхностных слоев, обеспечение самозатачиваемости инструмента при эксплуатации, сокращение трудоемкости термообработки. The objective of the invention is to increase the wear resistance, contact and corrosion resistance, accelerate the process of carbidization of the surface layers, ensure self-sharpening of the tool during operation, reduce the complexity of heat treatment.
Известна технология цеметации высокохромистых сталей в твердом карбюризаторе, содержащем 85% древесного угля с добавками солей щелочных металлов ацетата натрия и бикарбоната натрия (Ворошил Л.Г., Ростовцев А.Н. Материаловедение в машиностроении, Минск, 1983, с. 18-20, аналог). A well-known technology of cementing high-chromium steels in a solid carburetor containing 85% charcoal with the addition of alkali metal salts of sodium acetate and sodium bicarbonate (Voroshil L.G., Rostovtsev A.N. Material science in mechanical engineering, Minsk, 1983, pp. 18-20, analogue).
Способ недостаточно технологичен и универсален к различным классам хромистых сталей, не исключает внутреннего поверхностного окисления, не позволяет получить максимальной контактной прочности и износостойкости. The method is not technologically advanced and versatile for various classes of chromium steels, does not exclude internal surface oxidation, does not allow to obtain maximum contact strength and wear resistance.
Другой известный способ упрочнения инструмента из быстрорежущих литых сталей, предусматривающий высокотемпературное насыщение в обмазках, содержащих в том числе карбид бора (патент РФ 2172360 - аналог). Another well-known method of hardening tools made of high speed cast steels, which provides for high-temperature saturation in coatings containing boron carbide, including (RF patent 2172360 - analogue).
Данный способ имеет ограниченное применение, не исключает охрупчивание слоя, его неравномерности и нестабильности свойств применительно к высокохромистым сталям и инструменту из них. This method has limited application, does not exclude the embrittlement of the layer, its unevenness and instability of properties in relation to high-chromium steels and tools from them.
Наиболее близким к заявленному является способ упрочнения режущего и формообразующего инструмента из теплостойких хромистых сталей, включающий нитроцементацию, последующую закалку и отпуск (RU 2131468 C1, МПК 7 C 23 C 8/35, 10.06.1999). Closest to the claimed is a method of hardening a cutting and forming tool made of heat-resistant chromium steels, including nitrocarburizing, subsequent hardening and tempering (RU 2131468 C1, IPC 7 C 23
Недостатками способа являются узкий интервал и степень насыщения поверхностного слоя карбидами, недостаточная скорость насыщения и возможность образования "мягких" пятен в зонах налипания карбюризатора к поверхности и как следствие снижение твердости слоя. The disadvantages of the method are a narrow interval and the degree of saturation of the surface layer with carbides, insufficient saturation rate and the possibility of the formation of "soft" spots in the areas of adhesion of the carburizer to the surface and, as a result, a decrease in the layer hardness.
Поставленная задача достигается за счет того, что нитроцементацию проводят до сращивания карбидов в поверхностном диффузионном слое на глубину, составляющую 0,3-0,5 суммарной толщины слоя, для чего в состав смеси вводят порошок карбида бора при соотношении компонентов, вес.%:
Древесные гранулы - 86-90
Карбамид - 4-5
Карбид бора - 5-8
Карбонат натрия - 0,6-1,0
Нитроцементацию проводят в интервалах температур 950-1050oС, являющихся закалочными для большинства высокохромистых сталей, при выдержках в названных температурах в течение 6-12 часов. Состав, содержащий названные компоненты, не спекается, обеспечивает высокий углеводородный потенциал, ускоряет сращивание карбидов, их укрупнение, коагуляцию. Содержание углерода в зоне сращивания карбидов достигает 6,6-7,8%, при этом карбамид (NH2)2СO, является поставщиком азота, интенсифицирует образование атомарного углерода, диффундирующего в слой. Гранулированный уголь и порошок высокопрочного карбида бора В4С являются также не только поставщиками углерода, но и сохраняют пористость смеси, ее антипригарные свойства, облегчают процессы десорбции и адсорбции газовых компонентов в пограничном с металлом слое. Карбонат натрия, участвуя в химической реакции образования углерода, является катализатором процесса формирования газовой атмосферы с постоянно высоким потенциалом углерода. В результате достигается наивысшая скорость науглероживания, процент карбидов в зоне сращивания превышает 70%. Это позволяет получить максимальную твердость и износостойкость слоя. При встречной диффузии на остроугольном микрорельефе скорость диффузии достигает 0,11-0,14 мм/ч против, 07-0,08 мм/ч в известных составах.The task is achieved due to the fact that nitrocarburizing is carried out before the carbides are spliced in the surface diffusion layer to a depth of 0.3-0.5 of the total layer thickness, for which boron carbide powder is introduced into the mixture at a ratio of components, wt.%:
Wood Pellets - 86-90
Urea - 4-5
Boron carbide - 5-8
Sodium carbonate - 0.6-1.0
Nitrocarburizing is carried out in the temperature ranges of 950-1050 o C, which are quenching for most high-chromium steels, with holdings in the above temperatures for 6-12 hours. The composition containing these components does not sinter, provides a high hydrocarbon potential, accelerates the coalescence of carbides, their enlargement, coagulation. The carbon content in the zone of carbide splicing reaches 6.6-7.8%, while urea (NH 2 ) 2 CO, is a nitrogen supplier, intensifies the formation of atomic carbon diffusing into the layer. Granular coal and powder of high-strength boron carbide B 4 C are also not only suppliers of carbon, but also preserve the porosity of the mixture, its non-stick properties, facilitate the desorption and adsorption of gas components in the boundary layer with the metal. Sodium carbonate, participating in the chemical reaction of carbon formation, is a catalyst for the formation of a gas atmosphere with a constantly high carbon potential. As a result, the highest carbonization rate is achieved, the percentage of carbides in the fusion zone exceeds 70%. This allows you to get maximum hardness and wear resistance of the layer. In counter diffusion on an acute-angled microrelief, the diffusion rate reaches 0.11-0.14 mm / h versus 07-0.08 mm / h in known formulations.
Нитроцементация с нагревом в вакуумной реторте при заданном вакууме предотвращает образование на поверхности мягкого слоя "внутреннего" окисления, снижающего износостойкость. Охлаждение от температур нитроцементации со скоростями 50-200oС исключает трещиноообразование в слое, но обеспечивает максимальную твердость слоя сращивания карбидов HRC=63-66, а масло вакуумное или жидкий азот позволяет получать более ровную, свободную от окалины поверхность и уменьшают количество остаточного аустенита в подслое, снижая напряжения и склонность к трещинообразованию. Макрорельеф остроугольный 30-60o обеспечивает самозатачивание режущего инструмента или шлифинструмента за счет неодинаковой глубины карбидного слоя на передней и боковых гранях остроугольных неровностей. Кроме всего прочего, слой срощенных карбидов обладает повышенной коррозионной стойкостью в различных жидких охлаждающих и смазывающих средах, используемых при резании и формообразовании деталей из сталей и композитов.Nitrocarburizing with heating in a vacuum retort at a given vacuum prevents the formation of a soft layer of "internal" oxidation on the surface, which reduces wear resistance. Cooling from nitrocarburizing temperatures with speeds of 50-200 o C eliminates crack formation in the layer, but provides the maximum hardness of the carbide splicing layer HRC = 63-66, and vacuum or liquid nitrogen oil allows to obtain a more even, scale-free surface and reduce the amount of residual austenite in sublayer, reducing stress and tendency to crack formation. Macro-relief 30-60 o acute angle ensures self-sharpening of the cutting tool or grinding tool due to the uneven depth of the carbide layer on the front and side faces of acute-angled irregularities. Among other things, the layer of spliced carbides has increased corrosion resistance in various liquid cooling and lubricating media used in cutting and shaping parts from steels and composites.
На фиг.1 изображен поверхностный диффузионный слой стали 4Х5МФСх150, на фиг. 2 - упрочненный карбидный слой стали 4Х3ВМФх500, на фиг.3 - рабочий поверхностный карбидный слой. Figure 1 shows the surface diffusion layer of steel 4X5MFSX150, Fig. 2 - hardened carbide layer of steel 4X3VMFx500, figure 3 - working surface carbide layer.
Практическое осуществление предложенного способа проводилось в условиях мелкосерийного производства с использованием древесноугольных гранул активированных углей, применяемых в фильтрах газовой очистки и водоочистки типа "Бритта". Размер гранул был 0,3-0,8 мм. Использовали технический карбамид, соду питьевую и карбид бора по ТУ 2-036-734-81 зернистостью 30/50 мкм. Для нагрева при нитроцементации с одновременной закалкой от температур нитроцементации применяли малоэнергоемкие электропечи с горячей "вакуумной" ретортой типа СНОЛ-1,6.2,5.1/11И1-ВНЦ и ПЛ-1-ВНЦ, а также шахтные тала СШОЛ-ВНЦ. Охлаждение при закалке проводили в вакуумных маслах ВМ-1, ВМ-5 и в криостатах в жидком азоте при -196oС.The practical implementation of the proposed method was carried out under conditions of small-scale production using charcoal granules of activated carbon used in gas purification and water purification filters of the Britta type. The granule size was 0.3-0.8 mm. Used technical urea, drinking soda and boron carbide according to TU 2-036-734-81 with a grain size of 30/50 microns. For heating during nitrocarburizing with simultaneous quenching from nitrocarburizing temperatures, low-energy-intensive electric furnaces with a hot "vacuum" retort of the SNOL-1,6.2,5.1 / 11I1-VNTS and PL-1-VNTs type, as well as mine hoist SSHOL-VNS, were used. Cooling during quenching was carried out in vacuum oils VM-1, VM-5 and in cryostats in liquid nitrogen at -196 o C.
На всех этапах работы проводили металлографический анализ, послойный рентгеноструктурный и компьютерный анализ количества, размеров, типов карбидов, а также измерение микротвердости. Износостойкость определяли при контактном трении об абразивную микробумагу на станках "Нерис", а также при резании керамик горячепрессованных. At all stages of the work, metallographic analysis, layer-by-layer X-ray diffraction and computer analysis of the quantity, sizes, types of carbides, as well as microhardness measurements were performed. Wear resistance was determined by contact friction on abrasive micro paper on Neris machines, as well as when cutting hot-pressed ceramics.
Пример 1. Канавочные резцы обработки термостойкой горячепрессованной керамики БГП для изготовления изоляторов катодных и анодных блоков ЭРД МТ (электрических реактивных двигателей малой тяги) из стали 4Х3ВМФ упрочняли по предложенному способу. Нитроцементацию до сращивания карбидов в карбидном поверхностном слое проводили при температуре 980oС в течение 8 часов в вакуумной реторте в составе, содержащем 90% активированного березового угля, 4% карбамида, 5% карбида бора и 1% карбоната натрия.Example 1. Grooving cutters for processing heat-resistant hot-pressed ceramics BGP for the manufacture of insulators for the cathode and anode blocks ERD MT (small electric thrust reactive engines) of steel 4H3VMF were strengthened by the proposed method. Nitrocarburization prior to carbide splicing in the carbide surface layer was carried out at a temperature of 980 ° C for 8 hours in a vacuum retort containing 90% activated birch charcoal, 4% carbamide, 5% boron carbide and 1% sodium carbonate.
По окончании выдержки в реторте в вакууме 150 Па проводили развакуумирование и переносили резцы в вакуумное масло ВМ-1 для охлаждения со скоростью 250-160oС/с.After holding in a retort in a vacuum of 150 Pa, the vacuum was evacuated and the cutters were transferred to VM-1 vacuum oil for cooling at a speed of 250-160 o C / s.
Обработка позволила получить слой сплошных карбидов 0,35 мм или 0,3 общей толщины диффузионного слоя при содержании карбидов 82 вес.%. Слой имел микротвердость Н0,5H= 1025-1044 повышенной изнооостойкости и коррозионной стойкости в пределах изменения веса в хлористом натрии 2,7•10-1 г/см2ч против 4,13•10-1г/cм2ч при обработке в составе по известному способу и без добавок карбида бора. При сокращении трудоемкости в 1,2 раза удалось достичь повышения срока службы резцов в 2 раза.Processing allowed to obtain a layer of solid carbides of 0.35 mm or 0.3 of the total thickness of the diffusion layer with a carbide content of 82 wt.%. The layer had a microhardness N 0.5H = 1025-1044 of increased wear resistance and corrosion resistance within the range of weight changes in sodium chloride 2.7 • 10 -1 g / cm 2 h against 4.13 • 10 -1 g / cm 2 h during processing in the composition according to a known method and without additives of boron carbide. While reducing labor intensity by 1.2 times, it was possible to achieve an increase in the service life of cutters by 2 times.
Пример 2. Ножи фигурные сменные строгания реек из твердых и мягких пород дерева толщиной 2,5 мм изготовляли из сталей 20Х13 и 30Х13, упрочняя по предложенной технологии. Example 2. Knives curly removable planing rails from hard and soft wood 2.5 mm thick were made of steel 20X13 and 30X13, hardening according to the proposed technology.
Нитроцементацию проводили при температуре 960oС в течение 6 часов в составе, содержащем 87% древесных гранул "Бритта", отработанных фильтров водоочистки, 5% карбамида, 7,5% карбида бора и 0,5% карбоната натрия. Обработку вели с формированием слоя сращивания карбидов 0,4 суммарной толщины нитроцементованного слоя, составлявшей 0,6 мм, т.е. глубина слоя сросшихся карбидов с содержанием углерода 7,8 вес.% составила 0,24 мм. После закалки с охлаждением в жидком азоте при скорости охлаждения 200oС/с микротвердость рабочих поверхностей составила Н0,5Н= 997-1010, в том числе на режущей кромке, имеющей остроту заточки 35o. В сравнении с известным способом микротвердость поверхности по обеим режущим граням повысилась на 180-190 единиц, что связано с исключением зоны "внутреннего" окисления, характерного для высокохромистых сталей с 13-17% хрома.Nitrocarburization was carried out at a temperature of 960 o C for 6 hours in a composition containing 87% Britta wood pellets, spent water purification filters, 5% urea, 7.5% boron carbide and 0.5% sodium carbonate. The treatment was carried out with the formation of a carbide splicing layer 0.4 of the total thickness of the nitrocarbon layer, which was 0.6 mm, i.e. the depth of the layer of fused carbides with a carbon content of 7.8 wt.% was 0.24 mm After quenching with cooling in liquid nitrogen at a cooling rate of 200 o C / s Surface microhardness was H = 0.5H 997-1010, including the cutting edge 35 has a sharpness grinding o. In comparison with the known method, the microhardness of the surface along both cutting faces increased by 180-190 units, which is associated with the exclusion of the zone of "internal" oxidation, characteristic of high-chromium steels with 13-17% chromium.
Как следствие износостойкость ножей при обработке бука и дуба повысилась в 1,7 раза, не наблюдалось выкрашивания, а явление самозатачивания и возможность переточек с сохранением карбидного слоя, содержащего 80-85 вес.% карбидов, удлинило срок службы ножей в 5 раз в сравнении со стандартными из стали Х6ВФ. As a result, the wear resistance of knives during beech and oak processing increased 1.7 times, no chipping was observed, and the phenomenon of self-sharpening and the possibility of regrinding while maintaining a carbide layer containing 80-85 wt.% Carbides lengthened the service life of knives by 5 times compared to standard steel X6VF.
Технология упрочнения осуществима на инструментальных участках малых предприятий, на малоэнергоемких печах СНОЛ-ВНЦ, универсальна и применима также для насадного инструмента деревообработки с использованием сталей 4Х5МФС и 4Х3ВМФ. The hardening technology is feasible on the tool sections of small enterprises, on low-energy-intensive furnaces SNOL-VNC, is universal and also applicable to woodworking tools mounted on steel using 4Х5МФС and 4Х3ВМФ.
Пример 3. Пресс-формы формообразования заготовок при шликерном литье заготовок вакуумплотной алюмооксидной керамики ВК-94-1 (22ХС) изготовляли из стали 4Х5МФС и упрочняли по предложенному способу. Нитроцементацию проводили в процессе нагрева для закалки до сращивания карбидов в поверхностном слое 0,35 им или 0,5 от суммарной толщины диффузионного слоя. Нагрев и выдержку в течение 7,5 часов при температурах 950-970oС осуществляли в составе, содержащем 86% древесноугольных гранул воздухоочистки, 5% карбамида, 9% карбида бора и 1% карбоната натрия. Охлаждение после окончания выдержки вели в вакуумном масле ВМ-5 при скорости охлаждения 120oС/с, отпуск при 220oС в течение 2,5 часов проводили в шкафах СНОЛ-3.3.3/3,5.Example 3. Molds for forming blanks by slip casting of blanks of vacuum-tight alumina ceramics VK-94-1 (22XC) were made of steel 4X5MFS and hardened by the proposed method. Nitrocarburizing was carried out during the heating process for quenching to carbides in the surface layer 0.35 im or 0.5 of the total thickness of the diffusion layer. Heating and holding for 7.5 hours at temperatures of 950-970 o With was carried out in a composition containing 86% of charcoal granules of air purification, 5% of urea, 9% of boron carbide and 1% sodium carbonate. After the exposure was completed, cooling was carried out in VM-5 vacuum oil at a cooling rate of 120 ° C / s, tempering at 220 ° C for 2.5 hours was carried out in SNOL-3.3.3 / 3.5 cabinets.
Обработка позволила сформировать на рабочих поверхностях карбидный слой, содержащий 92 вес.% карбидов Сr7С3, (Fе, Сr)23С6 ветвисто-глобулярных с микротвердостью выше Н0,5H+1090 при твердости поверхностного слоя НRСэ=60-61 и твердости основы НRСэ= 56-57, что позволило повысить износостойкость в 1,3 раза в сравнении с известным способом и в 2,5 раза в сравнении с обычно закаленными по стандартным технологиям пресформ. Коррозионная стойкость поверхностного слоя срощенных карбидов при испытании в водном растворе медного купороса повысилась в 3 раза в сравнении с обычными пресс-формами из стали ХВГ, применяемыми при изготовлении изоляторов для ЭРД МТ.The treatment made it possible to form on the working surfaces a carbide layer containing 92 wt.% Cr 7 C 3 , (Fe, Cr) 23 C 6 branched-globular carbides with a microhardness higher than H 0.5H +1090 with a surface hardness of HRC e = 60-61 and bases hardness HRC = 56-57 Oe, thus improving the wear resistance by 1.3 times in comparison with the known method and 2.5 times in comparison with conventionally tempered by standard techniques presform. The corrosion resistance of the surface layer of spliced carbides when tested in an aqueous solution of copper sulphate increased by 3 times in comparison with conventional CVG steel molds used in the manufacture of insulators for MTE.
При проведении обработки в составах, содержащих количество активаторов - карбамида, карбоната натрия выше заявленных значений, а карбида бора ниже указанных величин стабильного сращивания карбидов по всем поверхностям не достигалось, кроме того, возрастала глубина поверхностного слоя "внутреннего" окисления, снижалась твердость и коррозионная стойкость поверхности после полирования. When processing in compositions containing the amount of activators - urea, sodium carbonate above the stated values, and boron carbide below the specified values of stable merging of carbides on all surfaces, it was not achieved, in addition, the depth of the surface layer of "internal" oxidation increased, hardness and corrosion resistance decreased surface after polishing.
Снижение количества активаторов и повышение количества карбида бора выше верхнего предела приводило к снижению скорости формирования слоя срощенных карбидов на 20-30%. В таблице приведены сравнительные характеристики слоев нитроцементованных хромистых сталей при упрочнении по известному и предложенному способу со сращиванием карбидов в карбидном слое. A decrease in the number of activators and an increase in the amount of boron carbide above the upper limit led to a decrease in the rate of formation of a layer of spliced carbides by 20-30%. The table shows the comparative characteristics of the layers of nitrocarbon chromium steels during hardening according to the known and proposed method with the merging of carbides in the carbide layer.
Claims (4)
Древесные гранулы - 86-90
Карбамид - 4-5
Карбид бора - 5-8
Карбонат натрия - 0,6-1,0
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что нитроцементацию проводят в вакууме.1. A method of hardening a cutting and forming tool made of heat-resistant chromium steels, including nitrocarburizing, subsequent quenching and tempering, characterized in that nitrocarburizing is carried out before the carbides are spliced in the surface diffusion layer to obtain a carbide layer with a thickness of 0.3-0.5 thickness of the surface diffusion layer, and nitrocarburizing is carried out in a mixture in the following ratio of components, wt.%:
Wood Pellets - 86-90
Urea - 4-5
Boron carbide - 5-8
Sodium carbonate - 0.6-1.0
2. The method according to claim 1, characterized in that nitrocarburizing is carried out in vacuum.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001130078A RU2205892C1 (en) | 2001-11-06 | 2001-11-06 | Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001130078A RU2205892C1 (en) | 2001-11-06 | 2001-11-06 | Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2205892C1 true RU2205892C1 (en) | 2003-06-10 |
Family
ID=29210824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001130078A RU2205892C1 (en) | 2001-11-06 | 2001-11-06 | Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2205892C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2533577C1 (en) * | 2013-12-18 | 2014-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курский государственный университет" | Composition of bath for cyanide hardening of metals and alloys in fluids |
-
2001
- 2001-11-06 RU RU2001130078A patent/RU2205892C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МИНКЕВИЧ А.Н. Химико-термическая обработка стали. - М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1950, с.315. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2533577C1 (en) * | 2013-12-18 | 2014-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Курский государственный университет" | Composition of bath for cyanide hardening of metals and alloys in fluids |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Davis | ASM specialty handbook: tool materials | |
| US4461656A (en) | Low temperature hardening of the surface of a ferrous metal workpiece in a fluidized bed furnace | |
| IE51910B1 (en) | Coating for metal-cutting tools | |
| Chambers et al. | Machining of Al 5Mg reinforced with 5 vol.% Saffil and 15 vol.% SiC | |
| WO2018215996A1 (en) | Method and system for improving the surface fracture toughness of brittle materials, and a cutting tool produced by such method | |
| RU2127174C1 (en) | Base material for making saw webs of disc saws, cut-off discs, timber sawing tools, cutting and scraping devices | |
| CN108468014B (en) | Heat treatment method for tool steel surface carburization modification | |
| Schintlmeister et al. | Properties, applications and manufacture of wear-resistant hard material coatings for tools | |
| RU2205892C1 (en) | Method for hardening of cutting and forming tool from heat-resistant chromium steel | |
| CN1295377C (en) | Process for producing metal carbonide hard face coating and application thereof | |
| CN109706452B (en) | Method for preparing ceramic coating on surface of high-carbon steel | |
| Wada et al. | Tool wear of aluminum/chromium/tungsten-based-coated cemented carbide in cutting hardened steel | |
| Ulakhanov et al. | Surface processing technology in improving operational properties of hot-work tool steel | |
| RU2459011C1 (en) | Coating for boroaluminising of steel products | |
| JPH03208504A (en) | Ceramic grinding tool and grinding method | |
| RU2789642C1 (en) | Carbide insert chemical heat treatment method | |
| RU2757748C1 (en) | Composition of charge for slip coatings | |
| CN1024120C (en) | Production method of tailor's scissors | |
| RU2078848C1 (en) | Method for chemical and heat treatment of steel articles | |
| RU2041286C1 (en) | Method for working tool of low-carbon high-speed steels | |
| SU765398A1 (en) | Boronizing composition | |
| RU2242533C2 (en) | Method for thermochemical treatment of articles, preferably piston pair details of tractor and automotive engines | |
| SU1315493A1 (en) | Method for heat treatment of tool made from powder high-speed steels | |
| RU2184796C2 (en) | Method of nitride hardening of steel with double thermochemical treatment | |
| Dong et al. | Laser induced titanium and tungsten coating on 304 stainless steel surfaces for wear resistant improvement |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20061107 |