RU2203380C1 - Screw positive-displacement motor with turbine activator - Google Patents
Screw positive-displacement motor with turbine activator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2203380C1 RU2203380C1 RU2002112487/03A RU2002112487A RU2203380C1 RU 2203380 C1 RU2203380 C1 RU 2203380C1 RU 2002112487/03 A RU2002112487/03 A RU 2002112487/03A RU 2002112487 A RU2002112487 A RU 2002112487A RU 2203380 C1 RU2203380 C1 RU 2203380C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- turbine
- stator
- pressure
- activator
- rotor
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Настоящее изобретение относится к техническим средствам, которые используются для бурения нефтяных и газовых скважин,и в более узком их подразделении - к гидравлическим забойным двигателям, которые приводят во вращение шарошечные долота, разрушающие забои стволов бурящихся скважин. The present invention relates to technical means that are used for drilling oil and gas wells, and in their narrower unit - to hydraulic downhole motors, which rotate cone bits, destroying the bottom of the drilled wells.
Дальним аналогом изобретения является турбовинтовой двигатель, подробно описанный на с.47...49 источника: "Винтовые забойные двигатели" - справочное пособие, авторы Д.Ф. Балденко, Ф.Д. Балденко, А.Н. Гноевых, М., Недра, 1999 г. A further analogue of the invention is a turboprop engine, described in detail on pages 47 ... 49 of the source: "Downhole Motors" - a reference manual, the authors of D.F. Baldenko, F.D. Baldenko, A.N. Gnoevs, M., Nedra, 1999.
Однако конструкция этого двигателя обладает рядом очень существенных недостатков, делающих его неконкурентоспособным по сравнению с обычным многозаходным винтовым героторным двигателем при бурении наклонно направленных скважин. However, the design of this engine has a number of very significant drawbacks that make it uncompetitive compared to a conventional multi-start screw gerotor engine when drilling directional wells.
Главным его недостатком является слишком большой осевой габарит (как правило, от 19,5 до 26 м). При таком осевом габарите двигателя точка замера кривизны и азимутального направления ствола бурящейся наклонной скважины отдалена от поверхности углубляемого забоя на расстояние от 20 до 40 м. Its main disadvantage is too large axial clearance (usually from 19.5 to 26 m). With such an axial dimension of the engine, the point of measurement of the curvature and azimuthal direction of the bore of the drilled deviated well is distant from the surface of the deepened face to a distance of 20 to 40 m.
Такие большие "неизмеряемые" расстояния лишают буровиков возможности точно позиционировать пространственное положение компоновки низа бурильной колонны в массиве горной породы. Such large "unmeasured" distances deprive drillers of the ability to accurately position the spatial position of the bottom of the drill string in the rock mass.
Из-за этого почти 40% всех наклонно направленных скважин в нашей стране не попадают в круговую мишень, диаметр которой, как правило, превышает 50 м. Для того чтобы поднять точность буровой навигации, двигатель должен быть, возможно, более коротким. Because of this, almost 40% of all directional wells in our country do not fall into a circular target, the diameter of which, as a rule, exceeds 50 m. In order to increase the accuracy of drilling navigation, the engine should be possibly shorter.
Ближайшим аналогом изобретения является "Гидравлический забойный двигатель" по А.С.СССР 1.601.307, кл. Е 21 В 4/02, 1990 г.; БИ 39 от 23.10.90 г. The closest analogue of the invention is the "Downhole motor" according to A.S.SSSSR 1.601.307, class. E 21 B 4/02, 1990; BI 39 dated 10.23.90
В этом авторском свидетельстве описан гидравлический забойный двигатель, состоящий из двух двигательных групп рабочих органов различной быстроходности (то есть собственно винтовой героторной рабочей пары - тихоходный элемент конструкции, и турбины - быстроходной элемент конструкции). This copyright certificate describes a downhole hydraulic motor consisting of two motor groups of working bodies of different speed (that is, a screw gyratory working pair itself is a low-speed structural member, and a turbine is a high-speed structural member).
Причем героторная рабочая пара монтируется в собственном корпусе, а турбина - в своем корпусе. При этом ротор героторной пары соединяется с валом, на котором монтируются роторные ступени давления турбины с помощью специального соединительного узла - вспомогательного вала - торсиона. Такое исполнение двигателя также требует увеличения его осевых габаритов. Moreover, the gerotor working pair is mounted in its own casing, and the turbine is in its casing. In this case, the rotor of the gerotor pair is connected to the shaft on which the rotor pressure stages of the turbine are mounted using a special connecting unit - an auxiliary shaft - a torsion bar. This design of the engine also requires an increase in its axial dimensions.
Для получения приемлемых значений вращающих моментов длина таких двигателей не может быть меньше 20-25 м, что противоречит требованиям наклонно направленного бурения. Чрезмерно высокие перепады давлений в турбинах с низким КПД, работающих при частотах вращения 100-200 об/мин, делают невозможным использование гидромониторных шарошечных долот с перепадом давлений в сопловых насадках более чем 3 МПа (вместо требуемых 7-10 МПа). To obtain acceptable torques, the length of such engines cannot be less than 20-25 m, which contradicts the requirements of directional drilling. Excessively high pressure drops in low-efficiency turbines operating at rotational speeds of 100-200 rpm make it impossible to use hydraulic cone bits with a pressure drop of more than 3 MPa in nozzle nozzles (instead of the required 7-10 MPa).
Поэтому в зарубежной практике бурения от использования таких двигателей отказались. Therefore, in foreign drilling practice, the use of such engines was abandoned.
Изобретение позволяет эффективно реализовать концепцию создания короткого забойного двигателя с большим запасом вращающего момента на его валу и высоким моторесурсом при относительно невысоком перепаде давлений на его рабочих органах. The invention allows to effectively implement the concept of creating a short downhole motor with a large reserve of torque on its shaft and high engine life with a relatively low pressure drop on its working bodies.
Сущность изобретения заключается в создании многозаходного винтового двигателя, включающего в свой состав: шпиндель, содержащий шаровую пяту, радиальные опоры и дисковое лабиринтное дроссельное уплотнение и рабочую секцию, содержащую винтовую героторную пару и до шестидесяти статорных и роторных ступеней давления турбины-активатора героторной пары. The essence of the invention is to create a multi-start screw engine, comprising: a spindle containing a ball heel, radial bearings and a labyrinth throttle seal and a working section containing a screw gerotor pair and up to sixty stator and rotor pressure stages of the turbine-activator gerotor pair.
Роторные ступени давления турбины-активатора неподвижно зафиксированы на валу рабочей секции совместно с ротором винтовой героторной пары с помощью роторной гайки, а статорные ступени давления турбины-активатора неподвижно зафиксированы в корпусе рабочей секции совместно со статором винтовой героторной пары с помощью нижнего соединительного переводника. The rotor stages of the pressure of the activator turbine are fixedly fixed on the shaft of the working section together with the rotor of the screw gerotor pair using a rotor nut, and the stator pressure stages of the turbine of the activator are motionless fixed in the casing of the working section together with the stator of the screw gerotor pair using the lower connecting sub.
В корпусе рабочей секции размещается (неподвижно зафиксированы) от 4 до 6 статорных амортизаторов-ограничителей поперечных колебаний вала рабочей секции. From 4 to 6 stator shock absorbers-limiters of transverse vibrations of the shaft of the working section are located (fixedly fixed) in the housing of the working section.
Зазоры между лопаточными ободами статорных ступеней давления турбины и соответствующими им ступицами роторных ступеней давления турбины закрываются радиально-торцовыми пластинчатыми резинометаллическими уплотнениями. The gaps between the blade rims of the stator stages of the turbine pressure and the corresponding hubs of the rotor stages of the turbine pressure are closed by radial-end plate rubber-metal seals.
Зазоры между концами лопаток каждой роторной ступени давления турбины и соответствующими им ступицами статорных ступеней давления турбины закрываются радиусным округлением, либо конфузорным сжатием каждой выше располагающейся статорной ступени давления турбины со стороны ее наибольшего смоченного периметра. The gaps between the ends of the blades of each rotor pressure stage of the turbine and the corresponding hubs of the stator pressure stages of the turbine are closed by radial rounding, or by confusory compression of each higher located stator pressure stage of the turbine from the side of its largest wetted perimeter.
Хорда профиля лопаток статора располагается под углом от 35 до 55o к плоскости, перпендикулярной его продольной оси, в то же время хорда профиля лопаток роторных ступеней давления турбины имеет угол наклона от 60 до 90o к плоскости, перпендикулярной их продольной оси, а предпочтительное направление наклона хорды профиля - правый винт.The chord of the profile of the stator vanes is located at an angle from 35 to 55 o to the plane perpendicular to its longitudinal axis, while the chord of the profile of the blades of the rotor pressure stages of the turbine has an angle of inclination from 60 to 90 o to the plane perpendicular to their longitudinal axis, and the preferred direction tilt profile chords - right screw.
На фиг. 1 изображена верхняя часть рабочей секции винтового героторного двигателя с турбинным активатором. In FIG. 1 shows the upper part of the working section of a screw gerotor engine with a turbine activator.
На фиг.2 изображено соединение нижней части рабочей секции со шпинделем винтового героторного двигателя с турбинным активатором. Figure 2 shows the connection of the lower part of the working section with the spindle of a screw gerotor engine with a turbine activator.
На фиг.3 изображена нижняя часть шпинделя винтового героторного двигателя с турбинным активатором. Figure 3 shows the lower part of the spindle of a screw gerotor engine with a turbine activator.
На фиг. 4 изображены статорная и роторная ступени давления турбины-активатора. In FIG. 4 shows the stator and rotor stages of the pressure of the turbine-activator.
На фиг.5 изображена отаторная ступень давления турбины-активатора. Figure 5 shows the otator pressure stage of the activator turbine.
На фиг.6 изображена роторная ступень давления турбины-активатора. Figure 6 shows the rotary stage of the pressure of the activator turbine.
С помощью верхнего соединительного переводника 1 корпус 2 рабочей секции двигателя крепится к колонне бурильных труб. С помощью нижнего соединительного переводника 3 в корпусе 2 за счет осевого усилия сжатия неподвижно фиксируются: верхнее статорное регулировочное кольцо 4; обрезиненный винтовой статор 5 героторной рабочей пары; статорные ступени давления 6 турбины; 4-6 статорных амортизаторов-ограничителей 7 поперечных колебаний вала 8; нижнее статорное регулировочное кольцо 9. Using the upper connecting sub 1, the housing 2 of the working section of the engine is attached to the drill pipe string. Using the lower connecting
На валу 8 рабочей секции двигателя с помощью роторной гайки 10 за счет осевого усилия сжатия неподвижно зафиксированы: роторная распорная втулка 11; винтовой ротор 12 героторной рабочей пары; роторные ступени давления 13 турбины; роторные втулки 14 статорных амортизаторов-ограничителей 7; упор 15 вала 8. On the shaft 8 of the working section of the engine using the rotor nut 10 due to the axial compression force, the following are fixedly fixed: rotary spacer sleeve 11; screw rotor 12 of the gerotor working pair;
Винтовой ротор 12 собирается в винтовой статор 5 героторной рабочей пары с расчетным эксцентриситетом е. The screw rotor 12 is assembled into a screw stator 5 of a gerotor working pair with a calculated eccentricity e.
В отличие от винтовых рабочих пар многозаходных героторных двигателей, для которых угол подъема винтовых линий выбирается в пределах диапазона значений от 60 до 75o по отношению к плоскости, перпендикулярной оси ротора (исходя из условия необходимости обеспечения самозапуска двигателя), угол подъема винтовых линий ротора 12 и статора 5 выбирается в пределах диапазона значений от 30 до 60o.Unlike screw working pairs of multi-input gerotor engines, for which the angle of elevation of the helical lines is selected within the range of values from 60 to 75 o with respect to the plane perpendicular to the axis of the rotor (based on the condition of the need for self-starting of the engine), the angle of elevation of the helical lines of the rotor 12 and the stator 5 is selected within the range of values from 30 to 60 o .
То есть рабочая пара проектируется заведомо несамозапускающейся, что позволяет на одном погонном метре ее рабочего органа разместить кратно большее число шагов. That is, the working pair is designed deliberately non-self-starting, which allows you to place a multiple number of steps on one linear meter of its working body.
Статорные амортизаторы-ограничители 7 на своей внутренней поверхности имеют толстую и мягкую резиновую обкладку 16. Верхняя роторная втулка 14 статорного амортизатора-ограничителя 7 вставляется в него с диаметральным зазором, равным 2е. Следующие за ней (по порядку сверху-вниз) роторные втулки 14 вставляются в соответствующие им статорные амортизаторы-ограничители 7 со все более уменьшающимся зазором. То есть наружный диаметр втулок 14 увеличивается в порядке от верхней до последней. Stator shock absorbers-limiters 7 on their inner surface have a thick and soft rubber lining 16. The
Последние одна-две втулки 14 вставляются в соответствующие им статорные амортизаторы-ограничители 7 с гарантированным зазором от 0,3 до 0,5 мм. The last one or two
Статорные амортизаторы-ограничители 7 располагаются в корпусе 2 рабочей секции через каждые 10 -15 статорных ступеней давления 6 турбины. Stator shock absorbers-limiters 7 are located in the housing 2 of the working section every 10 -15 stator stages of
Каждая статорная ступень давления 6 турбины монтируется относительно роторной ступени давления 13 таким образом, чтобы обеспечивалось необходимое распределение радиальных зазоров между лопаточным ободом 17 статорной ступени давления 6 и роторной ступицей 18 роторной ступени давления 13, что и достигается с помощью статорных амортизаторов-ограничителей 7 и их роторных втулок 14. Each
При опоре верхней роторной втулки 14 на соответствующий ей статорный амортизатор-ограничитель 7 минимальный гарантированный зазор δ между лопаточным ободом 17 верхней статорной ступени давления 6 турбины и роторной ступицей 18 верхней роторной ступени давления 13 турбины составляет 1 мм; максимальный гарантированный зазор σ равен 2е. When the
Соответственно минимальный гарантированный зазор δ между концами лопаток верхней роторной ступени давления 13 и соответствующей им ступицей 20 статорной ступени давления 6 составляет 1 мм; максимальный - 2е. При установке в рабочей секции двигателя 40...60 ступеней давления турбины с помощью все увеличивающегося наружного диаметра роторных втулок 14 максимальный гарантированный зазор в турбине последовательно уменьшается сверху-вниз, начиная с величины в 2е до е+0,5 мм. То есть нижние ступени давления ротора 13 и статора 6 турбины располагаются друг относительно друга практически коаксиально. Accordingly, the minimum guaranteed gap δ between the ends of the blades of the upper
В каждой статорной ступени давления 6 турбины зазор между лопаточным ободом 17 и соответствующей ему роторной ступицей 16 закрыт с помощью радиально-торцового пластинчатого резинометаллического уплотнения 21, опирающегося на широкий верхний торец лопаточного обода 17. Зазор между концами 19 лопаток каждой роторной ступени давления 13 турбины и соответствующей им ступицы 20 cтаторной ступени давления 13 турбины закрыт гидравлическим затвором, который образован радиусным округлением 22, либо конфузорным сжатием статорной ступени давления 6 турбины со стороны ее наибольшего смоченного периметра, а также соответствующим пространственным положением лопаток турбины. In each
Лопатки 23 каждой статорной ступени давления 6 турбины имеют хорду профиля 24, которая располагается под острым углом α от 35 до 55o к плоскости, перпендикулярной ее продольной оси. Направление хорды 24 - правый винт.The
Лопатки 25 роторной ступени давления 13 турбины имеют хорду профиля 26, которая располагается под углом β к плоскости, перпендикулярной ее продольной оси. The
При этом значение угла β укладывается в пределы диапазона от 90 до 60o.The value of angle β falls within the range from 90 to 60 o .
Направление хорды 26 может быть как правым, так и левым винтом, однако с точки зрения получения максимально возможного значения КПД при частотах вращения от 90 до 150 об/мин предпочтительно направление правого винта. The direction of the
Такое исполнение ступеней давления 6 и 13 турбины-активатора позволяет генерировать на валу 8 необходимый вращающий момент для страгивания и запуска в работу самотормозящейся (в состоянии покоя) винтовой героторной пары (позиции 5 и 12). This embodiment of the
На нижнем резьбовом конце вала 8 крепится полумуфта 27, которая опирается на гайку-полумуфту 28 полого вала 29 шпинделя двигателя. В полумуфте 28 имеются окна 30, которые гидравлически сообщают внутреннюю расточку-полость вала 29 с пространством внутри корпуса 2 рабочей секции двигателя, в котором размещаются винтовой статор 5 героторной пары и статорные ступени давления 6 турбины. At the lower threaded end of the shaft 8, a
На валу 29 с помощью гайки-полумуфты 28 за счет осевого усилия сжатия неподвижно зафиксированы: две-четыре роторные втулки 31 статорных элементов 32 радиальных опор, смонтированных в корпусе 33 шпинделя; роторные диски 34 и их проставочные кольца 35 лабиринтного дроссельного уплотнения вала 29 шпинделя, роторные обоймы 36 шаровой пяты и их распорные проставочные кольца 37. On the
В корпусе 33 шпинделя двигателя с помощью соединительного переводника 38 и ниппеля 39 за счет осевого усилия сжатия неподвижно зафиксированы: статорные элементы 32 двух-четырех радиальных опор; обрезиненные статорные диски 40 и их проставочные кольца 41 лабиринтного дроссельного уплотнения; статорные обоймы 42 шаровой пяты и их распорные проставочные кольца 43. In the
РАБОТА ВИНТОВОГО ГЕРОТОРНОГО ДВИГАТЕЛЯ С ТУРБИННЫМ АКТИВАТОРОМ
На роторном столе буровой установки к нижнему резьбовому концу вала 29 шпинделя двигателя присоединяется буровое долото; к верхнему соединительному переводнику 1 рабочей секции крепится первая - нижняя свеча бурильной колонны и начинается спуск компоновки в ствол бурящейся скважины.WORK OF A SCREW GEROTOR ENGINE WITH A TURBINE ACTIVATOR
On the rotary table of the drilling rig, a drill bit is attached to the lower threaded end of the
По мере увеличения глубины спуска за счет наращивания количества бурильных свеч бурильная колонна через сопла долота,внутреннюю полость вала 29, через окна 30 полумуфты 28, через ступени давления 13 и 6 турбины, через сопряженные линии контакта героторной винтовой пары (статора 5 и ротора 12) заполняется буровым раствором. Примерно в 10 м над "старым" забоем спуск инструмента прекращается, наворачивается на "голову" бурильной колонны ведущая труба-квадрат и запускаются в работу буровые насосы. As the depth of descent increases due to an increase in the number of drill candles, the drill string through the nozzle of the bit, the internal cavity of the
Глинистый раствор продавливается через линейные контактные уплотнения героторной винтовой пары и через ступени давления турбины, через окна 30 полумуфты 28 - во внутреннюю полость вала 29 и далее через сопла долота - в кольцевое пространство скважины. The clay solution is forced through the linear contact seals of the gerotor screw pair and through the pressure stages of the turbine, through the
При этом грязный раствор, насыщенный песком и шламом, попавший в бурильные трубы из ствола скважины, при своем обратном движении (режим продавки) составляет содержащиеся в нем кусочки шлама и песок в камерах винтовой героторной пары (детали 5 и 12). Песок и шлам, осевшие в межвинтовых камерах героторной пары в сочетании с относительно малым углом подъема винтовых выступов и впадин, закусывают и тормозят винтовой ротор 12 в его статоре 5. Для того чтобы героторная пара очистилась от песка и шлама и промылась чистым раствором, подаваемым буровыми насосами с поверхности (то есть раствором, прошедшим вибросита, гидроциклонную батарею и центрифугу), необходимо провернуть и завести ротор 12. At the same time, the mud, saturated with sand and cuttings, that got into the drill pipes from the wellbore, during its reverse movement (mode of pushing), makes up the pieces of cuttings and sand contained in it in the chambers of the screw gerotor pair (parts 5 and 12). Sand and sludge deposited in the inter-screw chambers of the gerotor pair in combination with a relatively small angle of elevation of the screw protrusions and depressions bite and slow down the screw rotor 12 in its stator 5. In order for the gerotor pair to clear of sand and sludge and rinse with a clean drilling fluid pumps from the surface (that is, a solution that has passed a vibrating screen, a hydrocyclone battery and a centrifuge), it is necessary to turn and start the rotor 12.
Эту функцию выполняют ступени давления 6 и 13 турбины-активатора двигателя, которые в силу своих конструктивных характеристик не забиваются и не шламуются грязным раствором. This function is performed by
При продавке раствора турбина-активатор расходует на себя относительно небольшой перепад давлений (в пределе 2 МПа). When selling a solution, the activator turbine spends a relatively small pressure drop (in the limit of 2 MPa).
После того как турбина-активатор раскрутит ротор 12 героторной пары, ее камеры очищаются от песка и шлама; коэффициент трения резко падает, а при попадании в двигатель чистого раствора героторная пара начинает нормально работать, генерируя основную часть вращающего момента на валу 29 шпинделя. Через 15-20 мин с момента запуска буровых насосов двигатель с долотом подводится к забою; долото нагружается осевой нагрузкой и начинается нормальный процесс бурения. After the activator turbine spins the rotor 12 of the gerotor pair, its chambers are cleaned of sand and sludge; the friction coefficient drops sharply, and when a clean solution enters the engine, the gerotor pair begins to work normally, generating the bulk of the torque on the
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002112487/03A RU2203380C1 (en) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Screw positive-displacement motor with turbine activator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002112487/03A RU2203380C1 (en) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Screw positive-displacement motor with turbine activator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2203380C1 true RU2203380C1 (en) | 2003-04-27 |
Family
ID=20255681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002112487/03A RU2203380C1 (en) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | Screw positive-displacement motor with turbine activator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2203380C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9334691B2 (en) | 2010-11-19 | 2016-05-10 | Smith International, Inc. | Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps |
| CN110067524A (en) * | 2018-01-23 | 2019-07-30 | 中石化石油工程技术服务有限公司 | A kind of casing section push tripping in tool |
| US10612542B2 (en) | 2010-11-19 | 2020-04-07 | Smith International, Inc. | Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps |
-
2002
- 2002-05-15 RU RU2002112487/03A patent/RU2203380C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9334691B2 (en) | 2010-11-19 | 2016-05-10 | Smith International, Inc. | Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps |
| RU2587202C2 (en) * | 2010-11-19 | 2016-06-20 | Смит Интернэшнл, Инк. | Assembly for hydraulic downhole motor, method of producing downhole motor and method of making stator of downhole motor |
| US10612542B2 (en) | 2010-11-19 | 2020-04-07 | Smith International, Inc. | Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps |
| CN110067524A (en) * | 2018-01-23 | 2019-07-30 | 中石化石油工程技术服务有限公司 | A kind of casing section push tripping in tool |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN205422538U (en) | Three -dimensional vibration hydroscillator | |
| CN105888553A (en) | Three-dimensional vibration hydraulic oscillator | |
| CN204163631U (en) | A kind of ultromotivity casing pipe running device | |
| CN113914780B (en) | High-speed balance pdc drill bit for petroleum drilling | |
| RU2203380C1 (en) | Screw positive-displacement motor with turbine activator | |
| US4548283A (en) | Rotating shaft seal and bearing lubricating apparatus | |
| RU2100559C1 (en) | Tool for well drilling | |
| US2336336A (en) | Rotary turbine bit | |
| RU2689014C1 (en) | Stator of screw gerotor hydraulic machine | |
| CN113006696B (en) | Drillable reamer for casing running operation | |
| CN210977391U (en) | Vortex generator | |
| RU2186187C1 (en) | Ball bit shaft of downhole motor | |
| CN209244724U (en) | Dynamic pushing type rotary motor | |
| RU2191243C2 (en) | Pipeless electric downhole motor | |
| RU2652725C1 (en) | Stator of screw gyratory hydraulic machine | |
| RU2192533C2 (en) | Downhole motor bit shaft | |
| RU2166053C1 (en) | Helical face motor | |
| RU2166604C1 (en) | Turbo-drill | |
| RU2176015C1 (en) | Turbodrill spindle | |
| RU2007535C1 (en) | Hydrodynamic device for boring cement bridges in wells | |
| RU2198994C1 (en) | Turbodrill-reduction gear | |
| RU2110660C1 (en) | Insert for cutting facility | |
| RU2166602C1 (en) | Turbo-drill | |
| RU2198280C1 (en) | Stabilizing bit-shaft | |
| RU2224079C1 (en) | Spiral well engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040516 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent | ||
| MZ4A | Patent is void |
Effective date: 20100407 |