RU2202043C1 - Turbomachine cascade - Google Patents

Turbomachine cascade Download PDF

Info

Publication number
RU2202043C1
RU2202043C1 RU2002114052A RU2002114052A RU2202043C1 RU 2202043 C1 RU2202043 C1 RU 2202043C1 RU 2002114052 A RU2002114052 A RU 2002114052A RU 2002114052 A RU2002114052 A RU 2002114052A RU 2202043 C1 RU2202043 C1 RU 2202043C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
chord
scapula
lattice according
profile
midline
Prior art date
Application number
RU2002114052A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
С.Е. Василенко
Original Assignee
Василенко Станислав Ефимович
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Василенко Станислав Ефимович filed Critical Василенко Станислав Ефимович
Priority to RU2002114052A priority Critical patent/RU2202043C1/en
Priority to UA20021210273A priority patent/UA69501C2/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2202043C1 publication Critical patent/RU2202043C1/en

Links

Images

Abstract

FIELD: electromechanical engineering. SUBSTANCE: turbomachine cascade has intersection channels and blades forming them; the latter have curved center line in their cross- sectional area on meridian surface with its front point facing working medium flow; from apex of curve line gradually descends to chord joining both ends of center line at monotonous reduction of inclination angle between tangent to chord and center line down to zero value from front point to curve apex. Center line of cross-sectional areas is disposed on one side of chord and joined with the latter at rear point of section forming acute angle of inclination whose magnitude within length from rear point to curve apex first monotonously rises and then gradually comes down. Blade section is symmetrical relative to center line. Chord is drawn on meridian surface as smooth line crossing current meridians of this surface at acute angle. Inclination angle is measured between intersecting tangents drawn to two opposite points on chord and center line. EFFECT: enhanced turbine efficiency. 14 cl

Description

Изобретение относится к области турбомашин различного вида и назначения - компрессоров, насосов, вентиляторов, винтов, ветроколес, турбин: осевых, диагональных и радиальных. The invention relates to the field of turbomachines of various types and purposes - compressors, pumps, fans, propellers, wind wheels, turbines: axial, diagonal and radial.

Известна лопаточная решетка, содержащая межпрофильные каналы и образующие их лопатки, профильные сечения которых имеют S-образную форму (см. SU 448176, F 04 D 29/38, 1974). Known scapular lattice containing interprofile channels and the blades forming them, the profile sections of which are S-shaped (see SU 448176, F 04 D 29/38, 1974).

Известна также лопаточная решетка турбомашины, содержащая межпрофильные каналы и образующие их лопатки, профильные сечения которых на меридиональных поверхностях имеют изогнутую среднюю линию, направленную своей передней точкой навстречу потоку рабочей среды и плавно от вершины изогнутости нисходящую к хорде, соединяющей оба конца средней линии, при монотонном уменьшении угла склонения между хордой и касательными к средней линии до нулевого значения при движении от передней точки к вершине изогнутости (см. SU 1321838 А1, F 01 D 5/12, 1987). Also known is the turbomachine blade lattice containing interprofile channels and blades forming them, the profile sections of which on the meridional surfaces have a curved midline directed by their front point towards the flow of the working medium and descending smoothly from the top of the curvature to the chord connecting both ends of the midline, with a monotonous reducing the angle of inclination between the chord and the tangents to the midline to zero when moving from the front point to the peak of curvature (see SU 1321838 A1, F 01 D 5/12, 1987).

Однако теория и экспериментальные исследования показывают, что поток непосредственно за лопатками, созданными по общепринятым правилам формообразования их профильных сечений, характеризуется явно выраженной шаговой градиентностью скорости и статического давления в области основного течения, что порождает дополнительные потери энергии, снижает устойчивость обтекания лопаток. Таким образом, целесообразно снижать выходную градиентность потока за лопатками. However, the theory and experimental studies show that the flow directly behind the blades, created according to the generally accepted rules of shaping their profile sections, is characterized by a pronounced stepwise gradient of velocity and static pressure in the main flow area, which generates additional energy losses and reduces the stability of flow around the blades. Thus, it is advisable to reduce the output flow gradient behind the blades.

Задачей настоящего изобретения является снижение выходной градиентности потока за лопатками, что приводит к повышению КПД, снижению виброактивности, повышению прочности лопаток. The objective of the present invention is to reduce the output flow gradient behind the blades, which leads to increased efficiency, reduced vibration activity, increased strength of the blades.

Поставленная задача решается тем, что в лопаточной решетке турбомашины, содержащей межпрофильные каналы и образующие их лопатки, профильные сечения которых в меридиональных сечениях имеют изогнутую среднюю линию, направленную своей передней точкой навстречу потоку рабочей среды и плавно от вершины изогнутости нисходящую к хорде, соединяющей оба конца средней линии, при монотонном уменьшении угла склонения между касательными к хорде и средней линии до нулевого значения при движении от передней точки к вершине изогнутости, согласно изобретению средняя линия профильных сечений расположена по одну сторону относительно хорды и сопряжена с последней в задней точке профиля под острым углом склонения, величина которого на участке от задней точки до вершины изогнутости сначала монотонно возрастает, а затем плавно убывает, а профиль лопатки выполнен симметричным относительно средней линии, при этом хорда на меридиональной поверхности проведена как плавная линия, пересекающая текущие меридианы данной поверхности под острыми углами, а угол склонения измеряется между пересекающимися касательными, проведенными к двум противоположно расположенным друг относительно друга точкам, лежащим на хорде и средней линии. The problem is solved in that in the blade lattice of a turbomachine containing interprofile channels and blades forming them, the profile sections of which in the meridional sections have a curved middle line directed by its front point towards the flow of the working medium and descending smoothly from the top of the curvature to the chord connecting both ends the midline, with a monotonic decrease in the angle of inclination between the tangents to the chord and the midline to zero when moving from the front point to the apex of curvature, according to to the middle, the middle line of the profile sections is located on one side relative to the chord and is conjugated with the latter at the rear point of the profile at an acute angle of inclination, the value of which in the section from the back point to the peak of curvature first increases monotonically and then gradually decreases, and the blade profile is symmetrical with respect to the middle lines, while the chord on the meridional surface is drawn as a smooth line intersecting the current meridians of this surface at sharp angles, and the declination angle is measured between the intersection ayuschimisya tangent to two oppositely disposed relative to each other to points lying on a chord and the midline.

Поставленная задача решается за счет того, что величина острого угла между хордой и текущими меридианами выполнена переменной: увеличивается при уменьшении расстояния от точки пересечения хорды с текущим меридианом данной поверхности до оси этой поверхности и уменьшается при увеличении указанного расстояния. The problem is solved due to the fact that the acute angle between the chord and the current meridians is made variable: it increases with decreasing distance from the point of intersection of the chord with the current meridian of a given surface to the axis of this surface and decreases with increasing specified distance.

Поставленная задача решается за счет того, что величина острых углов между хордой и текущими меридианами выполнена постоянной. The problem is solved due to the fact that the magnitude of the acute angles between the chord and the current meridians is constant.

Поставленная задача решается за счет того, что величина острого угла между хордой и текущими меридианами выполнена изменяющейся монотонно. The problem is solved due to the fact that the magnitude of the acute angle between the chord and the current meridians is made varying monotonously.

Поставленная задача решается за счет того, что хорда выполнена наименьшей длины. The problem is solved due to the fact that the chord is made of the smallest length.

Поставленная задача решается за счет того, что поток рабочей среды в средней области выходного сечения межпрофильного канала выровнен по скорости, так что оказываются одновременно сниженными в сторону нуля значения, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy, d2V/dy2, где V- скорость потока, у - шаговое направление вдоль названного сечения лопаточной решетки.The problem is solved due to the fact that the flow of the working medium in the middle region of the output section of the interprofile channel is aligned in speed, so that at least the first two partial derivatives turn out to be simultaneously reduced to zero: dV / dy, d 2 V / dy 2 , where V is the flow velocity, and y is the step direction along the said section of the scapular lattice.

Поставленная задача решается за счет того, что поток рабочей среды в средней области выходного сечения межпрофильного канала выровнен по скорости, так что в центральной точке этой области оказываются равными нулю значения одновременно, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy, d2V/dy2=0.The problem is solved due to the fact that the flow of the working medium in the middle region of the output section of the interprofile channel is aligned in speed, so that at the central point of this region the values of at least the first two partial derivatives are equal to zero: dV / dy, d 2 V / dy 2 = 0.

Поставленная задача решается также тем, что профиль лопатки выполнен тонколистовым. The problem is also solved by the fact that the profile of the blade is made of sheet.

Поставленная задача решается также тем, что вершина изогнутости выполнена в форме площадки, эквидистантной хорде. The problem is also solved by the fact that the apex of curvature is made in the form of a platform, an equidistant chord.

Поставленная задача решается также тем, что профильные сечения лопатки расположены на участке у корня пера лопатки. The problem is also solved by the fact that the profile sections of the scapula are located on the site at the root of the feather of the scapula.

Поставленная задача решается также тем, что профильные сечения лопатки расположены на участке у периферии пера лопатки. The problem is also solved by the fact that the profile sections of the scapula are located on the site at the periphery of the feather of the scapula.

Поставленная задача решается также тем, что профильные сечения лопатки расположены на участках у корня и периферии пера лопатки. The problem is also solved by the fact that the profile sections of the scapula are located in areas near the root and the periphery of the feather of the scapula.

Поставленная задача решается также тем, что профильные сечения лопатки расположены в средней части по высоте пера лопатки. The problem is also solved by the fact that the profile sections of the scapula are located in the middle part along the height of the feather of the scapula.

Поставленная задача решается также тем, что профильные сечения лопатки расположены по всей высоте пера лопатки. The problem is also solved by the fact that the profile sections of the blades are located along the entire height of the feather blades.

На фиг. 1 изображена лопатка турбомашины и рассекающая ее одна из меридиональных поверхностей. In FIG. 1 shows a blade of a turbomachine and one of the meridional surfaces dissecting it.

На фиг. 2 представлена лопаточная решетка турбомашины на меридиональной поверхности. In FIG. 2 shows a blade grill of a turbomachine on a meridional surface.

На фиг.3 показано типичное распределение скорости в средней области потока в сечении на выходе из межпрофильного канала для случаев известных решеток турбомашин. Figure 3 shows a typical velocity distribution in the middle region of the flow in cross section at the outlet of the interprofile channel for cases of known turbomachine arrays.

На фиг.4 показано распределение скорости в средней области потока в сечении на выходе из межпрофильного канала в предлагаемой лопаточной решетке турбомашины. Figure 4 shows the distribution of speed in the middle region of the flow in cross section at the outlet of the interprofile channel in the proposed blade lattice of a turbomachine.

На фиг. 5 показано профильное сечение лопатки, в котором средняя линия имеет вершину изогнутости в форме площадки, эквидистантной хорде. In FIG. 5 shows the profile section of the scapula, in which the middle line has an apex of curvature in the form of a platform, an equidistant chord.

На фиг.6 показаны экспериментальные графики изменений коэффициента статического давления в рабочей среде в сечении по шагу непосредственно за выходными кромками лопаток на средней по высоте лопатки меридиональной поверхности, где:
- кривая 1 относится к компрессорной лопатке обычной конструкции с С-образными профилями; она показывает, что шаговая градиентность истекающего потока в данном лопаточном аппарате весьма существенная;
- кривая 2 относится к лопатке специального профилирования с видоизмененной средней линией профиля согласно предлагаемому изобретению; она показывает, что шаговая градиентность истекающего потока снижена до своего предельного уровня - нулевого.Figure 6 shows the experimental graphs of changes in the coefficient of static pressure in the working medium in cross-section in steps immediately behind the outlet edges of the blades on the mid-height blades of the meridional surface, where:
- curve 1 refers to a compressor blade of a conventional design with C-shaped profiles; it shows that the stepwise gradient of the outflow in this blade apparatus is very substantial;
- curve 2 refers to the blade special profiling with a modified middle line of the profile according to the invention; it shows that the stepwise gradient of the outflowing stream is reduced to its limit level — zero.

Лопаточная решетка турбомашины содержит межпрофильные каналы 1 и образующие их лопатки 2. Профильные сечения 3 лопаток 2 на меридиональных поверхностях 4 имеют изогнутую среднюю линию 5, направленную своей передней точкой навстречу потоку рабочей среды и плавно от вершины изогнутости 6 нисходящую к хорде 7. Хорда 7 соединяет оба конца средней линии 5 при монотонном уменьшении угла склонения 8 между пересекающимися касательными к хорде 7 и средней линии 5, которые проведены из противоположно расположенных друг относительно друга точек 9 и 10 соответственно хорды 7 и средней линии 5 до нулевого значения при движении от передней точки к вершине изогнутости 6. Средняя линия 5 профильных сечений 3 расположена по одну сторону относительно хорды 7 и сопряжена с последней в задней точке профиля под острым углом склонения 8а, величина которого на участке от задней точки до вершины изогнутости 6 сначала монотонно возрастает, а затем плавно убывает. При этом профиль 3 лопатки 2 выполнен симметричным относительно средней линии 5, а хорда 7 на меридиональной поверхности 4 проведена как плавная линия, которая пересекает текущие меридианы 11 данной поверхности под острыми углами 12. Величина острого угла 12 между хордой 7 и текущими меридианами 11 может быть выполнена переменной - увеличивающейся при уменьшающемся расстоянии 13 от точки 14 пересечения хорды 7 с текущим меридианом 11 данной поверхности до оси 15 этой поверхности и, наоборот, уменьшающейся при увеличении указанного расстояния. Хорда 7 может быть проведена и по условию постоянства величины острых углов 12 между ней и текущими меридианами. Кроме того, величина острого угла 12 между хордой 7 и текущими меридианами 11 может быть выполнена изменяющейся монотонно. Кроме того, хорда 7 может быть проведена в соответствии с условием обеспечения наименьшей ее длины. При этом поток рабочей среды в средней области 16 выходного сечения межпрофильного канала 1 выровнен по скорости, так что оказываются одновременно сниженными в сторону нуля значения, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy, d2V/dy2, где V - скорость потока, у - шаговое направление вдоль названного сечения лопаточной решетки. Поток рабочей среды в средней области 16 выходного сечения межпрофильного канала 1 может быть выровнен по скорости, так что в центральной точке этой области оказываются равными нулю значения одновременно, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy=0, d2V/dy2= 0. Профиль 3 лопатки 2 может быть выполнен тонколистовым. Вершина изогнутости 6 может быть выполнена в форме площадки 20, эквидистантной хорде 7. Профильные сечения 3 могут располагаться на участках у корня 17, периферии 18 и одновременно на том и другом участках пера лопатки 2. Профильные сечения 3 лопатки 2 могут быть расположены в средней части 19 по высоте лопатки. Профильные сечения 3 лопатки также могут быть расположены по всей высоте пера лопатки 2.The blades of the turbomachine contain interprofile channels 1 and blades 2 forming them. The profile sections 3 of the blades 2 on the meridional surfaces 4 have a curved center line 5 directed by its front point towards the flow of the working medium and descending smoothly from the apex of curvature 6 to the chord 7. Chord 7 connects both ends of the midline 5 with a monotonic decrease in the angle of declination 8 between intersecting tangents to the chord 7 and the midline 5, which are drawn from points 9 and 10 opposite to each other accordingly, the chords 7 and the midline 5 to zero when moving from the front point to the apex of curvature 6. The middle line 5 of the profile sections 3 is located on one side relative to the chord 7 and is conjugated with the latter at the back point of the profile at an acute declination angle 8a, the magnitude of which the section from the back point to the peak of curvature 6 first monotonously increases, and then gradually decreases. Moreover, the profile 3 of the blade 2 is made symmetrical with respect to the midline 5, and the chord 7 on the meridional surface 4 is drawn as a smooth line that intersects the current meridians 11 of this surface at acute angles 12. The acute angle 12 between the chord 7 and the current meridians 11 can be made by a variable - increasing with decreasing distance 13 from the point 14 of intersection of the chord 7 with the current meridian 11 of this surface to the axis 15 of this surface and, conversely, decreasing with increasing specified distance. Chord 7 can also be carried out on the condition that the magnitude of the acute angles 12 between it and the current meridians is constant. In addition, the value of the acute angle 12 between the chord 7 and the current meridians 11 can be made monotonously changing. In addition, the chord 7 can be held in accordance with the condition of ensuring its smallest length. In this case, the medium flow in the middle region 16 of the output section of the interprofile channel 1 is aligned in speed, so that at least the first two partial derivatives turn out to be simultaneously reduced to zero: dV / dy, d 2 V / dy 2 , where V is the flow velocity, y is the step direction along the named section of the scapular lattice. The flow of the working medium in the middle region 16 of the output section of the interprofile channel 1 can be aligned in speed, so that at the central point of this region the values of at least the first two partial derivatives are equal to zero: dV / dy = 0, d 2 V / dy 2 = 0. The profile 3 of the blade 2 can be made thin-sheeted. The top of the curvature 6 can be made in the form of a platform 20, an equidistant chord 7. Profile sections 3 can be located in areas at the root 17, periphery 18 and at the same time on both parts of the feather blade 2. Profile sections 3 of the blade 2 can be located in the middle part 19 in height of the scapula. Profile sections 3 of the blade can also be located along the entire height of the feather blades 2.

В рабочем процессе поток, натекающий на лопатки венца с вектором скорости V1, претерпевает поворот в межпрофильных каналах 1 лопаточного венца и вытекает с вектором скорости V2 при сниженном вплоть до предельного (нулевого) значения шаговой градиентности его средней области 16 в выходном сечении межпрофильного канала 1.In the working process, the flow flowing onto the blades of the crown with the velocity vector V 1 undergoes a rotation in the interprofile channels 1 of the blade crown and flows with the velocity vector V 2 when the middle gradient 16 is reduced to the limit (zero) value of the step gradient in the output section of the interprofile channel 1.

Изобретение позволяет уменьшить шаговую градиентность основного потока за лопаточными венцами газовых, паровых и жидкостных турбомашин осевого, диагонального и радиального типов, тем самым повысить устойчивость обтекания лопаток, их прочность и КПД. The invention allows to reduce the stepwise gradient of the main stream behind the blade crowns of gas, steam and liquid turbomachines of axial, diagonal and radial types, thereby increasing the stability of flow around the blades, their strength and efficiency.

Claims (14)

1. Лопаточная решетка турбомашины, содержащая межпрофильные каналы и образующие их лопатки, профильные сечения которых на меридиональных поверхностях имеют изогнутую среднюю линию, направленную своей передней точкой навстречу потоку рабочей среды и плавно от вершины изогнутости нисходящую к хорде, соединяющей оба конца средней линии, при монотонном уменьшении угла склонения между касательными к хорде и средней линии до нулевого значения при движении от передней точки к вершине изогнутости, отличающаяся тем, что средняя линия профильных сечений расположена по одну сторону относительно хорды и сопряжена с последней в задней точке профиля под острым углом склонения, величина которого на участке от задней точки до вершины изогнутости сначала монотонно возрастает, а затем плавно убывает, а профиль лопатки выполнен симметричным относительно средней линии, при этом хорда на меридиональной поверхности проведена как плавная линия, пересекающая текущие меридианы данной поверхности под острыми углами, а угол склонения измеряется между пересекающимися касательными, проведенными к двум противоположно расположенным друг относительно друга точкам, лежащим на хорде и средней линии. 1. The blade lattice of a turbomachine containing interprofile channels and blades forming them, the profile sections of which on the meridional surfaces have a curved midline directed by its front point towards the flow of the working medium and descending smoothly from the top of the curvature to the chord connecting both ends of the midline, with a monotonous reducing the angle of inclination between the tangents to the chord and the midline to zero when moving from the front point to the apex of curvature, characterized in that the midline is profile x sections is located on one side relative to the chord and is conjugated with the latter at the rear point of the profile at an acute angle of inclination, the value of which in the section from the back point to the top of the curvature first increases monotonically and then gradually decreases, and the blade profile is made symmetrical with respect to the midline, this chord on the meridional surface is drawn as a smooth line intersecting the current meridians of this surface at sharp angles, and the declination angle is measured between intersecting tangents, drawn to two points opposite to each other, lying on the chord and midline. 2. Лопаточная решетка по п.1, отличающаяся тем, что величина острого угла между хордой и текущими меридианами выполнена переменной - увеличивающейся при уменьшении расстояния от точки пересечения хорды с текущим меридианом данной поверхности до оси этой поверхности и уменьшающейся при увеличении указанного расстояния. 2. The spatula lattice according to claim 1, characterized in that the sharp angle between the chord and the current meridians is made variable - increasing with decreasing distance from the point of intersection of the chord with the current meridian of a given surface to the axis of this surface and decreasing with increasing specified distance. 3. Лопаточная решетка по п.1, отличающаяся тем, что величина острых углов между хордой и текущими меридианами выполнена постоянной. 3. The spatula lattice according to claim 1, characterized in that the magnitude of the acute angles between the chord and the current meridians is constant. 4. Лопаточная решетка по пп.1 и 2, отличающаяся тем, что величина острого угла между хордой и текущими меридианами выполнена изменяющейся монотонно. 4. The scapular lattice according to claims 1 and 2, characterized in that the sharp angle between the chord and the current meridians is made monotonously changing. 5. Лопаточная решетка по любому из пп.1-4, отличающаяся тем, что хорда выполнена наименьшей длины. 5. The spatula lattice according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the chord is made of the smallest length. 6. Лопаточная решетка по любому из пп.1-5, отличающаяся тем, что поток рабочей среды в средней области выходного сечения межпрофильного канала выровнен по скорости, так что в центральной точке этой области оказываются одновременно сниженными в сторону нуля значения, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy, d2V/dy2, где V - скорость потока, у - шаговое направление вдоль названного выходного сечения лопаточной решетки.6. The spatula lattice according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the flow of the working medium in the middle region of the output section of the interprofile channel is aligned in speed, so that at least at least the values at the center point of this region are reduced to zero the first two partial derivatives: dV / dy, d 2 V / dy 2 , where V is the flow velocity, y is the step direction along the named exit section of the scapular lattice. 7. Лопаточная решетка по любому из пп.1-5, отличающаяся тем, что поток рабочей среды в средней области выходного сечения межпрофильного канала выровнен по скорости, так что в центральной точке этой области оказываются равными нулю одновременно значения, по крайней мере, первых двух частных производных: dV/dy=0, d2V/dy2=0.7. The spatula lattice according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the flow of the working medium in the middle region of the output section of the interprofile channel is aligned in speed, so that at least the first two values are equal to zero at the central point of this region partial derivatives: dV / dy = 0, d 2 V / dy 2 = 0. 8. Лопаточная решетка по любому из пп.1-7, отличающаяся тем, что профиль лопатки выполнен тонколистовым. 8. The spatula lattice according to any one of claims 1 to 7, characterized in that the profile of the blade is thin-sheeted. 9. Лопаточная решетка по любому из пп.1-8, отличающаяся тем, что вершина изогнутости выполнена в форме площадки, эквидистантной хорде. 9. The spatula lattice according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the peak of curvature is made in the form of a platform, an equidistant chord. 10. Лопаточная решетка по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что профильные сечения лопатки расположены на участке у корня лопатки. 10. The scapular lattice according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the profile sections of the scapula are located on the site at the root of the scapula. 11. Лопаточная решетка по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что профильные сечения лопатки расположены на участке у периферии лопатки. 11. The scapular lattice according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the profile sections of the scapula are located in the area at the periphery of the scapula. 12. Лопаточная решетка по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что профильные сечения лопатки расположены на участках у корня и периферии лопатки. 12. The scapular lattice according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the profile sections of the scapula are located in areas at the root and periphery of the scapula. 13. Лопаточная решетка по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что профильные сечения лопатки расположены в средней части по высоте лопатки. 13. The scapular lattice according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the profile sections of the scapula are located in the middle part along the height of the scapula. 14. Лопаточная решетка по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что профильные сечения лопатки расположены по всей высоте лопатки. 14. The scapular lattice according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the profile sections of the scapula are located along the entire height of the scapula.
RU2002114052A 2002-05-30 2002-05-30 Turbomachine cascade RU2202043C1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002114052A RU2202043C1 (en) 2002-05-30 2002-05-30 Turbomachine cascade
UA20021210273A UA69501C2 (en) 2002-05-30 2002-12-18 Blade grid of turbo-machine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002114052A RU2202043C1 (en) 2002-05-30 2002-05-30 Turbomachine cascade

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2202043C1 true RU2202043C1 (en) 2003-04-10

Family

ID=20255745

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002114052A RU2202043C1 (en) 2002-05-30 2002-05-30 Turbomachine cascade

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2202043C1 (en)
UA (1) UA69501C2 (en)

Also Published As

Publication number Publication date
UA69501C2 (en) 2004-09-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105298924B (en) Compressor bionics stator blade and its implementation based on humpback flipper
JP5551856B2 (en) Airfoil for use in a rotating machine and method of making the same
RU2534190C2 (en) Compressor rotating blade for axial compressor
RU2255248C2 (en) Swept convex blade (version)
US6508630B2 (en) Twisted stator vane
US8721273B2 (en) Ring diffuser for an axial turbomachine
JPH0610604A (en) Steam turbine, moving blade row of steam turbine and method of expanding steam flow
US7419353B2 (en) Blade of a turbomachine with block-wise defined profile skeleton line
JP2003074306A (en) Axial flow turbine
US20130209246A1 (en) Gas turbine annular diffusor
US5641268A (en) Aerofoil members for gas turbine engines
US4137709A (en) Turbomachinery and method of operation
RU2202043C1 (en) Turbomachine cascade
JP2003020904A (en) Axial flow turbine blade and axial flow turbine stage
CN109563804B (en) Wind turbine blade with tip serrations
US11391296B1 (en) Diffuser pipe with curved cross-sectional shapes
RU2422670C1 (en) Blade system of impeller of radial axial hydraulic turbine
RU2187658C1 (en) Turbomachine vane cascade
JPH10331791A (en) Vane for axial flow compressor and axial flow compressor using the vane
RU2353818C1 (en) Vaned diffuser of centrifugal compressor
JPH10318117A (en) Impeller of fluid machine
JP3005839B2 (en) Axial turbine
RU154906U1 (en) HIGH SPEED AXLE COMPRESSOR BLADE
JP2004285986A (en) Axial-flow turbine
CN117473675A (en) Method for optimizing S characteristics of water pump turbine

Legal Events

Date Code Title Description
PC43 Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions

Effective date: 20120904

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130531

NF4A Reinstatement of patent

Effective date: 20150610

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180531