RU2199496C2 - Установка для закалки листового стекла - Google Patents
Установка для закалки листового стекла Download PDFInfo
- Publication number
- RU2199496C2 RU2199496C2 RU2001117979/03A RU2001117979A RU2199496C2 RU 2199496 C2 RU2199496 C2 RU 2199496C2 RU 2001117979/03 A RU2001117979/03 A RU 2001117979/03A RU 2001117979 A RU2001117979 A RU 2001117979A RU 2199496 C2 RU2199496 C2 RU 2199496C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- glass
- air
- area
- distance
- modules
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0404—Nozzles, blow heads, blowing units or their arrangements, specially adapted for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/044—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position
- C03B27/048—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position on a gas cushion
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
Изобретение относится к производству закаленного строительного и технического стекла, в частности к конструкциям закалочных установок для закалки стекла. Изобретение направлено на улучшение качества закаленного стекла устранением волнообразной деформации и снижение энергозатрат на подачу охлаждающего воздуха. Установка для закалки листового стекла включает печь нагрева, верхнюю обдувочную решетку с соплами и регуляторы расхода воздуха из обдувочных сопел. Каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана, кинематически соединенного с диафрагменной камерой, полость которой сообщена с внутренним пространством, по крайней мере, двух сопел, расположенных в направлении движения стекла. Под верхней обдувочной решеткой на расстоянии B= Z+b+δ установлена система модулей, создающая воздушную подушку, где Z - расстояние от среза сопел до стекла, b - толщина стекла, δ - расстояние от стекла до системы модулей, причем шаг рассчитывают по формуле
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха, S - площадь системы модулей, Aщ - площадь щели, D0 - диаметр ниппельного колодца, δ - расстояние до охлаждаемой поверхности, α - коэффициент теплоотдачи, vп - скорость воздуха в воздушной подушке. Количество модулей рассчитывают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей, создающей воздушную подушку. 2 ил., 1 табл.
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха, S - площадь системы модулей, Aщ - площадь щели, D0 - диаметр ниппельного колодца, δ - расстояние до охлаждаемой поверхности, α - коэффициент теплоотдачи, vп - скорость воздуха в воздушной подушке. Количество модулей рассчитывают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей, создающей воздушную подушку. 2 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к области производства упрочненного листового стекла и преимущественно может быть использовано на стекольных заводах при производстве закаленного листового стекла, применяемого на транспорте и в строительстве.
В практике воздухоструйной закалки стекла используются схемы горизонтальной и вертикальной закалки. Наибольшее распространение получила схема горизонтальной закалки, которая может производиться двумя способами: охлаждающими решетками и на воздушной подушке.
Известны установки для закалки листового стекла, включающие горизонтальную туннельную нагревательную печь, воздухоструйные закалочные решетки и валковый транспортер, на котором листы стекла поступают в печь и нагреваются до 620-650o С, после чего подвергаются охлаждению между воздухоструйными решетками различной конструкции [1] и охлаждением на воздушной подушке в устройстве, где стекло интенсивно охлаждается между системами модулей воздушной подушки [2] . Первый вариант предусматривает обязательное транспортирование заготовок по роликовому конвейеру с получением характерного дефекта изделий в виде волнообразной деформации, а второй вариант предусматривает использование двухсторонней воздушной подушки, что затрудняет прохождение заготовок через узкую щель, создаваемую охлаждающими модулями, и приводит к значительному браку в виде боя, который трудно удалять из зоны закалки.
Известна установка для закалки листового стекла, выбранная в качестве прототипа, включающая печь нагрева, транспортирующий механизм, обдувочные решетки с соплами и регуляторы расхода воздуха из обдувочных сопел, где каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана, кинематически соединенного с диафрагменной камерой, полость которой сообщена с внутренним пространством, по крайней мере, двух сопел, расположенных в направлении движения стекла [3].
Недостатком известной конструкции является получение характерного дефекта изделий в виде волнообразной деформации, лимитированной действующим стандартом на закаленное стекло, а также большой расход воздуха и, как следствие, большие энергозатраты.
Изобретение направлено на улучшение качества закаленного стекла за счет устранения волнообразной деформации и снижение энергозатрат на подачу охлаждающего воздуха.
Это достигается тем, что в установке для закалки листового стекла, включающей печь нагрева, верхнюю обдувочную решетку с соплами, регуляторы расхода воздуха из обдувочных сопел, где каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана, кинематически соединенного с диафрагменной камерой, полость которой сообщена с внутренним пространством, по крайней мере, двух сопел, расположенных в направлении движения стекла, согласно предлагаемому решению под обдувочной решеткой на расстоянии B=Z+b+δ установлена система модулей, создающая воздушную подушку, где Z - расстояние от среза сопел до стекла, b толщина стекла, δ - расстояние от стекла до системы модулей, шаг модулей рассчитывают по формуле
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха;
S - площадь системы модулей;
Ащ - площадь щели;
D0 - диаметр ниппельного колодца;
δ - расстояние до охлаждаемой поверхности;
α - коэффициент теплоотдачи;
vп - скорость воздуха в воздушной подушке,
а количество модулей рассчитывают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей, создающей воздушную подушку.
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха;
S - площадь системы модулей;
Ащ - площадь щели;
D0 - диаметр ниппельного колодца;
δ - расстояние до охлаждаемой поверхности;
α - коэффициент теплоотдачи;
vп - скорость воздуха в воздушной подушке,
а количество модулей рассчитывают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей, создающей воздушную подушку.
Сущность изобретения поясняется чертежом, где на фиг. 1 показан общий вид установки для закалки листового стекла; на фиг. 2 показан увеличенный вид I (поперечный разрез сопла и модуля с конструктивными параметрами).
Устройство для закалки листового стекла содержит верхнюю закалочную решетку 1 с соплами 2, регуляторы расхода воздуха из обдувочных сопел, причем каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана 3, кинематически соединенного с диафрагменной камерой 4, полость которой сообщена с внутренним пространством, по крайней мере, двух сопел, расположенных в направлении движения стекла. Под обдувочной решеткой находится система модулей, например, ниппельного типа 5, соединенная с системой подачи воздуха 6. Система модулей ниппельного типа известна из [4] и представляет собой набор элементов 7, где каждый элемент имеет ниппель с несколькими отверстиями малого диаметра, и они расположены так, что их оси параллельны охлаждаемой поверхности.
Установка для закалки листового стекла работает следующим образом. Нагретое до температуры закалки 640oС стекло толщиной b=4 мм перемещают по транспортирующим валкам 8 в зазор между верхней закалочной решеткой 1 с соплами 2 длиной L=120 мм, диаметром сопел D=8 мм, шагом сопел Х'=30 мм, расстоянием Z= 50 мм. Все параметры были выбраны в соответствии с [1] до охлаждаемой поверхности регуляторами расхода воздуха из обдувочных сопел. Каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана 3, кинематически соединенного с диафрагменной камерой 4, полость которой сообщена с внутренним пространством в данном случае двух сопел, расположенных в направлении движения стекла, и системой модулей ниппельного типа 5, которая представляет собой набор известных элементов 7, где каждый элемент имеет ниппель с диаметром ниппельного колодца Do= 14 мм, уровнем заглубления ниппельных отверстий ho=9.5 мм, диаметром ниппельных отверстий d=3 мм, зазором между нижней поверхностью стекла и верхней плоскостью модулей δ=0.6 мм, все параметры были выбраны в соответствии с [4], и шагом Х=25.75 мм, который составляет расстояние между колодцами модулей, расположения элементов, который рассчитывается по алгоритму, представленному ниже. В установке для закалки листового стекла заготовки транспортируются за счет силы инерции и охлаждаются с коэффициентом теплоотдачи α=450 Вт/(м2К) [1].
Для того чтобы обеспечить коэффициент теплоотдачи α=450 Вт/(м2К), необходимо в верхнюю закалочную решетку подавать воздух под давлением Р, равным 5 кПа, при этом расход воздуха в закалочной решетке при условии, если площадь закалочной решетки будет равна 1 м2, составит 3.338 м2/с, а в систему модулей ниппельного типа, которая соединена с системой подачи воздуха 6, необходимо подавать воздух под давлением Р, равным 7.34 кПа, при этом расход воздуха составит 0.25 м3/c, при условии, если площадь системы модулей ниппельного типа, расположенных с шагом Х=25.75 мм, будет равна 1 м2. Количество элементов, расположенных с определенным шагом, в установке для закалки листового стекла выбирают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей ниппельного типа, состоящей из набора элементов. Элементы выполняются из жаростойкого металла с толщиной стенки k, которая вычисляется по формуле k=(X-Do)/2, в данном случае k=5,87 мм, и собираются при помощи сварки на уголки 9. После чего устанавливаются в корпус системы модулей на уголки, соединенные с помощью сварки по периметру корпуса на расстоянии, равном высоте элементов. В данном случае количество элементов в системе модулей ниппельного типа составляет 1508 элементов с шагом расположения Х=25.75 мм.
Достижение заявляемого эффекта состоит в согласовании действия обдувочной решетки и системы модулей ниппельного типа с точки зрения идентичности коэффициента теплоотдачи α по обеим сторонам стекла и безусловного обеспечения достаточного для транспортировки заготовки зазора δ.
Для того чтобы вычислить шаг Х в мм расположения элементов, нужно произвести расчет.
Исходными данными для расчета являются: параметры закалочной решетки, такие как давление Р в коробе закалочной решетки в кПа, длина L сопел в миллиметрах, шаг X' сопел в мм, диаметр D сопел в мм, расстояние Z от сопел до охлаждаемой поверхности в мм, толщина b стекла в мм.
Задаемся коэффициентом теплоотдачи α в Вт/(м2К), зазором δ в мм, диаметром Do ниппельного колодца в мм, диаметром d ниппельных отверстий в мм, уровнем заглубления ниппельных отверстий ho в мм.
Рассмотрим вначале равновесие пластины под действием известной группы сил. Вниз на пластину стекла действуют: сила тяжести
Fт=mg , (1)
где m - масса стекла,
g - ускорение свободного падения
и сила динамического давления струй воздуха из решеток
Fd = F1nc , (2)
где F1 - сила динамического давления, создаваемая одним соплом,
nс - количество сопел.
Fт=mg , (1)
где m - масса стекла,
g - ускорение свободного падения
и сила динамического давления струй воздуха из решеток
Fd = F1nc , (2)
где F1 - сила динамического давления, создаваемая одним соплом,
nс - количество сопел.
Вверх на стекло действует сила давления воздуха в воздушной подушке
Fп=рпА, (3)
где рп - давление в подушке,
А - площадь заготовки стекла.
Fп=рпА, (3)
где рп - давление в подушке,
А - площадь заготовки стекла.
Силовой баланс в данном случае будет обеспечиваться равенством
Fп = FT + Fd
или с учетом (3)
Единственная неизвестная составляющая формулы (4) - Fd может быть определена по соотношению [3]
Fd = ρ Aсvа 2nс,
где ρ - плотность воздуха,
Ac - площадь сечения струи,
vа - активная (ударная) скорость струи, причем
где, в свою очередь, φ - коэффициент истечения,
а - коэффициент турбулентности струи воздуха.
Fп = FT + Fd
или с учетом (3)
Единственная неизвестная составляющая формулы (4) - Fd может быть определена по соотношению [3]
Fd = ρ Aсvа 2nс,
где ρ - плотность воздуха,
Ac - площадь сечения струи,
vа - активная (ударная) скорость струи, причем
где, в свою очередь, φ - коэффициент истечения,
а - коэффициент турбулентности струи воздуха.
Таким образом, после некоторых преобразований
а давление воздуха в воздушной подушке легко определяется по соотношению (4).
а давление воздуха в воздушной подушке легко определяется по соотношению (4).
По известному давлению рп вычисляются скорость воздуха в воздушной подушке по формуле Сен-Венана [5]
(к - показатель адиабаты, р0 - атмосферное давление воздуха) и расход
V = vпAщ, (7)
где Aщ - площадь щели.
(к - показатель адиабаты, р0 - атмосферное давление воздуха) и расход
V = vпAщ, (7)
где Aщ - площадь щели.
Полученные данные позволяют перейти к расчету охлаждающей способности системы модулей ниппельного типа [2]
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха,
vc - среднее значение скорости воздуха в щели,
dг - гидравлический диаметр.
где λ, ρ и μ - соответственно коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха,
vc - среднее значение скорости воздуха в щели,
dг - гидравлический диаметр.
А гидравлический диаметр равен [2]
dг = 2(δ D0)0.5 (9)
При заданном значении α вычисляем vc, а расход воздуха из одного элемента системы модулей ниппельного типа вычисляется по формуле
V1 = ω0υc, (10)
где ω0 - площадь ниппельного колодца.
dг = 2(δ D0)0.5 (9)
При заданном значении α вычисляем vc, а расход воздуха из одного элемента системы модулей ниппельного типа вычисляется по формуле
V1 = ω0υc, (10)
где ω0 - площадь ниппельного колодца.
Из [2] 
Полный расход будет
V = V1nk, (12)
где nk - количество элементов системы модулей ниппельного типа, обслуживающих закалку данного изделия.
Полный расход будет
V = V1nk, (12)
где nk - количество элементов системы модулей ниппельного типа, обслуживающих закалку данного изделия.
Подставив (8), (9), (10), (11) в (12) получим
Приравнивая (13) и (7) можем выразить количество элементов системы модулей ниппельного типа
Шаг элементов, при условии если система модулей ниппельного типа имеет площадь 1 м2, будет равен
И подставляя (14) мы выразим шаг элементов
В таблице представлены результаты испытаний установки для закалки листового стекла второго примера выполнения. Но параметры известного устройства системы модулей ниппельного типа, такие как диаметр ниппельного колодца D0= 14 мм, уровень заглубления ниппельных отверстий h0=9.5 мм, диаметр ниппельных отверстий d=3 мм, остаются неизменными.
Приравнивая (13) и (7) можем выразить количество элементов системы модулей ниппельного типа
Шаг элементов, при условии если система модулей ниппельного типа имеет площадь 1 м2, будет равен
И подставляя (14) мы выразим шаг элементов
В таблице представлены результаты испытаний установки для закалки листового стекла второго примера выполнения. Но параметры известного устройства системы модулей ниппельного типа, такие как диаметр ниппельного колодца D0= 14 мм, уровень заглубления ниппельных отверстий h0=9.5 мм, диаметр ниппельных отверстий d=3 мм, остаются неизменными.
Волнообразная деформация определяется углом β возникновения оптических искажений, полученных на установке типа "зебра". Предельное нижнеее значение угла β=40o.
Дефект волнообразной деформации устраняется по сравнению с прототипом за счет того, что стекло в закалочной установке транспортируется не по роликовому конвейеру, а на воздушной подушке. По этой же причине появляется возможность закалять тонкие стекла. Кроме того, по сравнению с двухсторонней воздушной подушкой снижается количество брака за счет того, что в установке для закалки стекла больше расстояние между стеклом и верхней воздухоструйной решеткой. Расход воздуха снижается на 46-47% за счет небольшого расхода в системе модулей ниппельного типа.
Установка для закалки листового стекла устраняет характерный дефект изделий в виде волнообразной деформации, позволяет закалять тонкие стекла, исключает затраты на ремонт и эксплуатацию транспортирующего механизма под обдувочной решеткой и снижает энергозатраты на подачу охлаждающего воздуха по сравнению с аналоговыми устройствами.
Источники информации
1. Аэродинамические характеристики и охлаждающая способность воздухоструйных устройств для закалки листового стекла / Шабанов А.Г., Шутов А.И. , Потапов В.И. и др.// Стекло и керамика. -1982. - 1. -С. 10-12.
1. Аэродинамические характеристики и охлаждающая способность воздухоструйных устройств для закалки листового стекла / Шабанов А.Г., Шутов А.И. , Потапов В.И. и др.// Стекло и керамика. -1982. - 1. -С. 10-12.
2. Аппен А. А., Асланова М.С., Амосов Н.М и др. Стекло. Спавочник. Под ред. Павлушкина Н.М. -М.: Стройиздат, 1973, с. 261.
3. А.с. 939414, С 03 В 27/00, 1980, БИ 24 (прототип).
4. Шутов А.И., Чистяков А.А., Чуриков В.Д. Определение охлаждающей способности воздушной подушки для закалки тонкого стекла.// Стекло и керамика. -1980. - 1. -С.6-8.
5. Альтшуль А.Д., Животовский Л.С., Иванов Л.П. Гидравлика и аэродинамика. -М.: Стройиздат, 1987, 414 с.
Claims (1)
- Установка для закалки листового стекла, включающая печь нагрева, верхнюю обдувочную решетку с соплами и регуляторы расхода воздуха из обдувочных сопел, где каждый регулятор расхода воздуха выполнен в виде клапана, кинематически соединенного с диафрагменной камерой, полость которой сообщена с внутренним пространством, по крайней мере, двух сопел, расположенных в направлении движения стекла, отличающаяся тем, что под верхней обдувочной решеткой на расстоянии B=Z+b+δ установлена система модулей, создающая воздушную подушку, где Z - расстояние от среза сопл до стекла, b - толщина стекла, δ - расстояние от стекла до системы модулей, причем шаг между элементами модуля составляет
где λ, ρ и μ - соответственно, коэффициент теплопроводности, плотность и динамическая вязкость воздуха;
S - площадь системы модулей;
Aщ - площадь щели;
D0 - диаметр ниппельного колодца;
δ - расстояние до охлаждаемой поверхности;
α - коэффициент теплоотдачи;
vп - скорость воздуха в воздушной подушке,
а количество модулей рассчитывают из условия равенства максимальной площади закаляемого изделия и площади системы модулей, создающей воздушную подушку.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117979/03A RU2199496C2 (ru) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | Установка для закалки листового стекла |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117979/03A RU2199496C2 (ru) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | Установка для закалки листового стекла |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001117979A RU2001117979A (ru) | 2001-11-20 |
| RU2199496C2 true RU2199496C2 (ru) | 2003-02-27 |
Family
ID=20251250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001117979/03A RU2199496C2 (ru) | 2001-06-27 | 2001-06-27 | Установка для закалки листового стекла |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2199496C2 (ru) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US10611664B2 (en) | 2014-07-31 | 2020-04-07 | Corning Incorporated | Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods |
| US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US12064938B2 (en) | 2019-04-23 | 2024-08-20 | Corning Incorporated | Glass laminates having determined stress profiles and methods of making the same |
-
2001
- 2001-06-27 RU RU2001117979/03A patent/RU2199496C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| EP 1069085. A2, 17.01.2001. * |
| ШУТОВ А.И. и др. Определение охлаждающей способности воздушной подушки для закалки тонкого стекла. - Стекло и керамика, 1980, №1, с.6-8. * |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10611664B2 (en) | 2014-07-31 | 2020-04-07 | Corning Incorporated | Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods |
| US9783448B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-10 | Corning Incorporated | Thin dicing glass article |
| US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US9975801B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-05-22 | Corning Incorporated | High strength glass having improved mechanical characteristics |
| US10005691B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-06-26 | Corning Incorporated | Damage resistant glass article |
| US10077204B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-09-18 | Corning Incorporated | Thin safety glass having improved mechanical characteristics |
| US10233111B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-03-19 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US9776905B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-03 | Corning Incorporated | Highly strengthened glass article |
| US9802853B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-31 | Corning Incorporated | Fictive temperature in damage-resistant glass having improved mechanical characteristics |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US12064938B2 (en) | 2019-04-23 | 2024-08-20 | Corning Incorporated | Glass laminates having determined stress profiles and methods of making the same |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US12043575B2 (en) | 2019-08-06 | 2024-07-23 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2199496C2 (ru) | Установка для закалки листового стекла | |
| FI74268C (fi) | Foerfarande foer transport av till sin deformeringstemperatur upphettade glasskivor i horisontellt laege pao roterande rullar och anordning foer utfoerande av foerfarandet. | |
| EP2351713B1 (en) | Air-cool intensifying apparatus for glass plate, and air-cool intensifying method | |
| US5236488A (en) | Method and apparatus for heat-strengthening glass sheets | |
| US10814367B2 (en) | Method for the homogeneous non-contact temperature control of non-endless surfaces which are to be temperature-controlled, and device therefor | |
| US4946491A (en) | Method and apparatus for glass tempering | |
| CA1165122A (en) | Method of and apparatus for preventing the curving of glass sheets in the roller-equipped furnace of a horizontal tempering plant | |
| CN1373098B (zh) | 弯曲玻璃板的装置 | |
| EP0370313A1 (en) | Heat transfer method in a glass sheet bending furnace and bending furnace | |
| IE47093B1 (en) | Improvements in or relating to toughened glass sheets and method for their production | |
| US3375093A (en) | Method and apparatus for curving glass sheets or the like on a gas support bed | |
| US4182619A (en) | Method of toughening glass sheets | |
| EP1608597B1 (en) | Tempering bent glass sheets | |
| RU2001117979A (ru) | Установка для закалки листового стекла | |
| KR102323979B1 (ko) | 유리판의 열 템퍼링 (thermal tempering)을 위한 템퍼링 프레임 | |
| US7216511B2 (en) | Furnace apparatus and method for tempering low emissivity glass | |
| GB1103192A (en) | Process for tempering glass sheets | |
| IE47501B1 (en) | Method for thermally toughening glass sheets,in particular to be used as motor vehicle side or rear windows | |
| US4111676A (en) | Adaptation of glass shaping means for tempering flat glass | |
| US3332760A (en) | Apparatus providing a gaseous support bed and method for treating glass or the like thereon | |
| CN105621873A (zh) | 用于玻璃板回火的设备 | |
| US4983201A (en) | Method and apparatus in a glass sheet bending furnace for preventing the deflection of mould wagon bearing rails | |
| US3844757A (en) | Glass sheet heating method | |
| US3873295A (en) | Quench apparatus for glass tempering | |
| US20010001365A1 (en) | Block assembly for a gas-type lehr |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040628 |