RU2196193C1 - Burnt anode for aluminum electrolyzer - Google Patents
Burnt anode for aluminum electrolyzer Download PDFInfo
- Publication number
- RU2196193C1 RU2196193C1 RU2001115755A RU2001115755A RU2196193C1 RU 2196193 C1 RU2196193 C1 RU 2196193C1 RU 2001115755 A RU2001115755 A RU 2001115755A RU 2001115755 A RU2001115755 A RU 2001115755A RU 2196193 C1 RU2196193 C1 RU 2196193C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coal block
- nipples
- calcined
- anode
- nipple
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к электролитическому получению алюминия, а именно к анодному устройству алюминиевых электролизеров. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the electrolytic production of aluminum, and in particular to the anode device of aluminum electrolysis cells.
Известен обожженный анод алюминиевого электролизера, состоящий из угольных блоков, анододержателя и ниппельного кронштейна, соединенных между собой с помощью стержней с клиньями, в котором анододержатель в нижней части снабжен пазом, охватывающим ниппельный кронштейн, и прорезью по продольной оси, заканчивающейся отверстием (СССР, авторское свидетельство 354003, С 22 D 3/02. 3/12, Опубл. 09.10.72). Known is the calcined anode of an aluminum electrolyzer, consisting of coal blocks, an anode holder and a nipple bracket interconnected by rods with wedges, in which the anode holder in the lower part is provided with a groove covering the nipple bracket and a slot along the longitudinal axis ending in an aperture (USSR, copyright certificate 354003, C 22
Недостаток такого обожженного анода алюминиевого электролизера заключается в использовании нескольких угольных блоков, закрепленных на одном анододержателе при помощи ниппельного кронштейна. При использовании нескольких угольных блоков в случае выхода из строя по тем или иным причинам одного из угольных блоков нарушается работа остальных угольных блоков. В случае выхода из строя одного из угольных блоков возрастает токовая нагрузка на остальные угольные блоки, что приводит к преждевременному выходу из строя этих угольных блоков. Это приводит к снижению срока службы обожженного анода и повышенному расходу угольных блоков. The disadvantage of such a calcined anode of an aluminum electrolyzer is the use of several carbon blocks mounted on one anode holder using a nipple bracket. When using several coal blocks in the event of failure for one reason or another of one of the coal blocks, the operation of the remaining coal blocks is disrupted. In the event of failure of one of the coal blocks, the current load on the remaining coal blocks increases, which leads to premature failure of these coal blocks. This leads to a decrease in the life of the calcined anode and increased consumption of coal blocks.
Кроме того, для снижения падения напряжения в контакте ниппелей с угольными блоками и обеспечения механической прочности соединения ниппелей с угольными блоками данная конструкция обожженного анода предполагает использование ниппелей и ниппельных гнезд достаточно большого диаметра, а это приводит к увеличению вероятности растрескивания угольных блоков в результате воздействия напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения ниппеля и угольного блока. In addition, to reduce the voltage drop in the contact of the nipples with the coal blocks and to ensure the mechanical strength of the connection of the nipples with the coal blocks, this design of the calcined anode involves the use of nipples and nipple nests of a sufficiently large diameter, and this leads to an increase in the likelihood of cracking of the coal blocks due to stresses, arising due to differences in thermal expansion of the nipple and the coal block.
Наиболее близким к заявленному является обожженный анод алюминиевого электролизера, состоящий из одного обожженного угольного блока, стального кронштейна с ниппелями, расположенными вдоль продольной оси обожженного угольного блока и закрепленными в выполненных в нем ниппельных гнездах, и анододержателя, соединенного с кронштейном, причем крайние ниппеля расположены на расстоянии между их вертикальными осями, составляющем порядка 0,75 длины обожженного угольного блока (Металлургия алюминия. Троицкий И.А., Железнов В. А. Учебное пособие для техникумов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1984, с.347-348, Рис.135). Closest to the claimed is the calcined anode of an aluminum electrolyzer, consisting of one calcined coal block, a steel bracket with nipples located along the longitudinal axis of the calcined coal block and secured in nipple sockets made therein, and an anode holder connected to the bracket, with the extreme nipples being located on the distance between their vertical axes, which is about 0.75 the length of the burnt coal block (Aluminum metallurgy. Troitsky I.A., Zheleznov V.A. Tutorial A technical. 2nd ed., rev. and add. M .: Metallurgy, 1984, s.347-348, Ris.135).
Недостаток такого обожженного анода алюминиевого электролизера заключается в расположении крайних ниппелей на расстоянии между их вертикальными осями, составляющем порядка 0,75 длины обожженного угольного блока. При указанном расположении крайних ниппелей увеличивается длина стального кронштейна по отношению к длине обожженного угольного блока, а сами крайние ниппеля приближены к торцам обожженного угольного блока. При таком соотношении длины обожженного угольного блока и длины стального кронштейна и при указанном расположении крайних ниппелей величина напряжений, возникающих в процессе эксплуатации обожженного анода вследствие различия термического расширения стального кронштейна и угольного блока, может превысить предел прочности обожженного угольного блока и привести к его растрескиванию в сечениях между крайними ниппелями. При этом также вследствие интенсивного окисления в процессе эксплуатации анода торцевых граней обожженного угольного блока в их верхней части увеличивается вероятность выхода из строя крайних ниппелей. При растрескивании обожженного угольного блока и ухудшении контакта крайних ниппелей с обожженным угольным блоком ухудшается распределение тока по ниппелям, повышается падение напряжения в аноде, сокращается срок его службы и ухудшается качество металла вследствие доступа электролита к крайним ниппелям при окислении верхней части обожженного угольного блока. The disadvantage of such a calcined anode of an aluminum electrolyzer is the location of the extreme nipples at a distance between their vertical axes of about 0.75 of the length of the calcined coal block. With the indicated location of the extreme nipples, the length of the steel bracket increases with respect to the length of the charred coal block, and the extreme nipples themselves are close to the ends of the charred coal block. With this ratio of the length of the calcined coal block to the length of the steel bracket and the indicated location of the extreme nipples, the stresses arising during the operation of the calcined anode due to differences in the thermal expansion of the steel bracket and the coal block can exceed the tensile strength of the calcined coal block and cause it to crack in sections between the extreme nipples. Moreover, due to intense oxidation during operation of the anode, the end faces of the calcined coal block in their upper part increase the probability of failure of the extreme nipples. When the burnt coal block is cracked and the contact of the extreme nipples with the burnt coal block worsens, the current distribution over the nipples worsens, the voltage drop in the anode increases, its service life decreases and the quality of the metal deteriorates due to the access of the electrolyte to the extreme nipples during oxidation of the upper part of the burned coal block.
В основу изобретения положена задача разработать обожженный анод алюминиевого электролизера, конструкция которого уменьшала бы вероятность растрескивания обожженного угольного блока за счет уменьшения напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока, и обеспечения запаса прочности обожженного угольного блока в местах размещения ниппелей при воздействии указанных напряжений и напряжений, возникающих от объемного термического расширения ниппелей, при условии обеспечения надежного электрического контакта и механической прочности соединения обожженного угольного блока и ниппелей, что позволит повысить срок его службы. The basis of the invention is the task of developing a calcined anode of an aluminum electrolyzer, the design of which would reduce the likelihood of cracking of the calcined coal block by reducing stresses resulting from differences in thermal expansion of the bracket and the calcined coal block, and providing a margin of safety of the calcined coal block at the locations of the nipples when exposed to these stresses and stresses arising from volumetric thermal expansion of nipples, provided that reliable electrical contact and mechanical connection strength of the calcined carbon block and nipples, which will increase its life.
Достижение вышеуказанного технического результата обеспечивается тем, что в обожженном аноде алюминиевого электролизера, состоящем из обожженного угольного блока, кронштейна с ниппелями, расположенными вдоль продольной оси обожженного угольного блока и закрепленными в выполненных в нем ниппельных гнездах, и анододержателя, соединенного с кронштейном, крайние ниппеля расположены на расстоянии между их вертикальными осями, составляющем 0,55-0,60 длины обожженного угольного блока, а ниппельные гнезда выполнены диаметром, составляющим 0,12-0,15 длины и 0,25-0,31 ширины обожженного угольного блока. The achievement of the above technical result is ensured by the fact that in the calcined anode of the aluminum electrolyzer, consisting of a calcined coal block, an arm with nipples located along the longitudinal axis of the calcined coal block and secured in the nipple sockets made therein, and an anode holder connected to the arm, the extreme nipples are located at a distance between their vertical axes of 0.55-0.60 of the length of the calcined coal block, and the nipple nests are made with a diameter of 0.12-0 , 15 lengths and 0.25-0.31 widths of the calcined coal block.
При расположении крайних ниппелей на расстоянии между их вертикальными осями, составляющем 0,55-0,60 длины обожженного угольного блока, и выполнении ниппельных гнезд диаметром, составляющим 0,12-0,15 длины и 0,25-0,31 ширины обожженного угольного блока, уменьшается вероятность растрескивания обожженного угольного блока за счет уменьшения напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока, и обеспечения прочности обожженного угольного блока в местах размещения ниппелей при воздействии указанных напряжений и напряжений, возникающих от объемного термического расширения ниппелей, причем при условии обеспечения надежного электрического контакта и механической прочности соединения обожженного угольного блока и ниппелей за счет обеспечения необходимой площади контакта обожженного угольного блока и ниппелей, что позволяет повысить срок службы обожженного анода алюминиевого электролизера. When the extreme nipples are located at a distance between their vertical axes of 0.55-0.60 of the length of the charred coal block, and nipple nests are made with a diameter of 0.12-0.15 of the length and 0.25-0.31 width of the charred coal block, the likelihood of cracking of the calcined coal block is reduced by reducing stresses arising from differences in the thermal expansion of the bracket and the calcined coal block, and ensuring the strength of the calcined coal block in the nipple locations when exposed seemed stresses and stresses caused by cubical expansion of the nipples, and, provided that a reliable electrical contact and mechanical connection strength of the calcined carbon block and pins by providing the necessary contact area of the calcined carbon block and nipples, which improves the lifetime of calcined anode aluminum electrolysis cell.
При указанном расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей и указанном диаметре ниппельных гнезд, во-первых, уменьшается длина кронштейна, что уменьшает напряжения, возникающие вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока, во-вторых, при воздействии указанных напряжений, а также напряжений, возникающих от объемного термического расширения ниппелей, обеспечивается прочность обожженного угольного блока в районе размещения крайних ниппелей за счет увеличения расстояния между ниппельными гнездами и торцевыми и боковыми гранями обожженного угольного блока, а в-третьих, ниппельные гнезда крайних ниппелей удаляются от зоны интенсивного окисления верхней части обожженного угольного блока. Благодаря этому уменьшается вероятность растрескивания обожженного угольного блока, сохраняется электрический контакт крайних ниппелей и обожженного угольного блока и повышается срок службы обожженного анода алюминиевого электролизера. At the indicated distance between the vertical axes of the extreme nipples and the indicated diameter of the nipple sockets, firstly, the length of the bracket is reduced, which reduces the stresses arising from the difference in thermal expansion of the bracket and the calcined coal block, and secondly, when exposed to the indicated stresses, as well as stresses, arising from volumetric thermal expansion of the nipples, the strength of the calcined coal block in the region where the extreme nipples are located is ensured by increasing the distance between the nipples nests and end and side faces of the fired coal block, and thirdly, the nipple nests of the extreme nipples are removed from the zone of intensive oxidation of the upper part of the fired coal block. Due to this, the likelihood of cracking of the calcined coal block is reduced, the electrical contact of the extreme nipples and the calcined coal block is maintained, and the life of the calcined anode of the aluminum electrolyzer is increased.
При этом расстояние между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющее 0,55-0,60 длины обожженного угольного блока, с учетом диаметра ниппельных гнезд, составляющего 0,12-0,15 длины обожженного угольного блока, определено исходя из величины напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока, предела прочности обожженного угольного блока в местах размещения крайних ниппелей и необходимой площади контакта обожженного угольного блока и ниппелей, установленных в выполненных в нем ниппельных гнездах, обеспечивающей надежный электрический контакт и необходимую механическую прочность соединения обожженного угольного блока и ниппелей. In this case, the distance between the vertical axes of the extreme nipples, which is 0.55-0.60 of the length of the charred coal block, taking into account the diameter of the nipple nests, which is 0.12-0.15 of the length of the charred coal block, is determined based on the magnitude of the stresses arising from the difference thermal expansion of the bracket and the charred coal block, the tensile strength of the charred coal block at the locations of the extreme nipples and the necessary contact area of the charred coal block and the nipples installed in it nipple sockets, providing reliable electrical contact and the necessary mechanical strength of the connection of the calcined coal block and nipples.
При расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющем более 0,60 длины обожженного угольного блока и диаметре ниппельных гнезд, составляющем более 0,15 длины обожженного угольного блока, расстояние между крайними ниппелями и торцевыми гранями обожженного угольного блока уменьшается на столько, что не обеспечивается необходимая прочность обожженного угольного блока при возникновении напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока. Кроме того, при расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющем более 0,60 длины обожженного угольного блока и диаметре ниппельных гнезд, составляющем более 0,15 длины обожженного угольного блока, ниппельные гнезда крайних ниппелей приближаются к зоне окисления его верхней части, что увеличивает вероятность растрескивания обожженного угольного блока в местах размещения крайних ниппелей и вероятность выхода из строя крайних ниппелей из-за окисления обожженного угольного блока в местах их размещения. При растрескивании обожженного угольного блока в местах размещения крайних ниппелей и выходе из строя крайних ниппелей увеличивается нагрузка на остальные ниппеля, что приводит к их преждевременному выходу из строя. При расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющем более 0,60 длины обожженного угольного блока, и диаметре ниппельных гнезд, составляющем менее 0,12 длины обожженного угольного блока, уменьшается контактирующая поверхность ниппелей, установленных в ниппельных гнездах, и обожженного угольного блока, что ухудшает электрический контакт и снижает механическую прочность соединения обожженного угольного блока и ниппелей. When the distance between the vertical axes of the extreme nipples is more than 0.60 of the length of the charred coal block and the diameter of the nipple nests is more than 0.15 of the length of the charred coal block, the distance between the extreme nipples and the end faces of the charred coal block is reduced by so much that the necessary the strength of the calcined coal block when stresses occur due to differences in the thermal expansion of the bracket and the calcined coal block. In addition, when the distance between the vertical axes of the extreme nipples is more than 0.60 of the length of the charred coal block and the diameter of the nipple nets is more than 0.15 of the length of the charred coal block, the nipple nests of the extreme nipples approach the oxidation zone of its upper part, which increases the likelihood cracking of the calcined coal block at the locations of the extreme nipples and the likelihood of failure of the extreme nipples due to oxidation of the calcined coal block at the locations of their placement. When the burnt coal block is cracked at the locations of the extreme nipples and the failure of the extreme nipples, the load on the remaining nipples increases, which leads to their premature failure. When the distance between the vertical axes of the extreme nipples is more than 0.60 of the length of the charred coal block, and the diameter of the nipple nests is less than 0.12 of the length of the charred coal block, the contact surface of the nipples installed in the nipples and the charred coal block decreases, which worsens electrical contact and reduces the mechanical strength of the connection of the calcined coal block and nipples.
При расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющем менее 0,55 длины обожженного угольного блока, и диаметре ниппельных гнезд, составляющем более 0,15 длины обожженного угольного блока, при возникновении напряжений, возникающих вследствие объемного термического расширения ниппелей, не обеспечивается необходимая прочность обожженного угольного блока в промежутках между выполненными в нем ниппельными гнездами. При этом также ухудшаются условия выполнения операций монтажа и демонтажа обожженного анода из-за близкого расположения ниппелей друг к другу. При расстоянии между вертикальными осями крайних ниппелей, составляющем менее 0,55 длины обожженного угольного блока, и диаметре ниппельных гнезд, составляющем менее 0,12 длины обожженного угольного блока, уменьшается контактирующая поверхность ниппелей, установленных в ниппельных гнездах, и обожженного угольного блока, что ухудшает электрический контакт и снижает механическую прочность соединения обожженного угольного блока и ниппелей. When the distance between the vertical axes of the extreme nipples is less than 0.55 of the length of the fired coal block, and the diameter of the nipple nests is more than 0.15 of the length of the fired coal block, stresses arising due to volumetric thermal expansion of the nipples do not provide the necessary strength of the fired coal block between the nipple sockets made therein. This also worsens the conditions for the installation and dismantling of the calcined anode due to the proximity of the nipples to each other. When the distance between the vertical axes of the extreme nipples is less than 0.55 of the length of the charred coal block, and the diameter of the nipple nests is less than 0.12 of the length of the charred coal block, the contact surface of the nipples installed in the nipple nests and the charred coal block decreases, which worsens electrical contact and reduces the mechanical strength of the connection of the calcined coal block and nipples.
Диаметр ниппельных гнезд, составляющий 0,25-0,31 ширины обожженного угольного блока, определен исходя из условий обеспечения прочности обожженного угольного блока в промежутках между крайними ниппелями и боковыми гранями обожженного угольного блока при воздействии напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока и воздействии напряжений от объемного термического расширения ниппелей, а также условий сохранения необходимой площади контакта крайних ниппелей и обожженного угольного блока. The diameter of the nipple nests, comprising 0.25-0.31 the width of the fired coal block, is determined based on the conditions for ensuring the strength of the fired coal block in the spaces between the extreme nipples and the side faces of the fired coal block under the stresses arising from the difference in the thermal expansion of the bracket and the fired coal block and the effects of stresses from the volumetric thermal expansion of the nipples, as well as the conditions for maintaining the necessary contact area of the extreme nipples and the annealed corner th block.
При диаметре ниппельных гнезд, составляющем более 0,31 ширины обожженного угольного блока, расстояние между крайними ниппелями и боковыми гранями обожженного угольного блока уменьшается на столько, что не обеспечивается необходимая прочность обожженного угольного блока при возникновении напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна и обожженного угольного блока и вследствие объемного термического расширения ниппелей, а также не обеспечивается сохранность контакта крайних ниппелей с обожженным угольным блоком вследствие окисления его верхней части. При диаметре ниппельных гнезд, составляющем менее 0,25 ширины обожженного угольного блока, уменьшается контактирующая поверхность ниппелей, установленных в ниппельных гнездах, и обожженного угольного блока, что ухудшает электрический контакт и снижает механическую прочность соединения обожженного угольного блока и ниппелей. When the diameter of the nipple nests is more than 0.31 of the width of the fired coal block, the distance between the extreme nipples and the side faces of the fired coal block is reduced by so much that the required strength of the fired coal block is not provided when stresses arise due to the difference in the thermal expansion of the bracket and the fired coal block and due to the volumetric thermal expansion of the nipples, and also does not ensure the safety of contact of the extreme nipples with the burned angle block due to the oxidation of its upper part. When the diameter of the nipple nests is less than 0.25 of the width of the fired coal block, the contact surface of the nipples installed in the nipple sockets and the fired coal block decreases, which impairs electrical contact and reduces the mechanical strength of the connection of the fired coal block and nipples.
Сущность изобретения поясняется следующими чертежами. На фиг.1 изображен обожженный анод алюминиевого электролизера, вид сбоку; на фиг.2 - то же, вид с торца. The invention is illustrated by the following drawings. Figure 1 shows a burned anode of an aluminum electrolyzer, side view; figure 2 is the same end view.
Обожженный анод алюминиевого электролизера состоит из обожженного угольного блока 1, кронштейна 2 с ниппелями 3, расположенными вдоль продольной оси обожженного угольного блока 1 и закрепленными в выполненных в нем ниппельных гнездах, и анододержателя 4, соединенного с кронштейном 2. Ниппеля 3 закреплены в выполненных в обожженном угольном блоке 1 ниппельных гнездах при помощи чугунной заливки 5 или заделки углеродистой массой. Крайние ниппеля 3 расположены на расстоянии Lн между их вертикальными осями, составляющем 0,55-0,60 длины Lбл обожженного угольного блока 1. Ниппельные гнезда выполнены диаметром Dнг, составляющим 0,12-0,15 длины Вбл и 0,25-0,31 ширины Вбл обожженного угольного блока 1.The calcined anode of the aluminum electrolyzer consists of a calcined coal block 1, a bracket 2 with
Работа обожженного угольного блока осуществляется следующим образом. The operation of the calcined coal block is as follows.
В процессе эксплуатации обожженного анода электрический ток от анодной ошиновки (не показана) алюминиевого электролизера подается на анододержатель 4, затем по анододержателю 4 поступает к соединенному с ним кронштейну 2, по которому ток распределяется по ниппелям 3, закрепленным в выполненных в обожженном угольном блоке 1 ниппельных гнездах. В процессе эксплуатации обожженного анода происходит срабатывание обожженного угольного блока 1 до минимальной величины - "огарка". При срабатывании обожженного угольного блока 1 до указанной величины обожженный анод извлекается из алюминиевого электролизера и на его место устанавливается новый. Для мощных алюминиевых электролизеров используются, в частности, обожженные угольные блоки 1 сечением 1450 х 700 мм и высотой 600 мм. При таких размерах обожженных угольных блоков 1 оптимальное количество ниппелей 3 равняется трем. Центральный ниппель 3 располагается по центру обожженного угольного блока 1, а крайние ниппеля 3 располагаются на расстоянии Lн между их вертикальными осями, равном 840 мм, что составляет 0,58 длины Lбл обожженного угольного блока 1. Ниппельные гнезда выполняются диаметром D, равным 195 мм, что составляет 0,13 длины Lбл обожженного угольного блока 1 и 0,28 ширины Вбл обожженного угольного блока 1. Ниппеля 3 закрепляются в выполненных в обожженном угольном блоке 1 ниппельных гнездах при помощи чугунной заливки 5. Закрепление ниппелей возможно также при помощи заделки углеродистой массой.During operation of the fired anode, the electric current from the anode busbar (not shown) of the aluminum electrolysis cell is supplied to the
В процессе эксплуатации обожженного анода и срабатывания обожженного угольного блока 1 происходит нагрев кронштейна 2 до температуры 500-600oС, что приводит к его удлинению и возникновению напряжений в обожженном угольном блоке 1. Различие в величине термического расширения кронштейна 2 и обожженного угольного блока 1 может привести к возникновению напряжений, величина которых может превысить предел прочности обожженного угольного блока 1, что в свою очередь может привести к его растрескиванию в сечениях между крайними ниппелями.During operation of the fired anode and operation of the fired coal block 1, the bracket 2 is heated to a temperature of 500-600 o C, which leads to its extension and stresses in the fired coal block 1. The difference in the thermal expansion of the bracket 2 and the fired coal block 1 may lead to stresses, the value of which can exceed the tensile strength of the calcined coal block 1, which in turn can lead to cracking in sections between the extreme nipples.
При расположении крайних ниппелей 3 на расстоянии между их вертикальными осями, составляющем 0,58 длины обожженного угольного блока 1, и выполнении ниппельных гнезд диаметром, составляющим 0,13 длины и 0,28 ширины обожженного угольного блока, величина напряжений, возникающих вследствие различия термического расширения кронштейна 2 и обожженного угольного блока 1, уменьшается на столько, что исключается вероятность растрескивания обожженного угольного блока. При этом гарантируется прочность обожженного угольного блока 1 в местах размещения ниппелей при воздействии указанных напряжений, а также напряжений, возникающих от объемного термического расширения ниппелей, причем при обеспечении надежного электрического контакта и механической прочности соединения обожженного угольного блока 1 и ниппелей 3. When the
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001115755A RU2196193C1 (en) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Burnt anode for aluminum electrolyzer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001115755A RU2196193C1 (en) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Burnt anode for aluminum electrolyzer |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2196193C1 true RU2196193C1 (en) | 2003-01-10 |
Family
ID=20250552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001115755A RU2196193C1 (en) | 2001-06-05 | 2001-06-05 | Burnt anode for aluminum electrolyzer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2196193C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2509831C1 (en) * | 2012-12-11 | 2014-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Aluminium electrolytic cell anode holder |
-
2001
- 2001-06-05 RU RU2001115755A patent/RU2196193C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ТРОИЦКИЙ И.А. и др. Металлургия алюминия. Учебное пособие для техникумов. - М.: Металлургия, 1984, с.247-248, рис. 135. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2509831C1 (en) * | 2012-12-11 | 2014-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Aluminium electrolytic cell anode holder |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4795540A (en) | Slotted cathode collector bar for electrolyte reduction cell | |
| US8142627B2 (en) | System for monitoring, control, and management of a plant where hydrometallurgical electrowinning and electrorefining processes for non ferrous metals | |
| CN102016124B (en) | Electrolysis cell for the production of aluminium comprising means to reduce the voltage drop | |
| US11136682B2 (en) | Cathode current collector for a Hall-Heroult cell | |
| BRPI0615403A2 (en) | methods for in-situ slot formation in a soderberg anode | |
| RU2239007C2 (en) | Cathode collector rod for enhancing thermal balance | |
| US8273224B2 (en) | Composite collector bar | |
| CN101680102B (en) | Electrolysis cell and method for operating the same | |
| RU2196193C1 (en) | Burnt anode for aluminum electrolyzer | |
| ES2215603T3 (en) | CELL FOR ELECTROLYSIS OF ALUMINUM WITH OXYGEN GENERATING ANODES. | |
| US3178363A (en) | Apparatus and process for production of aluminum and other metals by fused bath electrolysis | |
| CN103154326A (en) | Cathode for electrolysis cells | |
| RU2303654C2 (en) | Mounting method for cathode section | |
| US6724802B1 (en) | Cooling and support systems for furnace roofs | |
| US6551473B1 (en) | Electrolytic cell arrangement for production of aluminum | |
| NZ208146A (en) | Sub-cathodic screen with deformable zones for hall-heroult electrolysis cells | |
| SU1444402A1 (en) | Electrolyzer for producing aluminium | |
| CN100385044C (en) | Composite cathode collector bar | |
| RU132081U1 (en) | BURNED ANODE OF ALUMINUM ELECTROLYZER | |
| RU2385364C1 (en) | Anode current conductor of aluminium electrolytic cell | |
| SU1117866A1 (en) | Contact cheek for electric-arc furnace | |
| US20140110251A1 (en) | Annular electrolysis cell and annular cathode with magnetic field compensation | |
| RU2006528C1 (en) | Aluminium cell hearth | |
| AU2019407845A1 (en) | Anode assembly and associated manufacturing method | |
| SU1475987A1 (en) | Hearth unit of aluminium electrolyzer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090606 |