RU2196181C1 - Process for melting steel in converter - Google Patents
Process for melting steel in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2196181C1 RU2196181C1 RU2001123770A RU2001123770A RU2196181C1 RU 2196181 C1 RU2196181 C1 RU 2196181C1 RU 2001123770 A RU2001123770 A RU 2001123770A RU 2001123770 A RU2001123770 A RU 2001123770A RU 2196181 C1 RU2196181 C1 RU 2196181C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- converter
- metal
- steel
- dolomite
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к выплавке стали в кислородных конвертерах. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to steelmaking in oxygen converters.
Известно использование обожженного доломита в кислородных конвертерах, которое сопровождается увеличением содержания в шлаках оксидов магния, оказывающих благоприятное воздействие на повышение стойкости футеровки конвертера [1]. It is known to use fired dolomite in oxygen converters, which is accompanied by an increase in the content of magnesium oxides in slag, which have a beneficial effect on increasing the resistance of the converter lining [1].
Существенным недостатком использования обожженного доломита является снижение дефосфорации металла вследствие повышения вязкости шлакового расплава при повышенных в нем содержаний оксидов магния. A significant disadvantage of using calcined dolomite is a decrease in metal dephosphorization due to an increase in the viscosity of slag melt with elevated magnesium oxide contents.
С целью увеличения дефосфорирующей способности шлакового расплава при использовании магнийсодержащих материалов применяется способ выплавки стали в конвертере, который является наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу и заключается в том, что в качестве шлакообразующего материала используется ожелезненный известково-магнезиальный флюс [2], содержащий 45-60% СаО; 26-35% MgO и 5-15% FeO. Флюс в конвертер вводят в завалку и по ходу плавки до 8-й мин продувки. In order to increase the dephosphorizing ability of the slag melt when using magnesium-containing materials, a steel smelting method is used in the converter, which is the closest in technical essence to the claimed method and consists in the use of iron-calcined-magnesian flux as a slag-forming material [2], containing 45 -60% CaO; 26-35% MgO and 5-15% FeO. The flux into the converter is introduced into the filling and during melting up to the 8th minute of purging.
Недостатком использования в начальный период конвертерной плавки ожелезненного известково-магнезиального флюса является увеличение насыщения металла азотом и водородом в процессе продувки металла и, как следствие, повышенное содержание этих газов в металле по окончании продувки. The disadvantage of using ironized lime-magnesia flux in the initial period of converter smelting is an increase in the saturation of the metal with nitrogen and hydrogen in the process of purging the metal and, as a consequence, the increased content of these gases in the metal at the end of the purge.
Насыщение металлом азота в процессе продувки конвертерной плавки при условии использования ожелезненного известково-магнезиального флюса объясняется следующим. При продувке металла в конвертере кислородом в реакционной зоне развиваются температуры порядка 2000-2200oС. При таких температурах происходит диссоциация азота и скорость поглощения азота металлом резко возрастает, если в контактирующей с металлом атмосфере имеется атомарный азот. Количество атомарного азота и, тем самым, насыщение металла азотом возрастает также и при низкой чистоте кислорода, в котором концентрация азота не должна превышать 1,0-1,3%.The saturation of nitrogen with a metal in the process of purging converter smelting, provided that a ferruginous calc-magnesian flux is used, is explained as follows. When the metal is purged with oxygen in the converter, temperatures of the order of 2000-2200 ° C develop in the reaction zone. At these temperatures, nitrogen dissociates and the rate of nitrogen absorption by the metal increases sharply if atomic nitrogen is present in the atmosphere in contact with the metal. The amount of atomic nitrogen and, thus, the saturation of the metal with nitrogen also increases with low oxygen purity, in which the nitrogen concentration should not exceed 1.0-1.3%.
В первые минуты продувки металла, когда в конвертере мало шлака, происходит интенсивное насыщение металла азотом из атмосферы и из кислородной струи. Вследствие низких температур в этот период продувки слабо развит процесс окисления углерода с образованием пузырей СО, являющихся главным источником удаления азота из металла. Ввод в конвертер ожелезненного известково-магнезиального флюса позволяет получать шлаки с повышенным содержанием оксидов железа. Учитывая, что оксиды железа медленно растворяют азот в шлаковой фазе, они препятствуют переходу азота из металла в атмосферу конвертера. В дальнейшем в процессе продувки плавки, вследствие интенсивного окисления углерода с образованием большого количества пузырей СО и снижением в шлаке оксидов железа, происходит удаление азота из металла. Однако повышенное содержание азота в металле сохраняется до конца продувки плавки. In the first minutes of metal purging, when there is not much slag in the converter, the metal is intensely saturated with nitrogen from the atmosphere and from the oxygen stream. Due to low temperatures, the process of carbon oxidation is poorly developed during this purge period with the formation of CO bubbles, which are the main source of nitrogen removal from the metal. The introduction into the converter of a ferruginous lime-magnesia flux allows to obtain slags with a high content of iron oxides. Given that iron oxides slowly dissolve nitrogen in the slag phase, they prevent the transition of nitrogen from the metal into the atmosphere of the converter. Further, in the process of purging the smelting, due to the intense oxidation of carbon with the formation of a large number of CO bubbles and a decrease in iron oxide in the slag, nitrogen is removed from the metal. However, the increased nitrogen content in the metal remains until the end of the purge of the heat.
Аналогичные процессы наблюдаются и при насыщении металла водородом в начальный период плавки, когда металл в конвертере еще слабо защищен шлаковым расплавом. В дальнейшем, по ходу продувки, увеличение количества шлака с повышенным содержанием оксидов железа в результате использования ожелезненного флюса приводит к тормозящему влиянию на удаление водорода из металла, так как оксиды железа не обладают большой сорбционной способностью по отношению к водороду. Скорость массопереноса водорода в окисленных шлаках существенно ниже по сравнению со скоростью их перемещения в металле. Similar processes are observed when the metal is saturated with hydrogen in the initial melting period, when the metal in the converter is still poorly protected by the slag melt. In the future, during the purge, an increase in the amount of slag with a high content of iron oxides as a result of the use of iron flux leads to a inhibitory effect on the removal of hydrogen from the metal, since iron oxides do not have a high sorption capacity with respect to hydrogen. The mass transfer rate of hydrogen in oxidized slag is significantly lower compared to the speed of their movement in the metal.
Влияние оксидов железа в шлаковом расплаве на насыщение металла водородом можно проследить по следующим стехиометрическим уравнениям. Процесс растворения водорода в шлаке предшествует процессу его окисления 2FeO-1+2Н2= Feж+Fe2++4ОН- и переходу водорода в металл: Fe2++2ОН-=Fеж+2[O]+2[Н].The effect of iron oxides in the slag melt on the saturation of the metal with hydrogen can be traced by the following stoichiometric equations. The process of dissolution of hydrogen in slag precedes the process of its oxidation 2FeO -1 + 2Н 2 = Fe W + Fe 2+ + 4OH - and the transition of hydrogen into metal: Fe 2+ + 2OH - = Fe W + 2 [O] +2 [N] .
До конца продувки плавки удаление водорода происходит в меньшей степени, чем удаление азота, поэтому ввод в конвертер ожелезненного известково-магнезиального флюса в начальный период плавки приводит к повышенным содержаниям газов (азот и водород) в стали. Повышенное содержание газов в стали в процессе ее разливки определяют степень развития дефектов в слитке, прокате и многие свойства готовых изделий. Until the end of the purge purge, hydrogen removal occurs to a lesser extent than nitrogen removal; therefore, the introduction of a ferruginous calc-magnesian flux into the converter in the initial melting period leads to increased gas contents (nitrogen and hydrogen) in the steel. The increased gas content in the steel during its casting determines the degree of development of defects in the ingot, rolled products and many properties of finished products.
Технический результат: снижение газов (азота и водорода) в стали, полученной в конвертерной плавке с использованием ожелезненного известково-магнезиального флюса. EFFECT: reduction of gases (nitrogen and hydrogen) in steel obtained in converter smelting using ironized calc-magnesian flux.
Технический результат достигается тем, что в известном способе выплавки стали в конвертер вводят металлический лом, производят заливку чугуна, продувку металла кислородом, присадку извести, обожженного доломита и ожелезненного известково-магнезиального флюса, причем отношение количеств вводимых в конвертер обожженного доломита и ожелезненного известково-магнезиального флюса составляет 0,1-9,0, при общем количестве вводимых доломита и флюса 10-45 кг/т стали. Обожженный доломит вводится в конвертер в период завалки шихты и по ходу плавки до начала периода интенсивного обезуглероживания, а ожелезненный известково-магнезиальный флюс - в эти же периоды плавки, а также за 1-3 мин до окончания продувки металла в количестве 2,0-10,0 кг/т стали. Содержание оксидов магния в обожженном доломите и в ожелезненном известково-магнезиальном флюсе должно составлять одинаковую величину 25-35%. The technical result is achieved by the fact that in the known method of steel smelting, metal scrap is introduced into the converter, cast iron is cast, metal is blown with oxygen, lime is added, calcined dolomite and iron-calcareous-magnesian flux are used, and the ratio of the quantities of calcined dolomite and iron-calcined calcinous the flux is 0.1-9.0, with the total amount of introduced dolomite and flux 10-45 kg / t of steel. Calcined dolomite is introduced into the converter during the filling of the charge and along the melting process until the beginning of the intensive decarburization period, and the iron-calcined lime-magnesia flux is introduced into the same melting periods, as well as 1-3 minutes before the end of metal purging in an amount of 2.0-10 , 0 kg / t of steel. The content of magnesium oxides in the calcined dolomite and in the ironized calc-magnesian flux should be the same value of 25-35%.
Сущность способа заключается в том, чтобы, не снижая высокого содержания оксидов магния в шлаке, благоприятно влияющим на стойкость футеровки конвертера, получать удовлетворительную десульфурацию с одновременным удалением газов из продуваемого кислородом металла. Достигается этот процесс тем, что наряду с присадкой ожелезненного известково-магнезиального флюса используется обожженный доломит, имеющий более высокое содержание (на 8-10%) оксидов кальция. Получение в начальный период продувки металла шлаков с большим количеством оксидов кальция, как следует из формулы Сн=Кн*(аCаO)1/n, водородопроницаемость шлаков увеличивается, и, тем самым, ускоряется удаление водорода из металла.The essence of the method is that, without reducing the high content of magnesium oxides in the slag, which favorably affects the durability of the lining of the converter, to obtain satisfactory desulfurization while removing gases from the oxygen-blown metal. This process is achieved by the fact that along with the addition of a ferruginous lime-magnesian flux, calcined dolomite is used, which has a higher content (by 8-10%) of calcium oxides. Obtaining slags with a large amount of calcium oxides in the initial purge period of the metal, as follows from the formula C n = K n * (a CaO ) 1 / n , the hydrogen permeability of the slag increases, and thereby the removal of hydrogen from the metal is accelerated.
Повышение основности шлаков в начале продувки способствует также удалению из металла и азота, хотя, в общем случае, азот представляет собой значительно менее опасный элемент по сравнению с водородом. Increasing the basicity of the slag at the beginning of the purge also contributes to the removal of metal and nitrogen, although, in the general case, nitrogen is a much less dangerous element compared to hydrogen.
Присадка в конвертер в конце продувки за 1-3 мин до ее окончания ожелезненного известково-магнезиального флюса в количестве 2,0-10,0 кг/т стали понижает пенистость конечных шлаков, снижает их вязкость и, тем самым, способствует удалению водорода и азота из металла на конечной стадии продувки. The additive in the converter at the end of the purge 1-3 minutes before the end of the iron-lime-magnesia flux in the amount of 2.0-10.0 kg / t of steel reduces the foaming of the final slag, reduces their viscosity and, thereby, removes hydrogen and nitrogen from metal at the final stage of purging.
Для того чтобы сохранить высокое содержание в шлаках оксидов магния, порядка 8-12%, при изменении соотношения 0,1-9,0 между вводимыми количествами обожженного доломита и ожелезненного известково-магнезиального флюса, содержание в них оксидов магния должно составлять одинаковую величину 25-35%. In order to maintain a high content of magnesium oxides in slags, of the order of 8-12%, when changing the ratio of 0.1-9.0 between the input amounts of calcined dolomite and iron-calcareous-magnesian flux, the content of magnesium oxides in them should be the same 25- 35%
Если соотношение между обожженным доломитом и ожелезненным известково-магнезиальным флюсом составит величину менее 0,1, то образование в первичном шлаке низкого содержания оксидов кальция и высокого содержания оксидов железа будет способствовать повышению концентрации газов в металле. If the ratio between the calcined dolomite and the iron-calcined-magnesian flux is less than 0.1, then the formation of low calcium oxides and high iron oxides in the primary slag will increase the gas concentration in the metal.
При соотношении между количеством присаженных в конвертер обожженного доломита и ожелезненного известково-магнезиального флюса более 9,0, несмотря на снижение по окончании продувки в металле газов, снизится дефосфорация металла, так как увеличится вязкость шлакового расплава в результате повышенного количества вводимого обожженного доломита. When the ratio between the amount of calcined dolomite and iron-calcined lime-magnesian flux deposited in the converter is more than 9.0, despite the decrease in gas after purging in the metal, metal dephosphorization will decrease, since the viscosity of the slag melt will increase as a result of the increased amount of introduced calcined dolomite.
Если общее количество используемых в конвертерной плавке обожженного доломита и флюса составит величину менее 10 кг/т годной стали, то, в результате малого количества вводимых с этими материалами оксидов кальция, будет понижена основность шлака и, тем самым, ухудшится дефосфорация металла. В случае присадок в конвертер доломита и флюса при общем количестве более 45 кг/т годной стали в шлаковом расплаве окажется значительное содержание оксидов магния, приводящее к повышенной вязкости шлака, которая оказывает негативное влияние на удаление фосфора из металла в процессе продувки плавки. If the total amount of calcined dolomite and flux used in the converter smelting is less than 10 kg / t suitable steel, then, as a result of the small amount of calcium oxides introduced with these materials, the basicity of the slag will be reduced and, thereby, metal dephosphorization will worsen. In the case of additives to the dolomite and flux converter with a total amount of more than 45 kg / t suitable steel, the slag melt will contain a significant content of magnesium oxides, leading to an increased viscosity of the slag, which has a negative effect on the removal of phosphorus from the metal during the purge process.
Обычно магний- и кальцийсодержащие материалы используют в конвертерной плавке по их прямому назначению, т.е. за счет повышения в шлаковом расплаве оксидов магния повышается стойкость огнеупоров, а за счет увеличения оксидов кальция повышается основность шлака, способствующая, совместно с повышением оксидов железа, дефосфорации металла. Поэтому снижение содержания водорода и азота в металле по окончании продувки при применении предлагаемого технического решения, предусматривающее ввод в конвертер обожженного доломита и флюса, определяет неочевидность заявляемого способа выплавки стали. Typically, magnesium and calcium-containing materials are used in converter smelting for their intended purpose, i.e. due to an increase in magnesium oxide in the slag melt, the resistance of refractories increases, and due to an increase in calcium oxides, the basicity of the slag increases, which, together with an increase in iron oxides, dephosphorizes the metal. Therefore, the decrease in the content of hydrogen and nitrogen in the metal at the end of the purge when applying the proposed technical solution, involving the input of calcined dolomite and flux into the converter, determines the non-obviousness of the proposed method for steel smelting.
Сопоставление заявляемого способа выплавки стали со способом, выбранным за прототип, показывает, что заявляемый способ выплавки стали в конвертере, при котором ожелезненный известково-магнезиальный флюс и обожженный доломит используются при определенном соотношении между собой, наряду с улучшением дефосфорации металла и повышения стойкости футеровки конвертера, позволяет снизить газонасыщенность металла по окончании продувки. Таким образом, предложенное техническое решение соответствует критерию "новизна". A comparison of the proposed method of steelmaking with the method selected for the prototype shows that the inventive method of steelmaking in a converter, in which ferruginous lime-magnesia flux and calcined dolomite are used at a certain ratio, together with improving metal dephosphorization and increasing the resistance of the converter lining, allows to reduce the gas saturation of the metal at the end of the purge. Thus, the proposed technical solution meets the criterion of "novelty."
Анализ патентов и научно-технической информации не выявил использования новых существенных признаков, используемых в предлагаемом решении, по их функциональному назначению. Следовательно, предлагаемое изобретение способствует критерию "изобретательский уровень". The analysis of patents and scientific and technical information did not reveal the use of new significant features used in the proposed solution for their functional purpose. Therefore, the present invention contributes to the criterion of "inventive step".
Параметры предлагаемого способа выплавки стали в конвертере установлены экспериментальным путем. Плавки проводили по способу прототипу и по предлагаемой технологии в конвертере емкостью 400 кг. The parameters of the proposed method of steelmaking in the converter are established experimentally. The melts were carried out according to the prototype method and according to the proposed technology in a converter with a capacity of 400 kg.
В конвертер заливали чугун состава, (%): 3,9-4,3 С; 0,5-0,54 Si; 0,2-0,31 Mn; 0,06-0,07 Р; 0,02-0,027 S. Температура чугуна составляла 1430-1450oС. Расход чугуна составил 390 кг; лома 10 кг; извести 5 кг. Часть плавок выплавляли с использованием ожелезненного известково-магнезиального флюса без применения обожженного доломита. Флюс в количестве 6 кг вводили в завалку конвертера и по ходу плавки до момента интенсивного выгорания углерода. На другой части плавок в завалку конвертера и по ходу продувки до начала интенсивного выгорания углерода вводили флюс и обожженный доломит при различном соотношении количеств между ними. За 1-3 мин по окончании продувки плавки присаживали флюс в количестве 0,8-4,0 кг. Содержание оксидов магния в обожженном доломите составляло 32,3%, а в ожелезненном известково-магнезиальном флюсе 32,4%. Металл продували до содержания углерода 0,04-0,09%. Температура металла после продувки составляла 1650-1730oС. Футеровка конвертера состояла из смолодоломитовых огнеупоров.Cast iron of the composition was poured into the converter, (%): 3.9-4.3 C; 0.5-0.54 Si; 0.2-0.31 Mn; 0.06-0.07 P; 0.02-0.027 S. The temperature of cast iron was 1430-1450 o C. the Consumption of cast iron was 390 kg;
Полученные данные представлены в таблице, из которой видно, что использование в конвертерной плавке доломита и известково-магнезиального флюса при общем количестве, равном количеству вводимого одного флюса, но при меняющихся соотношениях между собой от 0,1 до 9,0, приводит к меньшим содержаниям в металле азота и водорода, в сравнении с присадками флюса. The data obtained are presented in the table, from which it is seen that the use of dolomite and lime-magnesia flux in the converter smelting with a total amount equal to the amount of one flux introduced, but with varying ratios between themselves from 0.1 to 9.0, leads to lower contents in the metal of nitrogen and hydrogen, in comparison with flux additives.
Если соотношение между вводимыми в конвертер доломитом и флюсом составит величину менее 0,1 (опыт 2), то в шлаковом расплаве повышается содержание окислов железа, в результате чего концентрация водорода и азота в металле увеличивается до значений, превышающих концентрацию этих газов при использовании одного флюса (опыт 1). If the ratio between dolomite and flux introduced into the converter is less than 0.1 (experiment 2), then the content of iron oxides in the slag melt increases, as a result of which the concentration of hydrogen and nitrogen in the metal increases to values exceeding the concentration of these gases when using one flux (experience 1).
При использовании доломита и флюса в соотношении более 0,9 (плавка 5) в металле по окончании продувки содержание фосфора оказалось выше, чем при использовании одного флюса (опыт 1), так как в конвертере образовались густые, гетерогенные шлаки в результате присадок повышенного количества обожженного доломита. Также получаются густые с высокой вязкостью шлаки и при присадках доломита и флюса в суммарном количестве более 45 кг/т стали (опыт 9), что привело к более высокому содержанию фосфора в металле по окончании продувки, в сравнении с плавкой, на которой использовался один флюс (опыт 1). При присадках в суммарном количестве доломита и флюса менее чем 10 кг/т стали, вследствие снижения основности шлакового расплава, в металле увеличилось содержание водорода, азота и фосфора (опыт 6). When using dolomite and flux in a ratio of more than 0.9 (melting 5) in the metal, at the end of the purge, the phosphorus content was higher than when using one flux (experiment 1), since thick, heterogeneous slags formed in the converter as a result of additives of an increased amount of calcined dolomite. Thick slags with high viscosity are also obtained with additives of dolomite and flux in a total amount of more than 45 kg / t of steel (experiment 9), which led to a higher phosphorus content in the metal at the end of the purge, in comparison with the melting process using one flux (experience 1). With additives in the total amount of dolomite and flux less than 10 kg / t of steel, due to a decrease in the basicity of the slag melt, the content of hydrogen, nitrogen and phosphorus in the metal increased (experiment 6).
При использовании флюса в конце продувки плавки, согласно заявляемому способу выплавки стали, содержание азота и водорода в металле, а также содержание фосфора было ниже, чем при использовании способа, взятого за прототип (опыт 10). When using flux at the end of the purge, according to the claimed method of steelmaking, the nitrogen and hydrogen content in the metal, as well as the phosphorus content, were lower than when using the method taken as a prototype (experiment 10).
Таким образом, при рассмотрении плавок, выплавленных с использованием предлагаемого способа в условиях заявляемых параметров, видно, что способ позволяет снизить содержание в металле азота и водорода без ухудшения процессов дефосфорации металла в процессе его продувки. Thus, when considering the swimming trunks smelted using the proposed method under the conditions of the claimed parameters, it can be seen that the method allows to reduce the content of nitrogen and hydrogen in the metal without impairing the metal dephosphorization processes during its purging.
Источники информации
1. Использование обожженного доломита в шихте кислородных конвертеров на заводе фирмы COSIPA (Бразилия). АВМ37. Cong. аnu., Rio de Janeiro, jul., 1982. Vol.2. 493-514.Sources of information
1. The use of fired dolomite in the charge of oxygen converters at the factory of COSIPA (Brazil). ABM37. Cong. anu., Rio de Janeiro, jul., 1982. Vol. 2. 493-514.
2. Патент РФ 2164952 от 10.04.2001 "Способ выплавки стали в конвертере". 2. RF patent 2164952 dated 04/10/2001 "Method for steelmaking in a converter."
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001123770A RU2196181C1 (en) | 2001-08-27 | 2001-08-27 | Process for melting steel in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001123770A RU2196181C1 (en) | 2001-08-27 | 2001-08-27 | Process for melting steel in converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2196181C1 true RU2196181C1 (en) | 2003-01-10 |
Family
ID=20252868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001123770A RU2196181C1 (en) | 2001-08-27 | 2001-08-27 | Process for melting steel in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2196181C1 (en) |
-
2001
- 2001-08-27 RU RU2001123770A patent/RU2196181C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Использование обожженного доломита в шихте кислородных конвертеров на заводе фирмы COSIPA (Бразилия) ABM37. Cong. anu. Rio de Janeiro, jul., VoL 2, 493-514. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3428628B2 (en) | Stainless steel desulfurization refining method | |
| US4373949A (en) | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| RU2196181C1 (en) | Process for melting steel in converter | |
| US4354868A (en) | Process for the desiliconization of manganese alloys | |
| RU2228369C1 (en) | Method of melting low-phosphorus steel in converter | |
| CA1143947A (en) | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| RU2260626C1 (en) | Method for steel melting in converter | |
| RU2164952C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2241046C2 (en) | Method for recrement foaming in steel manufacturing by using calcium nitrate | |
| RU2208052C1 (en) | Steel melting method | |
| RU2194079C2 (en) | Method of melting steel in converter | |
| SU1339158A1 (en) | Method of melting manganese-containing steel in open-hearth furnace | |
| JP2856106B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2203329C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| RU2247784C1 (en) | Batch for steel smelting | |
| RU2133281C1 (en) | Method of producing vanadium-containing rail steel in electric furnaces | |
| JP2802799B2 (en) | Dephosphorization and desulfurization method for crude molten stainless steel and flux used for it | |
| RU2203328C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| RU2205230C2 (en) | Method for steel melting in hearth-type melting unit | |
| RU2096489C1 (en) | Method of steel production in arc furnaces | |
| SU821503A1 (en) | Method of steel smelting | |
| JPH111714A (en) | Steelmaking method | |
| RU2064640C1 (en) | Method for removing slag from arc furnace | |
| SU655726A1 (en) | Method of refining stainless steels | |
| SU1439128A1 (en) | Method of melting steel in hearth-type steel-melting unit |