RU2192479C1 - Method of refining and modifying carbon-iron melt - Google Patents
Method of refining and modifying carbon-iron melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU2192479C1 RU2192479C1 RU2001119580/02A RU2001119580A RU2192479C1 RU 2192479 C1 RU2192479 C1 RU 2192479C1 RU 2001119580/02 A RU2001119580/02 A RU 2001119580/02A RU 2001119580 A RU2001119580 A RU 2001119580A RU 2192479 C1 RU2192479 C1 RU 2192479C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- refining
- modifying
- mixture
- iron
- melt
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к рафинированию чугуна и стали синтетическим шлаком и модифицированию их активными элементами. Предлагаемый способ может быть использован на металлургических и машиностроительных заводах для рафинирующей и модифицирующей обработки чугуна и стали. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the refining of cast iron and steel with synthetic slag and the modification of their active elements. The proposed method can be used at metallurgical and engineering plants for refining and modifying treatment of cast iron and steel.
Известный способ обработки стали барием, включающий введение шлаковой смеси, содержащей 2. ..16% BaO, 30...60% CaO, 10...15% Аl2О3, 3...5% MgO и СаF2 с расходом 5...15 кг/т и последующую обработку расплава барием или его сплавом с расходом 0,1 кг/т. В соответствии с указанным способом рафинирование и модифицирование стали осуществляют последовательно шлаковой смесью и сплавом -модификатором [1].A known method of treating steel with barium, comprising introducing a slag mixture containing 2. ..16% BaO, 30 ... 60% CaO, 10 ... 15% Al 2 O 3 , 3 ... 5% MgO and CaF 2 s with a flow rate of 5 ... 15 kg / t and subsequent processing of the melt with barium or its alloy with a flow rate of 0.1 kg / t. In accordance with the specified method, steel refinement and modification is carried out sequentially with a slag mixture and an alloy modifier [1].
Недостатком способа является двухстадийность и большой расход шлаковой смеси. Кроме того, указанный способ включает использование плавикового шпата, легко переходящего в газовую фазу и образующего с алюминием и магнием летучие опасные соединения. The disadvantage of this method is the two-stage and high consumption of slag mixture. In addition, this method involves the use of fluorspar, easily passing into the gas phase and forming volatile hazardous compounds with aluminum and magnesium.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ обработки стали модифицирующей смесью, содержащей 10...30% силикомишметалла, 10...29% силикокальция, 10...30% силикобария, 1.. . 5% магния, 15...30% извести, 5...10% корунда, 5...10% плавикового шпата [2]. Согласно указанному способу рафинирование и модифицирование стали осуществляют шлаком системы СаО-Аl2О3-СаF2 и сплавами с активными элементами.Closest to the invention in terms of technical nature and the achieved effect is a method of treating steel with a modifying mixture containing 10 ... 30% silicomishmetal, 10 ... 29% silicocalcium, 10 ... 30% silicobarium, 1 ... 5% magnesium, 15 ... 30% lime, 5 ... 10% corundum, 5 ... 10% fluorspar [2]. According to the specified method, steel refinement and modification is carried out by the slag of the CaO-Al 2 O 3 -CaF 2 system and alloys with active elements.
Недостатком способа является малая эффективность использования модифицирующей смеси, обусловленная низким усвоением сталью легкоплавких активных модифицирующих элементов в связи с их опережающим плавлением и испарением до формирования жидкоподвижного защитного шлака из тугоплавких шлаковых компонентов, для расплавления кусков которых крупностью до 30 мм требуется продолжительное время. The disadvantage of this method is the low efficiency of the use of the modifying mixture due to the low absorption of steel by the low-melting active modifying elements in connection with their advanced melting and evaporation before the formation of a liquid-moving protective slag from refractory slag components, for the melting of pieces of which are large in size up to 30 mm, it takes a long time.
Целью предлагаемого способа является создание высокоэффективного способа рафинирования и модифицирования железоуглеродистого расплава одновременной обработкой его жидкоподвижным рафинирующим шлаком и модифицирующим сплавом с высоким содержанием в нем активных элементов. Поставленная цель достигается тем, что в модифицирующую смесь из материалов, содержащих барий, кальций, магний, редкоземельные металлы и кремний, согласно изобретению дополнительно вводят алюминий и боратовую руду, а в качестве материалов, содержащих барий, кальций, магний и редкоземельные металлы, используют оксиды и/или карбонаты бария, кальция, магния и оксиды редкоземельных металлов, при этом рафинирующую и модифицирующую смесь вводят при температуре расплава не менее 1300oС в количестве 0,5...5 кг/т при следующем содержании компонентов, мас. %:
Оксиды и или/карбонаты бария, кальция, магния - 50...70;
Оксиды редкоземельных металлов - 1...10
Боратовая руда - 2-5
Алюминий - 5...20
Кремний - 20...35
Кроме того, рафинирующую и модифицирующую смесь непрерывно вводят на дно емкости, заполненной железоуглеродистым расплавом.The aim of the proposed method is to create a highly efficient method for refining and modifying an iron-carbon melt by simultaneously treating it with a liquid-moving refining slag and a modifying alloy with a high content of active elements in it. The goal is achieved by the fact that in the modifying mixture of materials containing barium, calcium, magnesium, rare earth metals and silicon, according to the invention, aluminum and borate ore are additionally introduced, and oxides containing barium, calcium, magnesium and rare earth metals are used and / or barium, calcium, magnesium carbonates and rare-earth metal oxides, while the refining and modifying mixture is introduced at a melt temperature of at least 1300 o C in an amount of 0.5 ... 5 kg / t with the following content of components, wt. %:
Oxides and / or carbonates of barium, calcium, magnesium - 50 ... 70;
Rare-earth metal oxides - 1 ... 10
Borate ore - 2-5
Aluminum - 5 ... 20
Silicon - 20 ... 35
In addition, the refining and modifying mixture is continuously introduced to the bottom of the vessel filled with the iron-carbon melt.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в создании благоприятных условий для быстрого осуществления окислительно-восстановительных реакций, обеспечивающих одновременное образование из присаживаемой смеси легкоплавкого (температура плавления <1300oС) шлака и комплексного модифицирующего сплава, содержащего особо высокоактивные в момент восстановления барий, кальций, магний, редкоземельные металлы, а также алюминий и кремний, в эффективном использовании рафинирующей способности шлака и полном усвоении модифицирующих элементов расплавом.The technical effect when using the invention is to create favorable conditions for the rapid implementation of redox reactions, ensuring the simultaneous formation of a melting mixture of fusible (melting point <1300 o C) slag and a complex modifying alloy containing barium, calcium, magnesium that are especially highly active at the time of reduction , rare earth metals, as well as aluminum and silicon, in the effective use of the refining ability of slag and the full assimilation of mod uyuschih elements melt.
В случае превышения в смеси верхнего предела (10%) количества оксидов РЗМ эффективность воздействия РЗМ на железоуглеродистый расплав не увеличится, так как значительная часть оксидов РЗМ не восстановится и перейдет в шлак. Ограничение верхнего предела содержания оксидов РЗМ связано также с их высокой стоимостью. Уменьшение количества оксидов РЗМ в смеси ниже нижнего предела (1%) приведет к снижению ее рафинирующей и модифицирующей способности, поскольку оксиды РЗМ и сами РЗМ являются наиболее эффективными рафинирующими и модифицирующими компонентами смеси. If the amount of rare-earth metals in the mixture exceeds the upper limit (10%), the effectiveness of the effects of rare-earth metals on the iron-carbon melt will not increase, since a significant part of the rare-earth metals will not be restored and will turn into slag. The limitation of the upper limit of the content of REM oxides is also associated with their high cost. A decrease in the number of REM oxides in the mixture below the lower limit (1%) will lead to a decrease in its refining and modifying ability, since REM oxides and REMs themselves are the most effective refining and modifying components of the mixture.
Увеличение количества оксидов и/или карбонатов щелочноземельных металлов в смеси более 70% приведет к повышению температуры плавления образующегося шлака более 1300oС, снижению его рафинирующей способности и сделает невозможным применение способа для рафинирования, в частности чугуна ваграночной плавки. Уменьшение количества оксидов и/или карбонатов щелочноземельных металлов в смеси менее 50% приведет к уменьшению модифицирующей способности образующегося из смеси сплава-модификатора вследствие снижения в нем содержания высокоактивных щелочноземельных металлов.An increase in the amount of oxides and / or carbonates of alkaline earth metals in the mixture of more than 70% will lead to an increase in the melting point of the resulting slag of more than 1300 o C, a decrease in its refining ability and will make it impossible to use the method for refining, in particular cupola cast iron. A decrease in the amount of oxides and / or carbonates of alkaline earth metals in the mixture is less than 50% will lead to a decrease in the modifying ability of the modifier alloy formed from the mixture due to a decrease in its content of highly active alkaline earth metals.
В случае превышения в смеси верхнего предела (5%) количества боратовой руды возможно нежелательное чрезмерное микролегирование расплава бором, так как максимальный эффект от микролегирования бором имеет ярко выраженный концентрационный пик, приходящийся на содержание (1...2)х10-3 %. Уменьшение количества боратовой руды в смеси менее 2% не обеспечит необходимого содержания оксида бора в шлаке, приведет к повышению температуры плавления образующегося шлака более 1300oС, снижению его рафинирующей способности, невозможности использования для обработки ваграночного чугуна и рассыпанию отработанного шлака в дисперсный порошок, что усложнит его переработку и утилизацию.If the amount of borate ore exceeds the upper limit (5%) in the mixture, undesirable excessive microalloying of the melt with boron is possible, since the maximum effect of microalloying with boron has a pronounced concentration peak, falling to the content of (1 ... 2) x10 -3 %. A decrease in the amount of borate ore in the mixture of less than 2% will not provide the necessary content of boron oxide in the slag, will lead to an increase in the melting point of the resulting slag by more than 1300 ° C, a decrease in its refining ability, and the inability to use cast iron for processing and dispersion of spent slag into dispersed powder, which complicate its processing and disposal.
Увеличение количества алюминия в смеси более 20% приведет к чрезмерно высокому содержанию в образующемся из смеси шлаке оксида алюминия, повышению температуры плавления шлака и снижению его рафинирующей способности. Уменьшение количества алюминия в смеси менее 5% приведет к недостаточному восстановлению из смеси бора, ЩЗМ и РЗМ и снижению модифицирующего эффекта. An increase in the amount of aluminum in the mixture of more than 20% will lead to an excessively high content of aluminum oxide in the slag formed from the mixture, an increase in the melting temperature of the slag and a decrease in its refining ability. A decrease in the amount of aluminum in the mixture of less than 5% will lead to insufficient recovery from the mixture of boron, alkali metal and rare earth metals and a decrease in the modifying effect.
В случае превышения в смеси верхнего предела (более 35%) количества кремния снижается рафинирующая способность образующегося из смеси шлака вследствие снижения его основности, а уменьшение количества кремния в смеси ниже 20% повысит температуру плавления и снизит рафинирующую способность шлака. Кроме того, при этом снизится модифицирующий эффект вследствие недостаточного восстановления активных металлов - бария, кальция, магния и редкоземельных металлов. If the mixture exceeds the upper limit (more than 35%) of the amount of silicon, the refining ability of the slag formed from the mixture decreases due to a decrease in its basicity, and a decrease in the amount of silicon in the mixture below 20% will increase the melting temperature and reduce the refining ability of the slag. In addition, the modifying effect will decrease due to insufficient recovery of active metals - barium, calcium, magnesium and rare earth metals.
Расход смеси 0,5. . .5,0 кг/т является оптимальным, так как уменьшение расхода менее 0,5 кг/т не обеспечивает необходимый рафинирующий и модифицирующий эффект, а увеличение расхода более 5,0 кг/т может привести к нежелательно высокому содержанию в обрабатываемом металле активных элементов и неоправданным экономическим издержкам. The consumption of the mixture is 0.5. . .5.0 kg / t is optimal, since a decrease in consumption of less than 0.5 kg / t does not provide the necessary refining and modifying effect, and an increase in consumption of more than 5.0 kg / t can lead to an undesirably high content of active elements in the metal being processed and unjustified economic costs.
Уменьшение температуры железоуглеродистого расплава ниже 1300oС приводит к резкому снижению эффективности его рафинирования и модифицирования и не позволяет получить высокопрочный чугун.A decrease in the temperature of the iron-carbon melt below 1300 o C leads to a sharp decrease in the efficiency of its refinement and modification and does not allow to obtain high-strength cast iron.
Предлагаемый способ рафинирования и модифицирования железоуглеродистого расплава включает приготовление смеси и введение ее в обрабатываемый расплав. The proposed method of refining and modifying the iron-carbon melt includes preparing the mixture and introducing it into the processed melt.
Способ согласно изобретению осуществляют следующим образом. Компоненты смеси в указанном соотношении крупностью порядка 2 мм тщательно перемешивают и вводят в железоуглеродистый расплав при температуре не менее 1300oС на возможно большую глубину. Указанная температура обеспечивает начало экзотермической реакции восстановления активных элементов из их оксидов и/или карбонатов алюминием и кремнием, формированию жидкоподвижного высокоактивного шлака и образованию комплексного модифицирующего сплава. Восстанавливаемые активные элементы поглощаются расплавом, а шлак в виде капель всплывает в объеме расплава и поглощается печным шлаком на поверхности расплава. Большая поверхность реагирования и поглощение восстановленных активных металлов расплавом обеспечивают протекание реакций восстановления активных металлов практически до состояния равновесия, а малая скорость всплывания шлаковых капель с большой глубины при большой поверхности реагирования с расплавом обеспечивает глубокое рафинирование расплава от растворенных и взвешенных примесей.The method according to the invention is as follows. The components of the mixture in the indicated ratio with a particle size of about 2 mm are thoroughly mixed and introduced into the iron-carbon melt at a temperature of at least 1300 o C to the greatest possible depth. The indicated temperature provides the beginning of an exothermic reaction of the reduction of active elements from their oxides and / or carbonates with aluminum and silicon, the formation of a highly mobile highly active slag and the formation of a complex modifying alloy. The restored active elements are absorbed by the melt, and slag in the form of droplets floats in the melt volume and is absorbed by the furnace slag on the melt surface. The large reaction surface and the absorption of the reduced active metals by the melt ensure that the reactions of active metal reduction take place almost to the equilibrium state, and the low rate of slag dropping up from a great depth with a large reaction surface with the melt provides deep refining of the melt from dissolved and suspended impurities.
В отличие от известного способа, в котором малая эффективность использования модифицирующей смеси обусловлена опережающим плавлением и испарением легкоплавких модифицирующих элементов по отношению к формированию защитного шлака, в предлагаемом способе жидкоподвижный шлак и модифицирующий сплав с высоким содержанием в нем активных элементов образуются одновременно, а образующиеся оксиды алюминия и кремния вместе с недовосстановленными исходными оксидами формируют в глубине расплава капли высокоактивного шлака, длительное время взаимодействующие с железоуглеродистым расплавом при развитой поверхности реагирования. Это обеспечивает высокую степень использования активных металлов, эффективную обработку железоуглеродистого расплава шлаком и позволяет легко регулировать содержание вводимых элементов в обрабатываемом расплаве. In contrast to the known method, in which the low efficiency of the use of the modifying mixture is due to the advanced melting and evaporation of low-melting modifying elements with respect to the formation of protective slag, in the proposed method, liquid-slag and a modifying alloy with a high content of active elements in it are formed simultaneously, and the resulting aluminum oxides and silicon together with unreduced initial oxides form drops of highly active slag in the depth of the melt, for a long time Interaction of iron-carbon melt with a developed surface response. This provides a high degree of use of active metals, efficient processing of iron-carbon melt by slag and makes it easy to control the content of input elements in the processed melt.
Пример. Для проведения сравнительных испытаний известного и предложенного способов оценивали загрязненность стали неметаллическими включениями (НВ), содержание в ней серы и размер зерна. В чугуне оценивали форму включений графита. Результаты испытаний представлены в таблице. Example. To conduct comparative tests of the known and proposed methods, the contamination of steel with non-metallic inclusions (HB), the sulfur content and grain size were evaluated. In cast iron, the shape of graphite inclusions was evaluated. The test results are presented in the table.
Сталь (опыты 1-15) и чугун (опыты 16,17) плавили в индукционной печи ИСТ-0.06 с магнезиальной футеровкой. Исходное содержание серы в стали и чугуне составляло 0,026% и 0,11% соответственно. Обработку стали рафинирующей и модифицирующей смесью провели при температуре 1600oС, чугуна - при температуре 1300oС и 1250oС. Смесь вводили на дно тигля с металлом, и после выдержки в течение 5 мин расплав сливали в чугунную изложницу. Из полученных слитков вырезали образцы для испытаний. Структуру (величину зерна) стали оценивали по ГОСТ 5639-82, чугуна - по ГОСТ 3443-87, а содержание неметаллических включений - по ГОСТ 1778-70. Кроме того, осуществили обработку стали модифицирующей смесью согласно прототипу (опыт 18). Состав смеси: 20% силикомишметалла, 20% силикокальция, 20% силикобария, 3% магния, 23% извести, 7% корунда, 7% плавикового шпата.Steel (experiments 1-15) and cast iron (experiments 16.17) were melted in the IST-0.06 induction furnace with magnesian lining. The initial sulfur content in steel and cast iron was 0.026% and 0.11%, respectively. The steel was treated with a refining and modifying mixture at a temperature of 1600 o C, cast iron at a temperature of 1300 o C and 1250 o C. The mixture was introduced to the bottom of the crucible with metal, and after holding for 5 minutes the melt was poured into a cast iron mold. Test samples were cut from the obtained ingots. The structure (grain size) of steel was evaluated according to GOST 5639-82, cast iron - according to GOST 3443-87, and the content of non-metallic inclusions - according to GOST 1778-70. In addition, we carried out the processing of steel with a modifying mixture according to the prototype (experiment 18). The composition of the mixture: 20% silicomishmetal, 20% silicocalcium, 20% silicobarium, 3% magnesium, 23% lime, 7% corundum, 7% fluorspar.
Из приведенных в таблице данных следует, что при обработке стали предлагаемым способом загрязненность неметаллическими включениями и серой ниже, а размер зерна меньше, чем в случае обработки стали по способу прототипа. From the data given in the table it follows that when processing steel by the proposed method, the contamination with non-metallic inclusions and sulfur is lower, and the grain size is less than in the case of processing steel according to the prototype method.
При обработке чугуна по предлагаемому способу при температуре 1300oС произошло более глубокое рафинирование чугуна от серы, а выделения графита приобрели наиболее желательную форму и размеры (вермикулярный графит ВГф2) по сравнению с чугуном, обработанным при более низкой (1250oС) температуре, в котором получены выделения пластинчатого графита типа ПГф4.When cast iron was processed by the proposed method at a temperature of 1300 o С, a deeper refining of cast iron from sulfur occurred, and graphite emissions acquired the most desirable shape and size (VGF2 vermicular graphite) compared to cast iron processed at a lower temperature (1250 o С), in which received the allocation of plate graphite type PGF4.
Источники информации
1. Заявка 57-13116, Япония, МКИ С 21 С 7/04, 1982.Sources of information
1. Application 57-13116, Japan, MKI C 21
2. SU 740837, С 21 С 1/00, 15.06.1980. 2. SU 740837, C 21
Claims (1)
Оксиды и/или карбонаты бария, кальция, магния - 50-70
Оксиды редкоземельных металлов - 1-10
Боратовая руда - 2-5
Алюминий - 5-20
Кремний - 20-35
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что рафинирующую и модифицирующую смесь непрерывно вводят на дно емкости, заполненной железоуглеродистым расплавом.1. A method of refining and modifying an iron-carbon melt, including introducing into it a refining and modifying mixture consisting of materials containing barium, calcium, magnesium, rare earth metals and silicon, characterized in that borate ore and aluminum are additionally introduced into the refining and modifying mixture, and as materials containing barium, calcium, magnesium and rare earth metals, barium, calcium, magnesium and rare earth metal oxides and / or carbonates are used, respectively; -mentioned mixture was administered at a melt temperature of at least 1300 o C in an amount of 0.5-5 kg / t with the following component ratio, wt. %:
Oxides and / or carbonates of barium, calcium, magnesium - 50-70
Rare earth oxides - 1-10
Borate ore - 2-5
Aluminum - 5-20
Silicon - 20-35
2. The method according to p. 1, characterized in that the refining and modifying mixture is continuously introduced to the bottom of the tank filled with an iron-carbon melt.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001119580/02A RU2192479C1 (en) | 2001-07-16 | 2001-07-16 | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001119580/02A RU2192479C1 (en) | 2001-07-16 | 2001-07-16 | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2192479C1 true RU2192479C1 (en) | 2002-11-10 |
Family
ID=20251694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001119580/02A RU2192479C1 (en) | 2001-07-16 | 2001-07-16 | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2192479C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007055609A1 (en) * | 2005-11-08 | 2007-05-18 | Dynin, Anton Yakovlevich | Mixture for refining and modifying steel or cast-iron |
| EP2071043A1 (en) * | 2007-12-05 | 2009-06-17 | Luca Cattaneo | Method for the detersion of cast iron in liquid state |
| RU2456349C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-07-20 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt |
| RU2495133C2 (en) * | 2011-12-14 | 2013-10-10 | Открытое акционерное общество "КАМАЗ" | Production method of high-strength cast-irons with ball-shaped or compacted graphite based on nanostructured recarburising agent |
| RU2539228C2 (en) * | 2012-06-13 | 2015-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Агат"(ООО "АГАТ") | Disintegrating slag stabilisation method |
| RU2588932C1 (en) * | 2015-02-18 | 2016-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод" имени Ф.Э. Дзержинского | Mixture for modification and refining of steel and cast iron |
-
2001
- 2001-07-16 RU RU2001119580/02A patent/RU2192479C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007055609A1 (en) * | 2005-11-08 | 2007-05-18 | Dynin, Anton Yakovlevich | Mixture for refining and modifying steel or cast-iron |
| EA012637B1 (en) * | 2005-11-08 | 2009-12-30 | Общество С Ограниченной Ответственностью «Промышленная Компания "Новые Перспективные Продукты"» | Mixture for refining and modifying steel and cast iron |
| EP2071043A1 (en) * | 2007-12-05 | 2009-06-17 | Luca Cattaneo | Method for the detersion of cast iron in liquid state |
| RU2456349C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-07-20 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt |
| RU2495133C2 (en) * | 2011-12-14 | 2013-10-10 | Открытое акционерное общество "КАМАЗ" | Production method of high-strength cast-irons with ball-shaped or compacted graphite based on nanostructured recarburising agent |
| RU2539228C2 (en) * | 2012-06-13 | 2015-01-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Агат"(ООО "АГАТ") | Disintegrating slag stabilisation method |
| RU2588932C1 (en) * | 2015-02-18 | 2016-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод" имени Ф.Э. Дзержинского | Mixture for modification and refining of steel and cast iron |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3197306A (en) | Method for treating ferrous metals | |
| JPS5942725B2 (en) | Composition for desulfurization and nodularization | |
| RU2192479C1 (en) | Method of refining and modifying carbon-iron melt | |
| US4154606A (en) | Composition and method for the desulfurization of molten iron | |
| JPS6286108A (en) | Desulfurizing mixture for molten metal, its production and desulfurization of molten metal | |
| US3058822A (en) | Method of making additions to molten metal | |
| RU2307177C1 (en) | Pellets producing method for direct alloying of steel with manganese | |
| RU2074894C1 (en) | Method to produce high-strength pig-iron with ball-shaped graphite | |
| RU2456349C1 (en) | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt | |
| EA006637B1 (en) | Method for refining and modifying iron-carbon melt | |
| GB2039536A (en) | Desulphurising molten metals | |
| US4042377A (en) | Method of and composition for the desulfurization of steel | |
| RU2304623C1 (en) | Method of production of the manganese alloyed steel | |
| RU2124566C1 (en) | Briquetted mixture for inoculation of gray iron | |
| EA012637B1 (en) | Mixture for refining and modifying steel and cast iron | |
| RU2187560C1 (en) | Flux-cored wire for pig iron desulfurization | |
| RU2280699C2 (en) | Method of steel making in oxygen converter with slag remaining | |
| RU2222604C2 (en) | Powder wire for desulfuration of cast iron | |
| RU2164960C1 (en) | Method of modifying agent production | |
| RU2113500C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2096491C1 (en) | Steel foundry process | |
| US4657588A (en) | Method of keeping inductor spouts, downgates and outlet channels free of deposits in connection with a cast iron melt | |
| SU1224349A1 (en) | Briquette for cast iron inoculation | |
| RU2055906C1 (en) | Tube wire for treating cast iron | |
| Ghosh | Production aspects of spheroidal graphite iron |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HE4A | Notice of change of address of a patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070717 |