RU2190231C2 - Process of calibration of meter of amplitude modulation factor - Google Patents

Process of calibration of meter of amplitude modulation factor Download PDF

Info

Publication number
RU2190231C2
RU2190231C2 RU2000108833A RU2000108833A RU2190231C2 RU 2190231 C2 RU2190231 C2 RU 2190231C2 RU 2000108833 A RU2000108833 A RU 2000108833A RU 2000108833 A RU2000108833 A RU 2000108833A RU 2190231 C2 RU2190231 C2 RU 2190231C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oscillations
amplitude
frequency
modulation
carrier frequency
Prior art date
Application number
RU2000108833A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2000108833A (en
Inventor
В.Д. Шевеленко
В.И. Кутузов
Д.В. Шевеленко
Е.В. Квитек
Original Assignee
Оренбургский государственный университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Оренбургский государственный университет filed Critical Оренбургский государственный университет
Priority to RU2000108833A priority Critical patent/RU2190231C2/en
Publication of RU2000108833A publication Critical patent/RU2000108833A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2190231C2 publication Critical patent/RU2190231C2/en

Links

Images

Landscapes

  • Amplitude Modulation (AREA)

Abstract

FIELD: radio engineering, certification of reference measurement aids. SUBSTANCE: technical result of invention lies in increased accuracy of formation of amplitude-modulated signals thanks to diminished effect of instability of amplitude and frequency of modulating oscillation on value of amplitude modulation factor. Process includes formation of reference AM signals by harmonic action on element of meter with modulation frequency Fm to form AM oscillations which determines oscillation amplitude of carrier frequency fH with subsequent measurement of maximal and minimal values of AM signal and computation of modulation factor by them. Trains of rectangular pulses of double frequency fH are formed from harmonic oscillations of carrier frequency 2fH which control commutator switching over resistors of scale converter which relation determines value of its gain factor at moments of transit by oscillations of carrier frequency fH of zero values and changes by harmonic law of modulation. EFFECT: increased accuracy of formation of amplitude-modulated signals. 2 dwg

Description

Изобретение относится к области радиотехнических измерений и может быть использовано при аттестации образцовых средств измерений. The invention relates to the field of radio engineering measurements and can be used in the certification of exemplary measuring instruments.

Известен способ калибровки измерителя коэффициента амплитудной модуляции [Ремез Г. А. Радиоизмерения. Связь. M. 1966, с.297.], основанный на задании коэффициента амплитудной модуляции путем фильтрации и измерения амплитуды колебаний одной из боковых частот (+ или -) к амплитуде колебаний несущей частоты с последующим вычислением удвоенного отношения уровня боковой частоты к уровню несущей частоты и предполагающий формирование амплитудно-модулированного (AM) колебания гармоническим воздействием управляющим сигналом на элемент схемы, определяющий амплитуду колебания, с последующей фильтрацией выходного сигнала. A known method of calibrating a meter for the coefficient of amplitude modulation [Remez G. A. Radio measurements. Communication M. 1966, p.297.], Based on setting the amplitude modulation coefficient by filtering and measuring the amplitude of the oscillations of one of the side frequencies (+ or -) to the amplitude of the carrier frequency, followed by the calculation of the doubled ratio of the side frequency level to the carrier frequency level and assuming the formation of amplitude-modulated (AM) oscillations by harmonic action of a control signal on a circuit element that determines the amplitude of the oscillation, followed by filtering the output signal.

Существенным недостатком этого способа является необходимость осуществления фильтрации на этапе формирования AM колебания и на этапе измерения амплитуд колебаний боковой частоты и несущей частоты. Серьезным следствием этого недостатка является обеспечение неточного значения заданного коэффициента амплитудной модуляции, особенно в области низких несущих частот (в диапазоне несущих частот 20 Гц-20 кГц калибраторы модулированных сигналов промышленностью вообще не выпускаются). A significant disadvantage of this method is the need for filtering at the stage of formation of AM oscillations and at the stage of measuring the amplitudes of the oscillations of the side frequency and carrier frequency. A serious consequence of this drawback is the provision of an inaccurate value of the given amplitude modulation coefficient, especially in the region of low carrier frequencies (in the range of carrier frequencies 20 Hz-20 kHz, modulated signal calibrators are not produced at all by the industry).

Известен способ калибровки измерителя коэффициента амплитудной модуляции [Минц М.Я., Чинков В.Н., Сидоренко Н.Ф., Остроумов Б.В. Прецизионные методы и средства формирования модулированных сигналов. Харьков - 1989, с.30-31], основанный на дискретном изменении длительности формируемых прямоугольных импульсов по определенному закону, из которых путем фильтрации выделяются гармоники, соответствующие гармоническому закону модуляции. A known method of calibrating the meter amplitude modulation coefficient [Mints M.Ya., Chinkov VN, Sidorenko NF, Ostroumov BV Precision methods and means for generating modulated signals. Kharkov - 1989, p.30-31], based on a discrete change in the duration of the generated rectangular pulses according to a certain law, from which harmonics corresponding to the harmonic modulation law are extracted by filtering.

Существенным недостатком этого способа также является необходимость фильтрации гармоник, подвергающихся амплитудной модуляции по гармоническому закону, а высокоточная фильтрация в области низких частот затруднена, т.к. в диапазоне несущих частот 20 Гц-20 кГц частота модулирующих колебаний составляет соответственно 1 Гц-1 кГц, а частота боковых частотных компонентов модуляционного спектра, которые используются в процессе калибровки, составляет (20±1) Гц; 2(20±1) Гц; 3(20±1) Гц;...n(20±1) Гц - (20±1) кГц; 2(20±1) кГц;.. .n(20±1) кГц. Именно этим объясняется отсутствие промышленных образцов калибраторов AM колебаний в этом диапазоне, т.к. нестабильность частоты несущих и модулирующих колебаний изменяет значения боковых частот относительно частот настройки фильтров, используемых для выделения гармоник, и вызывает нестабильность уровней последних. A significant drawback of this method is the need to filter harmonics undergoing amplitude modulation according to harmonic law, and high-precision filtering in the low-frequency region is difficult, because in the range of carrier frequencies 20 Hz – 20 kHz, the frequency of modulating oscillations is 1 Hz – 1 kHz, respectively, and the frequency of the side frequency components of the modulation spectrum that are used in the calibration process is (20 ± 1) Hz; 2 (20 ± 1) Hz; 3 (20 ± 1) Hz; ... n (20 ± 1) Hz - (20 ± 1) kHz; 2 (20 ± 1) kHz; ... .n (20 ± 1) kHz. This explains the lack of industrial designs of calibrators AM oscillations in this range, because the instability of the frequency of the carrier and modulating oscillations changes the values of the side frequencies relative to the tuning frequencies of the filters used to extract harmonics, and causes instability of the levels of the latter.

Известен способ калибровки измерителя коэффициента амплитудной модуляции [Авторское свидетельство 1656477, МКИ 5 G 01 R 29/06, БИ 22, 1991], заключающийся в том, что сигнал с известным коэффициентом М амплитудой модуляции формируют путем суммирования мощностей двух высокочастотных сигналов - несущей и одной из боковых частот с последующим детектированием. A known method of calibrating a meter of amplitude modulation coefficient [Copyright certificate 1656477, MKI 5 G 01 R 29/06, BI 22, 1991], which consists in the fact that a signal with a known coefficient M of the modulation amplitude is formed by summing the powers of two high-frequency signals - carrier and one from lateral frequencies with subsequent detection.

Существенным недостатком этого способа является низкая точность формирования амплитудно-модулированных сигналов из-за нарушения закона изменения огибающей амплитудно-модулированного колебания, обусловленного суммированием колебаний несущей частоты и одной из боковых частот. Действительно, для обеспечения гармонического закона изменения огибающей требуется суммирование колебаний несущей частоты и колебаний двух боковых частот:

Figure 00000002

где UmM - амплитуда модулирующих колебаний;
UmH - амплитуда колебаний несущей частоты;
М - коэффициент амплитудной модуляции;
ωH - несущая частота;
Ω - модулирующая частота;
ωH+Ω и ωH-Ω - соответственно верхняя и нижняя боковые частоты.A significant disadvantage of this method is the low accuracy of the formation of amplitude-modulated signals due to violation of the law of change of the envelope of the amplitude-modulated oscillation due to the summation of the oscillations of the carrier frequency and one of the side frequencies. Indeed, to ensure a harmonic law of envelope variation, a summation of the carrier frequency oscillations and the oscillations of two side frequencies is required:
Figure 00000002

where U mM is the amplitude of the modulating oscillations;
U mH is the amplitude of the oscillations of the carrier frequency;
M is the coefficient of amplitude modulation;
ω H is the carrier frequency;
Ω is the modulating frequency;
ω H + Ω and ω H -Ω are the upper and lower side frequencies, respectively.

Поведение огибающей AM колебания при суммировании колебаний несущей частоты и одной из боковых частот
U(t) = UmHsin(ωHt+φ0)+αUmHsin[(ωH±Ω)t+ψ] (2)
определяется поведением замыкающего вектора при суммировании вращающихся с угловыми скоростями ωH и ωH+Ω или ωH и ωH-Ω векторов, амплитуды которых соответственно равны UmН и αUmH, где α<1.The behavior of the envelope of the AM oscillation when summing the oscillations of the carrier frequency and one of the side frequencies
U (t) = U mH sin (ω H t + φ 0 ) + αU mH sin [(ω H ± Ω) t + ψ] (2)
is determined by the behavior of the closing vector when summing vectors rotating with angular velocities ω H and ω H + Ω or ω H and ω H -Ω, whose amplitudes are respectively equal to U mН and αU mH , where α <1.

Для огибающей AM колебания в этом случае имеем

Figure 00000003

что свидетельствует об отклонении закона изменения огибающей AM колебания от идеального, реализуемого при суммировании колебаний несущей частоты ωH и колебаний равных амплитуд боковых частот ωH+Ω и ωH-Ω.For the envelope AM oscillations in this case, we have
Figure 00000003

which indicates a deviation of the law of variation of the envelope of the AM oscillation from the ideal one, which is realized by summing the oscillations of the carrier frequency ω H and the oscillations of equal amplitudes of the side frequencies ω H + Ω and ω H -Ω.

Из-за воздействия дестабилизирующих факторов на параметры суммируемых колебаний их значения будут изменяться во времени, а потому в выражении (3) величины UmН, α и Ω сами являются функциями времени. Поэтому утверждение о возможности формировать сигнал с известным коэффициентом М амплитудной модуляции не соответствует действительности из-за нестабильности вида функции UmAM(t), описываемой выражением (3).Due to the influence of destabilizing factors on the parameters of the summed oscillations, their values will change in time, and therefore, in expression (3), the quantities U mН , α and Ω are themselves functions of time. Therefore, the statement about the possibility of generating a signal with a known amplitude modulation coefficient M does not correspond to reality due to the instability of the form of the function U mAM (t) described by expression (3).

Кроме того, этому способу свойственен еще один недостаток, обусловленный независимостью поведения во времени колебаний модулирующей FМ и несущей FН частот, а генераторы этих колебаний подвержены воздействию дестабилизирующих факторов.In addition, this method has another drawback, due to the independence of the time behavior of the oscillations of the modulating F M and carrier F H frequencies, and the generators of these oscillations are subject to destabilizing factors.

Изменение амплитуд UmМ и UmН и частот FМ и fН во времени имеет следствием изменения величины задаваемого коэффициента амплитудной модуляции М. Действительно, из выражения для амплитудно-модулированного колебания

Figure 00000004

где UmН, UmM и
Figure 00000005
- соответственно амплитуды и круговые частоты несущего и модулирующего колебания, следует, что при его формировании из несинхронизированных колебаний несущей fН=1/TН и модулирующей FМ= 1/ТМ частот нарушение постоянства параметров выходного эффекта обусловлено нестабильностями амплитуд
Figure 00000006

и частот
Figure 00000007

При этом нестабильность амплитуд ΔUmН и
Figure 00000008
UmМ имеет следствием нестабильность коэффициента модуляции
Figure 00000009
,
а нестабильность боковых частот имеет следствием угловую (частотную или фазовую) модуляцию колебаний этих частот с расщеплением спектра, соответствующим малому индексу угловой модуляции [Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. Советское радио. 1963, стр.92, 96] или малому коэффициенту эквивалентной паразитной амплитудной модуляции.The change in the amplitudes U mМ and U mН and the frequencies F M and f N in time results from a change in the value of the specified coefficient of amplitude modulation M. Indeed, from the expression for the amplitude-modulated oscillation
Figure 00000004

where U mH , U mM and
Figure 00000005
- respectively, the amplitudes and circular frequencies of the carrier and modulating oscillations, it follows that when it is formed from unsynchronized carrier oscillations f N = 1 / T N and modulating F M = 1 / T M frequencies, the violation of the constancy of the parameters of the output effect is caused by instabilities of the amplitudes
Figure 00000006

and frequencies
Figure 00000007

In this case, the instability of the amplitudes ΔU mН and
Figure 00000008
U mM results in instability of the modulation coefficient
Figure 00000009
,
and the instability of the side frequencies results in angular (frequency or phase) modulation of the oscillations of these frequencies with a spectrum splitting corresponding to a small angular modulation index [Gonorovsky IS Radio circuits and signals. Soviet radio. 1963, p. 92, 96] or a small coefficient of equivalent spurious amplitude modulation.

Для оценки порядка величин, обусловленных паразитной амплитудной модуляцией, воспользуемся тем, что при малых значениях индекса частотной модуляции

Figure 00000010

где КЧМ - коэффициент преобразования частотного модулятора (который UmМ преобразует в Δω), структура амплитудного спектра подобна его структуре для AM колебания. Поэтому для эквивалентного коэффициента паразитной амплитудной модуляции имеем
Figure 00000011

Таким образом, изменение отношения
Figure 00000012
во времени из-за несинхронности работы генераторов колебаний несущей и модулирующей частот является причиной низкой точности амплитудных модуляторов и требует либо синхронизации работы названных генераторов, что при кратности частот
Figure 00000013
является сложной задачей, либо формирования AM колебаний из колебаний несущей частоты.To assess the order of magnitudes due to spurious amplitude modulation, we use the fact that for small values of the frequency modulation index
Figure 00000010

where K FM is the conversion coefficient of the frequency modulator (which U mM converts to Δω), the structure of the amplitude spectrum is similar to its structure for AM oscillations. Therefore, for the equivalent spurious amplitude modulation coefficient, we have
Figure 00000011

So the change in attitude
Figure 00000012
in time due to the non-synchronization of the operation of the oscillators of the carrier and modulating frequencies is the reason for the low accuracy of the amplitude modulators and requires either synchronization of the operation of these generators, which with frequency multiplicity
Figure 00000013
is a difficult task, or the formation of AM oscillations from oscillations of the carrier frequency.

Названный эффект создает наибольшую погрешность в области низших значений несущей частоты (fH ≅ 10 Гц, для которых значение модулирующей частоты составляет FM ≅ (0,1-1)Гц.
Установление параметров AM колебаний завершится [Харкевич А.А. Спектры и анализ. М. ГИФМЛ, 1962, с. 26-30] при этом за интервал времени

Figure 00000014

т. е. в течение 1-15 часов, а в течение таких интервалов проявляется в полной мере действие долговременных дестабилизирующих факторов, а потому
Figure 00000015

подвергнется наибольшим изменениям, что не позволит реализовать высокоточные значения коэффициента М амплитудной модуляции.The named effect creates the greatest error in the region of the lowest values of the carrier frequency (f H ≅ 10 Hz, for which the value of the modulating frequency is F M ≅ (0.1-1) Hz.
The establishment of the parameters of the AM oscillations will be completed [Kharkevich A.A. Spectra and analysis. M. GIFFL, 1962, p. 26-30] at the same time for the time interval
Figure 00000014

i.e., within 1-15 hours, and during such intervals, the effect of long-term destabilizing factors is fully manifested, and therefore
Figure 00000015

will undergo the greatest changes, which will not allow to realize high-precision values of the coefficient M of amplitude modulation.

Техническим результатом заявляемого способа является повышение точности формирования амплитудно-модулированных сигналов за счет уменьшения влияния нестабильности амплитуды и частоты модулирующего колебания на величину коэффициента амплитудной модуляции. The technical result of the proposed method is to increase the accuracy of the formation of amplitude-modulated signals by reducing the influence of instability of the amplitude and frequency of the modulating oscillations on the magnitude of the amplitude modulation coefficient.

Задача, на решение которой направлено техническое решение, достигается тем, что способ формирования образцовых AM сигналов, заключающийся в гармоническом воздействии с частотой модуляции Fm на элемент устройства для формирования AM колебаний, определяющий амплитуду колебания несущей частоты fн, с последующим измерением максимального и минимального значений AM сигнала и вычислением по ним коэффициента модуляции, из гармонических колебаний несущей частоты fн формируют последовательности прямоугольных импульсов удвоенной частоты 2fн, которые управляют коммутатором, переключающим резисторы масштабного преобразователя, отношение которых, определяющее в моменты прохождения нулевых значений колебаниями несущей частоты fн величину его коэффициента передачи по напряжению, изменяют по гармоническому закону модуляции.The problem the technical solution is aimed at is achieved by the fact that the method of generating exemplary AM signals, which consists in harmonic effect with a modulation frequency F m on an element of the device for generating AM oscillations, which determines the amplitude of the carrier frequency oscillation f n , with subsequent measurement of the maximum and minimum values of the AM signal and calculating the modulation coefficient from them, from the harmonic oscillations of the carrier frequency f n form a sequence of rectangular pulses of double frequency 2f n , which They control a switch that switches the resistors of a scale converter, the ratio of which, determining the moment of passage of zero values by oscillations of the carrier frequency f n the magnitude of its voltage transfer coefficient, is changed according to the harmonic modulation law.

На фиг. 1 изображена структурная схема устройства для формирования амплитудно-модулированных колебаний. In FIG. 1 shows a block diagram of a device for generating amplitude-modulated oscillations.

Устройство содержит:
1 - генератор гармонических колебаний несущей частоты;
2 - формирователь, преобразующий колебания несущей частоты fн в последовательности прямоугольных импульсов удвоенной частоты 2fн;
3 - масштабный преобразователь на основе операционного усилителя, переключением резисторов в цепи обратной связи которого обеспечивается изменение коэффициента передачи;
4 - электронный коммутатор, управляемый выходными импульсами формирователя 2 и обеспечивающий переключение резисторов масштабного преобразователя 3;
5 - электронный осциллограф, синхронизация развертки которого осуществляется выходными импульсами коммутатора 4 с частотой модуляции.The device contains:
1 - generator of harmonic oscillations of the carrier frequency;
2 - shaper that converts the oscillations of the carrier frequency f n in the sequence of rectangular pulses of doubled frequency 2f n ;
3 - scale converter based on an operational amplifier, switching resistors in the feedback circuit of which provides a change in the transfer coefficient;
4 - electronic switch, controlled by the output pulses of the shaper 2 and providing switching resistors of the scale Converter 3;
5 - electronic oscilloscope, the synchronization of the scan of which is carried out by the output pulses of the switch 4 with a modulation frequency.

Выходные напряжения генератора 1, формирователя 2 и масштабного преобразователя 3 в виде временных диаграмм для контрольных точек а, б и в структурной схемы приведены на фиг.2 (а, б и в соответственно). The output voltages of the generator 1, shaper 2 and the scale converter 3 in the form of time diagrams for control points a, b and in the structural diagram are shown in figure 2 (a, b and c, respectively).

Изложенное в связи с поставленной целью, а также в связи с предполагаемыми функциями конкретных измерительно-преобразовательных устройств структурной схемы позволяет сделать вывод о том, что сокращение измерительно-преобразовательных процедур для достижения цели имеет основание для утверждения о повышении точности. The foregoing in connection with the goal, as well as in connection with the alleged functions of specific measuring and converting devices of the structural diagram, allows us to conclude that the reduction of measuring and converting procedures to achieve the goal has the basis for the statement about improving accuracy.

Способ осуществляют следующим образом: производят оценку изменений коэффициента амплитудной модуляции вследствие нестабильности частоты колебаний несущей частоты. The method is as follows: assess changes in the amplitude modulation coefficient due to instability of the oscillation frequency of the carrier frequency.

В известных формирователях амплитудно-модулированных колебаний нестабильность частоты боковых колебаний сопровождается паразитной амплитудной модуляцией с коэффициентом паразитной модуляции

Figure 00000016
.In the known shapers of amplitude-modulated oscillations, the frequency instability of the lateral oscillations is accompanied by spurious amplitude modulation with a spurious modulation coefficient
Figure 00000016
.

В диапазоне высоких частот для уменьшения mП достаточно выбрать

Figure 00000017

и обеспечить
Figure 00000018

Действительно, в этом случае
Figure 00000019

а потому
Figure 00000020
.In the high frequency range, to reduce m P, it suffices to choose
Figure 00000017

and provide
Figure 00000018

Indeed, in this case
Figure 00000019

but because
Figure 00000020
.

В диапазоне низких и инфранизких частот из-за значительной временной протяженности процесса установления колебаний формирователя амплитудно-модулированных колебаний нестабильность частоты несущих колебаний проявляется как долговременная нестабильность и имеет величину на порядок большую, чем кратковременная нестабильность частоты для области высоких частот, а потому генератор колебаний несущей частоты должен обладать нестабильностью

Figure 00000021

В связи с тем, что формирование амплитудно-модулированных колебаний в этом диапазоне предлагается производить коммутируемым масштабным преобразователем, работающим в режиме деления частоты
Figure 00000022
несущих колебаний, нестабильность частоты модулирующих колебаний
Figure 00000023
.In the range of low and infralow frequencies, due to the considerable time length of the process of establishing oscillations of the amplitude-modulated oscillator, the frequency instability of the carrier oscillations is manifested as long-term instability and is an order of magnitude greater than the short-term frequency instability for the high frequency region, and therefore the carrier frequency oscillator must be unstable
Figure 00000021

Due to the fact that the formation of amplitude-modulated oscillations in this range is proposed to be performed by a switched scale converter operating in the frequency division mode
Figure 00000022
carrier oscillations, frequency instability of modulating oscillations
Figure 00000023
.

Кроме того, диапазон отношения

Figure 00000024
в области низких и инфранизких частот сжат до уровня
Figure 00000025
Поэтому в диапазоне низких и инфранизких частот
Figure 00000026

отсюда очевидно, что формирование амплитудно-модулированных колебаний из гармонических колебаний несущей частоты масштабным преобразователем, управляемым последовательностями импульсов, сформированных из колебаний несущей частоты, по сравнению с прототипом обеспечивает уменьшение погрешности задания коэффициента амплитудной модуляции.In addition, the ratio range
Figure 00000024
in the field of low and infralow frequencies is compressed to a level
Figure 00000025
Therefore, in the range of low and infralow frequencies
Figure 00000026

it is therefore clear that the formation of amplitude-modulated oscillations from harmonic oscillations of the carrier frequency by a scale converter controlled by sequences of pulses formed from oscillations of the carrier frequency, in comparison with the prototype, reduces the error in setting the amplitude modulation coefficient.

Claims (1)

Способ калибровки измерителя коэффициента амплитудной модуляции, заключающийся в гармоническом воздействии с частотой модуляции Fm на элемент устройства для формирования амплитудно-модулированных (АМ) колебаний, определяющий амплитуду колебания несущей частоты fн, с последующим измерением максимального и минимального значений АМ сигнала и вычислением по ним коэффициента модуляции, отличающийся тем, что из гармонических колебаний несущий частоты fн формируют последовательности прямоугольных импульсов удвоенной частоты 2 fн, которые управляют коммутатором, переключающим резисторы масштабного преобразователя, отношение которых, определяющее в моменты прохождения нулевых значений колебаниями несущей частоты fн величину его коэффициента передачи по напряжению, изменяют по гармоническому закону модуляции.The method of calibration of the amplitude modulation coefficient meter, which consists in a harmonic effect with a modulation frequency F m on an element of the device for generating amplitude-modulated (AM) oscillations, which determines the amplitude of the carrier frequency oscillation f n , followed by measurement of the maximum and minimum values of the AM signal and calculating them modulation factor, wherein the harmonic oscillations of the carrier frequency f n form a rectangular double frequency pulse train 2 f H which e controlled switch, the switching converter scaling resistors whose ratio, determined at the time of zero passage of the carrier frequency oscillations values f n value of its voltage gain is changed according to the harmonic modulation law.
RU2000108833A 2000-04-07 2000-04-07 Process of calibration of meter of amplitude modulation factor RU2190231C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000108833A RU2190231C2 (en) 2000-04-07 2000-04-07 Process of calibration of meter of amplitude modulation factor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000108833A RU2190231C2 (en) 2000-04-07 2000-04-07 Process of calibration of meter of amplitude modulation factor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000108833A RU2000108833A (en) 2002-03-20
RU2190231C2 true RU2190231C2 (en) 2002-09-27

Family

ID=20233069

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000108833A RU2190231C2 (en) 2000-04-07 2000-04-07 Process of calibration of meter of amplitude modulation factor

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2190231C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111614588A (en) * 2020-05-21 2020-09-01 济南浪潮高新科技投资发展有限公司 Signal modulation method, device, equipment and computer readable storage medium

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
МИНЦ М.Я., ЧИНКОВ В.Н., СИДОРЕНКО Н.Ф., ОСТРОУМОВ Б.В. Прецизионные методы и средства формирования модулированных сигналов. - Харьков, 1989, с.30-31. РЕМЕЗ Г.А. Радиоизмерения. - М.: Связь, 1966, с.297. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111614588A (en) * 2020-05-21 2020-09-01 济南浪潮高新科技投资发展有限公司 Signal modulation method, device, equipment and computer readable storage medium

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPWO2009041516A1 (en) Jitter generating apparatus, device test system using the same, and jitter generating method
US20030199115A1 (en) Method for producing highly accurate frequency and FM of a laser
RU2190231C2 (en) Process of calibration of meter of amplitude modulation factor
JPS6142446B2 (en)
US4320355A (en) Sweep signal generation system
JP3474308B2 (en) Jitter measurement device
SU1019580A1 (en) Noise generator
RU2799392C1 (en) Device for measuring transient intermodulation distortion of an electrical signal
SU742828A1 (en) Quartz resonator parameter meter
SU1045153A1 (en) Signal shaping device
US4806853A (en) High accuracy frequency modulation waveform tester
SU736041A1 (en) Device for measuring group time delay
RU2261451C1 (en) Signal characteristic function analyzer
SU1219978A1 (en) Amplitude-phase analyser of periodic voltage harmonics
SU1705759A1 (en) Device for measuring mean rate of variation of frequency and modulation characteristic linearity of frequency-modulated generators
RU2234716C1 (en) Method for generating sounding frequency -modulated signal for range finer with periodic frequency modulation
SU811501A1 (en) Device for measuring inhomogeneity of frequency characteristics of communication chennel
SU917122A1 (en) Method of measuring phase shift changes of discontinuous sine signals
SU1674009A1 (en) Device for determining distortion factor from second harmonic of frequency-modulated signal generator and receiver
SU1141556A1 (en) Polyphase audio-frequency sinusoidal oscillator
RU2020494C1 (en) Device for measuring phase shift of two sinusoidal signals
SU1564573A1 (en) Apparatus for measuring characteristics of electrically retuned mcw-generators
SU1137408A1 (en) Phase meter having frequency output
SU817610A1 (en) Device for measuring resistor non-linearity
SU1596265A1 (en) Apparatus for measuring average rate of frequency change and linearity of modulation characteristics of frequency-modulated oscillators