RU2189690C2 - Балластная цепь для газоразрядной лампы - Google Patents

Балластная цепь для газоразрядной лампы Download PDF

Info

Publication number
RU2189690C2
RU2189690C2 RU97115222/09A RU97115222A RU2189690C2 RU 2189690 C2 RU2189690 C2 RU 2189690C2 RU 97115222/09 A RU97115222/09 A RU 97115222/09A RU 97115222 A RU97115222 A RU 97115222A RU 2189690 C2 RU2189690 C2 RU 2189690C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
node
circuit
control
switches
Prior art date
Application number
RU97115222/09A
Other languages
English (en)
Other versions
RU97115222A (ru
Inventor
Луис Роберт НЕРОН (US)
Луис Роберт НЕРОН
Original Assignee
Дженерал Электрик Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дженерал Электрик Компани filed Critical Дженерал Электрик Компани
Publication of RU97115222A publication Critical patent/RU97115222A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2189690C2 publication Critical patent/RU2189690C2/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5383—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a self-oscillating arrangement
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/282—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices
    • H05B41/2825—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices by means of a bridge converter in the final stage
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/24—Circuit arrangements in which the lamp is fed by high frequency ac, or with separate oscillator frequency
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • H05B41/282—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters with semiconductor devices

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Abstract

Балластная цепь для газоразрядной лампы содержит контур резонансной нагрузки, включающий в себя газоразрядную лампу и состоящий из резонансной индуктивности и резонансной емкости. Преобразователь постоянного тока в переменный ток наводит в контуре резонансной нагрузки переменный ток. Контур преобразователя содержит первый и второй выключатели, включенные последовательно между проводником шины постоянного напряжения и опорным проводником и соединенные вместе в общий узел, через который протекает переменный ток нагрузки. Первый и второй выключатели каждый имеют управляющий узел и опорный узел, причем напряжение между этими узлами определяет состояние проводимости соответствующего выключателя. Соответствующие управляющие узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом. Соответствующие опорные узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом в общий узел. Схема отпирания затвора регенеративно управляет первым и вторым выключателями и содержит отпирающий дроссель, соединенный с указанным резонансным дросселем так, что в нем наводится напряжение, пропорциональное мгновенной скорости изменения переменного тока нагрузки. Отпирающий дроссель включен между общим узлом и управляющими узлами. Второй дроссель включен последовательно с отпирающим дросселем, при этом соединенные последовательно отпирающий и второй дроссели включены между общим узлом и управляющими узлами. Двунаправленный ограничитель напряжения включен между общим узлом и управляющими узлами для ограничения положительных и отрицательных выбросов напряжения на управляющих узлах по отношению к общему узлу. Технический результат - повышение надежности зажигания лампы. 3 с. и 9 з.п. ф-лы, 9 ил.

Description

Область применения
Изобретение относится к балластным цепям, или цепям снабжения энергией, для газоразрядных ламп, использующих регенеративные схемы отпирания затвора для управления парой последовательно включенных выключателей преобразователя постоянного тока в переменный ток. Первый аспект предлагаемого изобретения относится к такой балластной цепи, содержащей индуктивность в схеме отпирания затвора для регулирования фазы напряжения, управляющего последовательно соединенными выключателями. Второй аспект изобретения относится к указанному типу балластной цепи, в которой используется новая схема для инициирования регенеративного действия схемы отпирания затвора.
ИЗВЕСТНЫЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Что касается первого аспекта изобретения, то типичные балластные цепи для газоразрядных ламп содержат пару последовательно включенных МОП-транзисторов или других выключателей, которые преобразуют постоянный ток в переменный ток для снабжения контура резонансной нагрузки, в котором установлена газоразрядная лампа. Предложено множество регенеративных схем отпирания затвора для управления парой выключателей. Например, в патенте США 5 349 270 Ролла и др. ("Ролл") раскрыта схема отпирания затвора, использующая цепь R-C (резистивно-емкостную) для регулирования фазы напряжения между затвором и истоком с учетом фазы тока в контуре резонансной нагрузки. Недостатком такой схемы отпирания затвора является то, что фазовый угол контура резонансной нагрузки изменяется в направлении 90o вместо 0o, когда конденсатор в R-C цепи стабилизирован, как правило, с помощью пары включенных встречно диодов Зенера. Эти диоды используют для ограничения напряжения, прикладываемого к затвору МОП-транзисторных выключателей с целью предотвращения выхода из строя таких выключателей. Образующийся в результате большой фазовый сдвиг исключает получение достаточно большого напряжения для обеспечения надежного зажигания лампы, по меньшей мере, без отказа от эффективности балласта.
Другими недостатками указанных R-C-цепей является мягкое выключение МОП-транзисторов, что приводит к плохому переключению, и медленный спад напряжения, подводимого к R-C-цепи, что приводит к недостаточному регулированию мощности лампы и нежелательным изменениям напряжения цепи и импеданса разрядной дуги.
В отношении второго аспекта изобретения было бы желательным создать простой стартовый контур для инициирования регенеративного действия схемы отпирания затвора для управления выключателями преобразователя постоянного тока в переменный ток в балластных цепях указанного типа.
КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Целью первого аспекта изобретения является создание балластной цепи газоразрядной лампы, использующей регенеративную схему отпирания затвора для управления парой последовательно включенных выключателей преобразователя постоянного тока в переменный ток, в которой фазовый угол между током контура резонансной нагрузки и управляющим напряжением для выключателей изменяется в направлении 0o во время зажигания лампы, обеспечивая надежный старт лампы.
Другой целью первого аспекта изобретения является создание балластной цепи вышеуказанного типа, имеющей более простое устройство по сравнению с указанным уровнем техники, например, схемой Ролла.
Целью второго аспекта изобретения является создание простого стартового контура для инициирования регенеративного действия схемы отпирания затвора для управления выключателями преобразователя постоянного тока в переменный ток в балластных цепях указанного типа.
Другой целью второго аспекта изобретения является создание простого стартового контура вышеуказанного типа, который можно использовать в других балластных цепях, в которых используется также пара последовательно включенных выключателей в преобразователе постоянного тока в переменный ток.
Согласно первому аспекту заявленного изобретения создана балластная цепь для газоразрядной лампы, содержащая контур резонансной нагрузки с газоразрядной лампой и содержащая резонансную индуктивность и резонансный конденсатор. Преобразователь постоянного тока в переменный ток наводит переменный ток в контуре резонансной нагрузки. Схема преобразователя содержит первый и второй выключатели, которые включены последовательно между проводником шины постоянного напряжения и опорным проводником и которые соединены вместе в общем узле, через который протекает переменный ток нагрузки. Второй и первый выключатели содержат управляющий узел и опорный узел, напряжение между которыми определяет состояние проводимости соответствующего выключателя. Соответствующие управляющие узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом. Соответствующие опорные узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом в общий узел. Контур отпирания затвора регенеративно управляет первым и вторым выключателями и содержит отпирающий дроссель, соединенный с резонансным дросселем таким образом, что наводимое в нем напряжение пропорционально мгновенной скорости изменения переменного тока нагрузки. Отпирающий дроссель включен между общим узлом и управляющими узлами. Второй дроссель включен последовательно с отпирающим дросселем, при этом последовательно соединенные отпирающий и второй дроссели включены между общим узлом и управляющими узлами. Двусторонний ограничитель напряжения включен между общим узлом и управляющими узлами для ограничения положительных и отрицательных выбросов напряжения на управляющих узлах по отношению к общему узлу.
На чертежах:
фиг.1 - схема балластной цепи для газоразрядных ламп, использующей комплементарные выключатели в преобразователе постоянного тока в переменный ток согласно первому аспекту изобретения;
фиг.2 - эквивалентная схема схемы 30 отпирания затвора по фиг.1;
фиг.3 - другая эквивалентная схема схемы 30 отпирания затвора по фиг. 1;
фиг. 4 - эквивалентная схема схемы 30 отпирания затвора по фиг.1, когда диоды Зенера 36 по фиг.1 находятся в проводящем состоянии;
фиг. 5 - эквивалентная схема схемы 30 отпирания затвора по фиг.1, когда диоды Зенера 36 по фиг.1 находятся в непроводящем состоянии и напряжение на конденсаторе 38 по фиг.1 находится в состоянии изменения;
фиг. 6А - упрощенная диаграмма зависимости напряжения лампы от угловой частоты, показывающая рабочие точки лампы для зажигания лампы и для устойчивого режима работы;
фиг.6В - зависимость фазового угла между основной частотной составляющей напряжения контура резонансной нагрузки и током резонансной нагрузки от рабочей угловой частоты;
фиг. 7 - схема, аналогичная схеме по фиг.1, однако содержащая дополнительно новый стартовый контур согласно второму аспекту изобретения;
Фиг. 8 - вольтамперная характеристика типичного симметричного диодного тиристора;
Фиг.9 - схема балластной цепи для безэлектродной лампы, в которой используются принципы первого и второго аспектов изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНОГО ВАРИАНТА ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
ПЕРВЫЙ АСПЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Ниже приводится описание первого аспекта изобретения с помощью фиг.1-6В.
На фиг.1 показана балластная цепь 10 для газоразрядной лампы 12 согласно первому аспекту изобретения. Выключатели Q1, и Q2 соответственно управляются для преобразования постоянного тока источника 14, например, выхода (неизображенного) полноволнового моста, в переменный ток, подаваемый на контур резонансной нагрузки 16, содержащий резонансную индуктивность LR и резонансный конденсатор СR. Постоянное напряжение шины VBUS приложено между проводником шины 18 и опорным проводником 20, показанного для удобства заземленным. Контур резонансной нагрузки 16 содержит также лампу 12, которая, как показано, может быть шунтирована резонансным конденсатором СR. Конденсаторы 22 и 24 являются стандартными "мостиковыми" конденсаторами для поддержания напряжения на общем узле 23, равным 1/2 VBUS. Другие возможности включения лампы 12 в контур резонансной нагрузки 16 и альтернативы включению мостиковых конденсаторов 22 и 24 известны из уровня техники.
В балластной цепи 10 по фиг.1 выключатели Q1 и Q2 являются комплементарными по отношению друг к другу в том смысле, что, как показано, например, выключатель Q1 может быть устройством с n-каналом, а выключатель Q2 - с р-каналом. Это известные виды МОП-транзисторных выключателей, однако могут использоваться также, например, биполярные плоскостные транзисторы в качестве выключателей. Каждый выключатель Q1 и Q2 имеет соответствующий затвор, или управляющий терминал G, или G2. Напряжение между затвором G2 и истоком S2 выключателя Q2 управляет состоянием проводимости этого выключателя. Как показано, истоки S1 и S2 соединены в общий узел 26. При соединенных вместе затворах G1 и G2 в общий управляющий узел 28, одно напряжение между управляющим узлом 28 и общим узлом 26 управляет состоянием проводимости обоих выключателей Q1 и Q2. Стоки D1 и D2 выключателей соединены, соответственно, с проводником шины 18 и опорным проводником 20.
Схема 30 отпирания затвора, включенная между управляющим узлом 28 и общим узлом 26, управляет состоянием проводимости выключателей Q1 и Q2. Схема 30 отпирания затвора содержит отпирающий дроссель LD, соединенный совместно с резонансным дросселем LR и подключенный одним концом к общему узлу 26. Конец дросселя LR, соединенный с общим узлом 26, может быть отводом от трансформаторной обмотки, образующей дроссели LD и LR. Полярность LD и LR обозначена жирными точками рядом с символами этих дросселей. Отпирающий дроссель LR обеспечивает энергию отпирания для работы схемы 30 отпирания затвора. Вторая индуктивность 32 включена последовательно с отпирающим дросселем LD между узлом 28 и дросселем LD. Как будет показано ниже, вторая индуктивность 32 используется для регулирования фазового угла напряжения между затвором и истоком, возникающим между узлами 28 и 26. Другая индуктивность 34 может быть использована в совокупности с индуктивностью 32, но не обязательно, поэтому проводники, ведущие к индуктивности 34, показаны пунктиром. Двунаправленный ограничитель напряжения 36 между узлами 28 и 26 ограничивает положительные и отрицательные выбросы напряжения между затвором и истоком до соответствующих заданных пределов, т.е. в соответствии с соотношением напряжений включенных встречно диодов Зенера. Предпочтительно включить конденсатор 38 между узлами 28 и 26 для ограничения скорости изменения напряжения затвор-исток между узлами 28 и 26. Это сказывается положительно, например, на продолжительность холостого хода режима переключения выключателей Q1 и Q2, при этом оба выключателя выключены пока один из них не будет включен.
Демпфирующая цепь, образованная конденсатором 40 и сопротивлением 42, может быть использована известным способом, как раскрыто, например, в патенте США 5 382 882 от 17 января 1995 г. тем же изобретателем.
Фиг. 2 показывает эквивалентную схему схемы 30 отпирания затвора по фиг. 1. Если диоды Зенера находятся в проводящем состоянии, то формула токов для узла 28 гласит:
-(1/L32)V0dt+(1/L32+1/L34)V28dt+I36=0, (1)
где с учетом компонентов по фиг.1
L32 - индуктивность дросселя 32,
V0 - отпирающее напряжение на отпирающем дросселе LD,
L34 - напряжение на узле 28 по отношению к узлу 26, и
I36 - ток через двунаправленный ограничитель 36.
В схеме по фиг.2 ток через конденсатор 38 равен нулю, так как ограничитель 36 находится в проводящем состоянии.
Схема по фиг. 2 может быть преобразована в схему по фиг.3, в которой указаны только источники тока, где I0 является током, вызываемым напряжением V0 (определено выше) на отпирающем дрoсселе LD (фиг.1). Формула для тока I0 может быть выражена как
I0=(1/L32)V0dt. (2)
Формула для тока I32 в дросселе 32 гласит:
I32=(1/L32)V28dt. (3)
Формула для тока I34 в дросселе 34 гласит:
I34=(1/L34)V28dt. (4)
Как следует из формул (2)-(4), величина индуктивности L32 может быть изменена так, что она включает в себя величины обеих индуктивностей L32 и L34. Новое значение индуктивности L32 равно индуктивности параллельно включенных дросселей 32 и 34.
Теперь, когда дроссель 34 удален из схемы по фиг.1, последующий анализ показывает действие схемы 30 отпирания затвора. С учетом фиг.4 и определения таких компонентов, как I0, ниже поясняются условия работы при проводящем состоянии включенных встречно диодов Зенера двунаправленного ограничителя напряжения 36. Значение тока I0 может быть выражено формулой
I0=(LR/nL32)IR, (5)
где LR - индуктивность резонансного дросселя (фиг.1),
n - соотношение между LR и LD,
IR - ток в резонансном дросселе LR.
Значение тока I36 в диодах Зенера может быть определено по формуле
I36=I0-I32. (6)
При нахождении диодов Зенера 36 в проводящем состоянии ток через конденсатор 38 (фиг.1) равен нулю и величина тока I0 больше тока I32. В то же время напряжение V36 на диодах Зенера 36 (т.е. напряжение между затвором и истоком) равно положительному или отрицательному напряжению ограничения одного из активных или ограничивающих диодов Зенера (т.е. 7,5 В) плюс диодное падение напряжения на другом, неограничивающем диоде (т.е. 0,7 В).
Затем, при непроводящих диодах Зенера 36 напряжение на конденсаторе 38 (фиг. 1) изменяет свое значение с положительного на отрицательное, или наоборот. Величина напряжения во время такого изменения достаточна для того, чтобы вызвать включение одного из выключателей Q1 и Q2 и выключение другого. Далее, при непроводящих диодах Зенера 36 величина тока I32 больше, чем тока I0. В это время ток IC в конденсаторе 38 может быть определен по формуле
Ic=I0-I32. (7)
Ток I32 имеет треугольную форму волны. Ток I36 (фиг.4) равен разнице между I0 и i32, так как напряжение между затвором и истоком постоянно (т.е. диоды Зенера 36 находятся в проводящем состоянии). Ток IC является током, вызванным разницей между I0 и I32, если диоды Зенера 36 не являются проводящими. Таким образом, ток Ic вызывает изменение напряжения на конденсаторе 38 (т. е. напряжения между затвором и истоком) и тем самым приводит к переключению выключателей Q1 и Q2, как описано выше. Напряжение между затвором и истоком имеет приблизительно прямоугольную форму волны с переходом от положительного к отрицательному напряжению и наоборот, что становится предсказуемым благодаря включению конденсатора 38.
Использование схемы 30 отпирания затвора по фиг.1 имеет то преимущество, что фазовый сдвиг основной частотной гармоники резонансного напряжения между узлом 26 и узлом 23 приближается к 0o во время зажигания лампы. На фиг.6А показаны упрощенные кривые зависимости напряжения на лампе VLAMP от угловой частоты. Угловая частота WR является резонансной частотой контура 16 резонансной нагрузки по фиг.1. При резонансе напряжение на лампе VLAMP достигает своего максимального значения, обозначенного VR. Желательно, чтобы напряжение на лампе достигало эту точку резонанса во время зажигания лампы. Это объясняется тем, что очень большой пик напряжения, возникающий на лампе в этой точке, надежно вызывает дуговой разряд в лампе, вызывая ее срабатывание. В противоположность этому, во время стабильного режима работы лампа работает при значительно более низком напряжении VSS при более высокой угловой частоте WSS. На фиг.6В показан фазовый угол между основной гармоникой резонансного напряжения между узлами 26 и 23 и током в контуре резонансной нагрузки 16 (фиг.1). Преимущественным образом фазовый угол во время зажигания лампы имеет тенденцию смещаться в направлении резонансной частоты W. В свою очередь напряжение VLAMP (фиг.6А) смещается в направлении высокого резонансного напряжения VR (фиг.6А), что является желательным, как показано выше, для надежного старта лампы.
Некоторые схемы отпирания затвора согласно уровню техники, как указывалось выше, приводили к смещению фазового угла напряжения между затвором и истоком в направлении 90o во время зажигания лампы, что приводило к тому недостатку, что напряжение на лампе в это время было ниже, чем это было бы желательно. В результате происходило менее надежное зажигание лампы в таких схемах согласно уровню техники.
ВТОРОЙ АСПЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Второй аспект изобретения описан ниже с помощью фиг.7-9. На фиг.7 показана балластная цепь 10'. Она идентична балластной цепи по фиг.1, однако содержит также новый стартовый контур, описываемый ниже. Как и на фиг.1-7, одинаковыми позициями обозначены одинаковые части, так что можно использовать фиг.1 для пояснения обозначенных теми же позициями частей.
Новый стартовый контур содержит устройство 50 включающего напряжение, например симметричный диодный тиристор. Один узел устройства 50 включающего напряжения эффективно соединен с общим узлом 26, при этом значение понятия "эффективно" раскрывается ниже при описании другого варианта выполнения второго аспeкта изобретения. Другой узел устройства 50 включающего напряжения соединен эффективно со вторым узлом 52. Сеть 54, 56 помогает поддерживать напряжение на втором узле 52 по отношению к общему узлу 26 меньше напряжения включения устройства 50 включающего напряжения во время устойчивого режима работы лампы. Сеть 54, 56 предпочтительно состоит из последовательно соединенных сопротивлений 54 и 56, которые включены между проводником шины 18 и опорным проводником 20. Сопротивления 54 и 56 образуют сеть деления напряжения и имеют предпочтительно одинаковую величину, если рабочие циклы выключателей Q1 и Q2 равны между собой. В этом случае, среднее значение напряжения на узле 26 во время устойчивого режима равно примерно1/2 напряжения шины VBUS, и при равенстве величин сопротивлений 54 и 56 напряжение на втором узле 52 также примерно равно 1/2 напряжения VBUS. Конденсатор 59 служит фильтром низких частот для предотвращения высоких колебаний напряжений на устройстве 50 включающего напряжения и выполняет тем самым функцию сглаживания. Таким образом, напряжение на устройстве 50 включающего напряжения равно примерно нулю в устойчивом режиме.
Имеется зарядное сопротивление 58, которое может быть включено между общим узлом 26 и опорным проводником 20, или альтернативно, как показано пунктирными линиями 58', между узлом 26 и проводником шины 18. Кроме того, служащий источником тока конденсатор 59 эффективно шунтирует устройство 50 включающего напряжения с поясняемой ниже целью.
После первоначального подключения источника постоянного напряжения 14 дроссели 32 и LD представляют собой короткозамкнутую цепь, при этом левый узел конденсатора 39' эффективно соединен с правым узлом конденсатора 59, т. е. с узлом 26. В это время конденсаторы 38' и 59 можно рассматривать как включенные параллельно друг другу. В это время второй узел устройства 50 включающего напряжения, с которыми соединены оба конденсатора, имеет напряжение, равное 1/3 напряжения шины VBUS вследствиe деления напряжения сопротивлениями 54, 56 и 58. При включении сопротивления, как показано пунктирными линиями, напряжение на узлах конденсаторов 38' и 59, соединенных со вторым узлом 52, начинает нарастать через путь к опорному проводнику 20, который содержит зарядное сопротивление 58. Когда напряжение на конденсаторе 59 снабжения током достигает порога напряжения включения устройства 50 включающего напряжения, то напряжение на этом устройстве резко падает. Это показано на фиг. 8 в виде вольтамперной характеристики типичного устройства включающего напряжения, выполненного в виде симметричного диодного тиристора.
Как показано на фиг. 8, симметричный диодный тиристор является симметричным устройством по отношению к положительным и отрицательным выбросам напряжения. Если для простоты ограничиться только положительными выбросами напряжения, то можно видеть, что устройство при напряжении включения VBO, что составляет, как правило 32 В, включается. Напряжение на устройстве падает до так называемого напряжения впадины Vv, которое, как правило, равно 26 В, то есть примерно 6 В ниже напряжения включения VBO. В балластной цепи 10' по фиг. 7 для снабжения током устройства 50 включающего напряжения для обеспечения перехода от напряжения включения VBO к напряжению впадины Vv снабжающий током конденсатор 59 поставляет ток в устройство за счет своего заряда. Быстрое падение напряжения на устройстве 50 включающего напряжения (т. е. импульс напряжения) передается через конденсатор 38' на второй дроссель 32 и отпирающий дроссель LD, который больше не представляет короткозамкнутую цепь вследствие содержания высокой частоты в импульсе тока. Импульс тока наводит импульс напряжения между затвором и истоком на дросселях, полярность которого зависит от включения зарядного сопротивления 58 согласно непрерывным линиям или сопротивления 58' согласно пунктирным линиям. Поэтому такое сопротивление называют определяющим полярность импедансом. Такой импульс напряжения между затвором и истоком приводит к включению одного из выключателей Q1 и Q2.
Как уже указывалось выше, во время устойчивого режима работы лампы оба узла устройства 50 включающего напряжения имеют приблизительно одинаковое напряжение для предотвращения его включения.
Величины компонентов примера схемы по фиг. 7 (и тем самым по фиг. 1) для флуоресцентной лампы 12 мощностью 16,5 Вт при напряжении постоянного напряжения шины 160 В и при отсутствии дросселя 34 составляют:
Резонансный дроссель LR - 570 мкГн
Отпирающий дроссель LD - 2,5 мкГн
Соотношение витков LR и LD - 15
Второй дроссель 32 - 150 мкГн
Конденсатор 38' - 3,3 нФ
Конденсатор 59 - 0,1 мкФ
Конденсатор 38 (фиг. 1), если нет конденсатора 59 - 3,3 нФ
Диоды Зенера, каждый - 7,5 В
Сопротивления 54, 56, 58 и 58', каждое - 100 кОм
Резонансный конденсатор СR - 3,3 нФ
Мостиковые конденсаторы 22 и 24, каждый - 0,22 мкФ
Сопротивление 42 - 10 Ом
Демпфирующий конденсатор 40 - 470 пФ
Кроме того, в качестве выключателя Q1 может применяться n-канальный МОП-транзистор IRFR210 фирмы Интернейшнел Ректифайер Компани из Эль Сегундо, Калифорния; выключателя Q2 - р-канальный МОП-транзистор IRFR210 также фирмы Интернейшнел Ректифайер Компани; и в качестве устройства 50 включающего напряжения симметричный диодный тиристор ВР100/03 фирмы Филипс Семикондакторс из Эйндховена, Нидерланды.
Фиг. 9 показывает балластную цепь 10'', использующую принципы первого аспекта изобретения, а также второго аспекта изобретения. Цепь 10'' предназначена, в частности, для безэлектродной лампы 60, которая может быть газоразрядной лампой. Лампа 60 изображена в виде окружности для иллюстрации плазмы безэлектродной лампы. Высокочастотная катушка 62 поставляет энергию для возбуждения плазмы в состояние, в котором она излучает свет. Для отделения постоянного напряжения можно использовать конденсатор 64 вместо мостиковых конденсаторов 22 и 24 по фиг. 1. Контур 10'' работает, как правило, на частоте примерно 2,5 МГц, что в 10-20 раз больше, чем частота для электродного типа лампы, питаемой балластной цепью 10 по фиг. 1 или цепью 10' по фиг. 7. Во время установившегося режима работы конденсатор 38'' служит фильтром низких частот для поддержания потенциала узла 52 в пределах плюс минус напряжение ограничения ограничивающего контура 36 (т. е. +/- 8 В). При потенциале узла 28, составляющем плюс минус указанного напряжения ограничения по отношению к узлу 26, напряжение на устройстве 50 включающего напряжения поддерживается ниже порогового напряжения. За исключением указанных изменений по сравнению с балластными цепями 10 и 10' назначение частей балластной цепи 10'' по фиг. 7 то же самое, что и назначение частей с одинаковыми номерами позиций в балластных цепях 10 и 10' по фиг. 1 и 7.
Сравнение стартовых контуров по фиг. 9 со стартовым контуром по фиг. 7 показывает, что используемый для питания током конденсатор 59, используемый согласно фиг. 7, не требуется в контуре по фиг. 9. Вместо этого отпирающий дроссель LD и второй дроссель 32 образуют совместно с конденсатором 38'' L-C-контур, на который подаются импульсы напряжения, генерируемые падением напряжения на устройстве 50 включающего напряжения при его включении. Такой L-C-контур имеет тенденцию к резонансу при нарастании напряжения на индуктивности, то есть напряжения между затвором и истоком. Обычно, после нескольких колебаний такого нарастания напряжения между затвором и истоком включается один или другой выключатель Q1 и Q2 в зависимости от полярности выброса напряжения между затвором и истоком, который достигает порогового значения напряжения включения соответствующего выключателя.
Использование зарядного сопротивления 58 или зарядного сопротивления 58' определяет полярность заряда конденсатора 38'' при первоначальном включении источника постоянного напряжения 14. Эта полярность заряда конденсатора 38'' определяет затем первоначальную полярность напряжения между затвором и истоком, генерируемого указанным в предыдущем абзаце L-C-контуром после включения напряжения. Однако, как также было указано в предыдущем абзаце, первое включение зависит от достаточной величины нарастания напряжения между затвором и истоком во время нескольких колебаний, так что нельзя заранее определить, какой выключатель будет включен первым. Правильная работа контура обеспечивается при включении первым любого из выключателей.
Ниже приведены значения компонентов примера выполнения цепи по фиг. 9 для лампы 60 мощностью 13 Вт при постоянном напряжении шины 160 В и при отсутствии дросселя 34:
Резонансный дроссель LR - 20 мкГн
Отпирающий дроссель LD - 0,2 мкГн
Соотношение витков LR и LD - 10
Второй дроссель 32 - 30 мкГн
Конденсатор 38'' - 470 пФ
Диоды Зенера, каждый - 7,5 В
Сопротивления 54, 56, 58 и 58', каждое - 100 кОм
Резонансный конденсатор СR - 680 пФ
Разделительный конденсатор 64 - 1 нФ
Кроме того, в качестве выключателя Q1 может применяться n-канальный МОП-транзистор IRFR210 фирмы Интернейшнел Ректифайер Компани из Эль Сегундо, Калифорния; выключателя Q2 - р-канальный МОП-транзистор IRFR210 также фирмы Интернейшнел Ректифайер Компани; и в качестве устройства 50 включающего напряжения симметричный диодный тиристор BR100/03 фирмы Филипс Семикондакторс из Эйндховена, Нидерланды.
Преимуществом указанных здесь стартовых контуров является простота их построения, так как, например, они не требуют применения р-n-диода, который обычно необходим в известных из уровня техники схемах. При этом р-n-диод может быть заменен сопротивлением, который в несколько раз дешевле р-n-диода.
Хотя изобретение описано с помощью специальных примеров выполнения, являющихся иллюстрацией изобретения, однако для специалистов возможны различные модификации и изменения. Последующая формула изобретения имеет целью представить все модификации и изменения, соответствующие идее и объему изобретения.

Claims (12)

1. Балластная цепь для газоразрядной лампы, содержащая контур резонансной нагрузки, включающий в себя газоразрядную лампу и состоящий из дросселя и емкости, преобразователь постоянного тока в переменный ток, соединенный с указанным контуром резонансной нагрузки для наведения в нем переменного тока, при этом контур преобразователя содержит первый и второй выключатели, включенные последовательно между проводником шины постоянного напряжения и опорным проводником и соединенные вместе в общий узел, через который протекает указанный переменный ток нагрузки, каждый из первого и второго выключателей имеет управляющий узел и опорный узел, причем напряжение между этими узлами определяет состояние проводимости соответствующего выключателя, управляющие узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом, опорные узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом в указанный общий узел, отличающаяся тем, что содержит схему отпирания затвора для регенеративного управления первым и вторым выключателями, включающую отпирающий дроссель, индуктивно связанный с указанным дросселем резонансной нагрузки так, что в нем наводится напряжение, пропорциональное мгновенной скорости изменения переменного тока нагрузки, при этом отпирающий дроссель включен между указанными общим узлом и управляющими узлами, второй дроссель, включенный последовательно с указанным отпирающим дросселем, при этом соединенные последовательно отпирающий и второй дроссели включены между указанными общим узлом и управляющими узлами, двунаправленный ограничитель напряжения, включенный между указанными общим узлом и управляющими узлами для ограничения положительных и отрицательных выбросов напряжения на управляющих узлах по отношению к общему узлу.
2. Балластная цепь по п. 1, отличающаяся тем, что содержит конденсатор, включенный между общим узлом и управляющим узлом для ограничения скорости изменения напряжения между управляющим узлом и общими узлами.
3. Балластная цепь по п. 1, отличающаяся тем, что схема отпирания затвора содержит далее третий дроссель, включенный между общим узлом и управляющим узлом.
4. Балластная цепь по п. 1, отличающаяся тем, что газоразрядная лампа является флуоресцентной лампой.
5. Балластная цепь для газоразрядной лампы, содержащая контур резонансной нагрузки, включающий в себя газоразрядную лампу и состоящий из дросселя и емкости, преобразователь постоянного тока в переменный ток, соединенный с указанным контуром резонансной нагрузки для наведения в нем переменного тока, при этом контур преобразователя содержит первый и второй МОП-транзисторы, включенные последовательно между проводником шины постоянного напряжения и опорным проводником, при этом соответствующие истоки указанных МОП-транзисторов соединены вместе в общий узел, через который протекает указанный переменный ток нагрузки, и соответствующие затворы соединены в управляющий узел, отличающаяся тем, что содержит схему отпирания затвора для регенеративного управления первым и вторым МОП-транзисторами, включающую отпирающий дроссель, индуктивно связанный с указанным дросселем резонансной нагрузки так, что в нем наводится напряжение, пропорциональное мгновенной скорости изменения переменного тока нагрузки, при этом отпирающий дроссель включен между указанными общим узлом и управляющим узлом, второй дроссель, включенный последовательно с указанным отпирающим дросселем, при этом соединенные последовательно отпирающий и второй дроссели включены между указанными общим узлом и управляющим узлом, двунаправленный ограничитель напряжения, включенный между указанными общим узлом и управляющим узлом для ограничения положительных и отрицательных выбросов напряжения на управляющем узле по отношению к общему узлу.
6. Балластная цепь по п. 5, отличающаяся тем, что содержит конденсатор, включенный между общим узлом и управляющим узлом для ограничения скорости изменения напряжения между управляющим узлом и общими узлами.
7. Балластная цепь по п. 5, отличающаяся тем, что схема отпирания затвора содержит далее третий дроссель, включенный между общим узлом и управляющим узлом.
8. Балластная цепь по п. 5, отличающаяся тем, что газоразрядная лампа является флуоресцентной лампой.
9. Балластная цепь для газоразрядной лампы, содержащая контур резонансной нагрузки, включающий в себя газоразрядную лампу и состоящий из дросселя и емкости, преобразователь постоянного тока в переменный ток, соединенный с указанным контуром резонансной нагрузки для наведения в нем переменного тока, при этом контур преобразователя содержит: первый и второй выключатели, включенные последовательно между проводником шины постоянного напряжения и опорным проводником и соединенные вместе в общий узел, через который протекает указанный переменный ток нагрузки, первый и второй выключатели, каждый имеет управляющий узел и опорный узел, причем напряжение между этими узлами определяет состояние проводимости соответствующего выключателя, управляющие узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом и опорные узлы первого и второго выключателей соединены друг с другом в указанный общий узел, отличающаяся тем, что содержит схему отпирания затвора для регенеративного управления первым и вторым выключателями, включающую отпирающий дроссель, индуктивно связанный с указанным дросселем резонансной нагрузки так, что в нем наводится напряжение, пропорциональное мгновенной скорости изменения переменного тока нагрузки, при этом отпирающий дроссель включен между указанными общим узлом и управляющими узлами, и двунаправленный ограничитель напряжения, включенный между указанными общими узлом и управляющими узлами для ограничения положительных и отрицательных выбросов напряжения на управляющих узлах по отношению к общему узлу, второй дроссель, включенный последовательно с указанным отпирающим дросселем, при этом соединенные последовательно отпирающий и второй дроссели включены между указанными общим узлом и управляющими узлами, при этом фазовый угол между основной частотной гармоники напряжения на упомянутом контуре резонансной нагрузки и упомянутом переменным током нагрузки приближается к нулю во время зажигания лампы.
10. Балластная цепь по п. 9, отличающаяся тем, что содержит конденсатор, включенный между общим узлом и управляющим узлом для ограничения скорости изменения напряжения между управляющим узлом и общими узлами.
11. Балластная цепь по п. 9, отличающаяся тем, что схема отпирания затвора содержит далее третий дроссель, включенный между общим узлом и управляющим узлом.
12. Балластная цепь по п. 9, отличающаяся тем, что газоразрядная лампа является флуоресцентной лампой.
RU97115222/09A 1996-09-06 1997-09-05 Балластная цепь для газоразрядной лампы RU2189690C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/709,062 1996-09-06
US08/709,062 US5796214A (en) 1996-09-06 1996-09-06 Ballast circuit for gas discharge lamp

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU97115222A RU97115222A (ru) 1999-07-10
RU2189690C2 true RU2189690C2 (ru) 2002-09-20

Family

ID=24848339

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU97115222/09A RU2189690C2 (ru) 1996-09-06 1997-09-05 Балластная цепь для газоразрядной лампы

Country Status (10)

Country Link
US (1) US5796214A (ru)
EP (1) EP0828408A3 (ru)
JP (1) JPH10162983A (ru)
KR (1) KR19980024234A (ru)
BR (1) BR9704655A (ru)
CA (1) CA2213600A1 (ru)
HU (1) HU219700B (ru)
PL (1) PL321931A1 (ru)
RU (1) RU2189690C2 (ru)
TW (1) TW353852B (ru)

Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6124680A (en) 1996-09-03 2000-09-26 Hitachi, Ltd. Lighting device for illumination and lamp provided with the same
US5965985A (en) * 1996-09-06 1999-10-12 General Electric Company Dimmable ballast with complementary converter switches
DE19709545A1 (de) * 1997-03-07 1998-09-10 Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh Schaltsteuerung einer Betriebsschaltung
US6051934A (en) * 1998-08-13 2000-04-18 General Electric Company Gas discharge lamp ballast circuit with high speed gate drive circuitry
US6057648A (en) * 1998-08-25 2000-05-02 General Electric Company Gas discharge lamp ballast with piezoelectric transformer
US6078143A (en) * 1998-11-16 2000-06-20 General Electric Company Gas discharge lamp ballast with output voltage clamping circuit
US6150769A (en) * 1999-01-29 2000-11-21 General Electric Company Gas discharge lamp ballast with tapless feedback circuit
US6175198B1 (en) 1999-05-25 2001-01-16 General Electric Company Electrodeless fluorescent lamp dimming system
US6111363A (en) * 1999-07-21 2000-08-29 General Electric Company Ballast shutdown circuit for a gas discharge lamp
EP1098552A3 (en) * 1999-11-05 2004-06-30 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. A fluorescent lamp operating apparatus
JP2001210532A (ja) 2000-01-27 2001-08-03 Toshiba Lighting & Technology Corp 不飽和形変圧器、電源装置、放電ランプ装置および電球形放電ランプ
US6479949B1 (en) * 2000-02-01 2002-11-12 General Electric Company Power regulation circuit for high frequency electronic ballast for ceramic metal halide lamp
US6524455B1 (en) * 2000-10-04 2003-02-25 Eni Technology, Inc. Sputtering apparatus using passive arc control system and method
US6555974B1 (en) 2000-11-21 2003-04-29 General Electric Company Wiring geometry for multiple integral lamps
US6443769B1 (en) 2001-02-15 2002-09-03 General Electric Company Lamp electronic end cap for integral lamp
US7064494B2 (en) * 2001-04-12 2006-06-20 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Discharge lamp operating apparatus and self-ballasted electrodeless discharge lamp
US6525488B2 (en) 2001-05-18 2003-02-25 General Electric Company Self-oscillating synchronous boost converter
US6392365B1 (en) 2001-06-20 2002-05-21 General Electric Company Hot restrike protection circuit for self-oscillating lamp ballast
US6847175B2 (en) * 2001-09-19 2005-01-25 General Electric Company Lighting ballast with reverse current flow protection
US6392366B1 (en) * 2001-09-19 2002-05-21 General Electric Company Traic dimmable electrodeless fluorescent lamp
US6677715B2 (en) * 2001-09-19 2004-01-13 General Electric Company Portable electronic ballast
US6831423B2 (en) * 2003-03-28 2004-12-14 General Electric Company High Q impedance matching inverter circuit with automatic line regulation
US6867553B2 (en) * 2003-04-16 2005-03-15 General Electric Company Continuous mode voltage fed inverter
US6995545B2 (en) * 2003-08-18 2006-02-07 Mks Instruments, Inc. Control system for a sputtering system
US6967305B2 (en) * 2003-08-18 2005-11-22 Mks Instruments, Inc. Control of plasma transitions in sputter processing systems
US7436124B2 (en) * 2006-01-31 2008-10-14 General Electric Company Voltage fed inverter for fluorescent lamps
US7589480B2 (en) * 2006-05-26 2009-09-15 Greenwood Soar Ip Ltd. High intensity discharge lamp ballast
US7733031B2 (en) * 2007-10-31 2010-06-08 General Electric Company Starting fluorescent lamps with a voltage fed inverter
US8212498B2 (en) 2009-02-23 2012-07-03 General Electric Company Fluorescent dimming ballast
US7990070B2 (en) * 2009-06-05 2011-08-02 Louis Robert Nerone LED power source and DC-DC converter
US8084949B2 (en) 2009-07-09 2011-12-27 General Electric Company Fluorescent ballast with inherent end-of-life protection
US9161422B2 (en) 2012-11-26 2015-10-13 Lucidity Lights, Inc. Electronic ballast having improved power factor and total harmonic distortion
US9460907B2 (en) 2012-11-26 2016-10-04 Lucidity Lights, Inc. Induction RF fluorescent lamp with load control for external dimming device
US10128101B2 (en) 2012-11-26 2018-11-13 Lucidity Lights, Inc. Dimmable induction RF fluorescent lamp with reduced electromagnetic interference
US9524861B2 (en) 2012-11-26 2016-12-20 Lucidity Lights, Inc. Fast start RF induction lamp
US9129792B2 (en) 2012-11-26 2015-09-08 Lucidity Lights, Inc. Fast start induction RF fluorescent lamp with reduced electromagnetic interference
US10141179B2 (en) 2012-11-26 2018-11-27 Lucidity Lights, Inc. Fast start RF induction lamp with metallic structure
US8872426B2 (en) 2012-11-26 2014-10-28 Lucidity Lights, Inc. Arrangements and methods for triac dimming of gas discharge lamps powered by electronic ballasts
US9209008B2 (en) 2012-11-26 2015-12-08 Lucidity Lights, Inc. Fast start induction RF fluorescent light bulb
US8698413B1 (en) 2012-11-26 2014-04-15 Lucidity Lights, Inc. RF induction lamp with reduced electromagnetic interference
US9305765B2 (en) 2012-11-26 2016-04-05 Lucidity Lights, Inc. High frequency induction lighting
US9245734B2 (en) 2012-11-26 2016-01-26 Lucidity Lights, Inc. Fast start induction RF fluorescent lamp with burst-mode dimming
US10529551B2 (en) 2012-11-26 2020-01-07 Lucidity Lights, Inc. Fast start fluorescent light bulb
US20140375203A1 (en) 2012-11-26 2014-12-25 Lucidity Lights, Inc. Induction rf fluorescent lamp with helix mount
US9129791B2 (en) 2012-11-26 2015-09-08 Lucidity Lights, Inc. RF coupler stabilization in an induction RF fluorescent light bulb
US8941304B2 (en) 2012-11-26 2015-01-27 Lucidity Lights, Inc. Fast start dimmable induction RF fluorescent light bulb
USD746490S1 (en) 2013-07-19 2015-12-29 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD745981S1 (en) 2013-07-19 2015-12-22 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD745982S1 (en) 2013-07-19 2015-12-22 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD747507S1 (en) 2013-08-02 2016-01-12 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD747009S1 (en) 2013-08-02 2016-01-05 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
USD854198S1 (en) 2017-12-28 2019-07-16 Lucidity Lights, Inc. Inductive lamp
US10236174B1 (en) 2017-12-28 2019-03-19 Lucidity Lights, Inc. Lumen maintenance in fluorescent lamps

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4677345A (en) * 1980-08-14 1987-06-30 Nilssen Ole K Inverter circuits
US4322789A (en) * 1979-06-29 1982-03-30 Mere, Malleray & Cie Static converter of symmetrical type
US4370600A (en) * 1980-11-26 1983-01-25 Honeywell Inc. Two-wire electronic dimming ballast for fluorescent lamps
US4463286A (en) * 1981-02-04 1984-07-31 North American Philips Lighting Corporation Lightweight electronic ballast for fluorescent lamps
HU181323B (en) * 1981-05-08 1983-07-28 Egyesuelt Izzolampa High-frequency system of additional resistor for electric discharge lamp
DE3311215A1 (de) * 1983-03-28 1984-10-04 Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH, 8000 München Zuendvorrichtung fuer eine niederdruckentladungslampe
US4614897A (en) * 1984-05-11 1986-09-30 Rca Corporation Switching circuit
US4692667A (en) * 1984-10-16 1987-09-08 Nilssen Ole K Parallel-resonant bridge-inverter fluorescent lamp ballast
DE3441992A1 (de) * 1984-11-16 1986-05-22 Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH, 8000 München Schaltungsanordnung zur zuendung einer niederdruckentladungslampe
US4937470A (en) * 1988-05-23 1990-06-26 Zeiler Kenneth T Driver circuit for power transistors
US4945278A (en) * 1988-09-20 1990-07-31 Loong-Tun Chang Fluorescent tube power supply
DE4129430A1 (de) * 1991-09-04 1993-03-11 Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh Schaltungsanordnung zum betrieb einer lampe
CA2076127A1 (en) * 1991-09-26 1993-03-27 Louis R. Nerone Electronic ballast arrangement for a compact fluorescent lamp
US5223767A (en) * 1991-11-22 1993-06-29 U.S. Philips Corporation Low harmonic compact fluorescent lamp ballast
US5309062A (en) * 1992-05-20 1994-05-03 Progressive Technology In Lighting, Inc. Three-way compact fluorescent lamp system utilizing an electronic ballast having a variable frequency oscillator
US5355055A (en) * 1992-08-21 1994-10-11 Ganaat Technical Developments Ltd. Lighting assembly and an electronic ballast therefor
EP0608016A1 (en) * 1993-01-19 1994-07-27 Koninklijke Philips Electronics N.V. Driving circuit for bipolar transistors and ballast inverter provided with such circuit
US5457623A (en) * 1993-07-06 1995-10-10 Shafrir Romano High efficiency power converter having diode-controlled switching frequency for illumination loads
JP2733817B2 (ja) * 1993-08-30 1998-03-30 昌和 牛嶋 放電管用インバーター回路
US5387847A (en) * 1994-03-04 1995-02-07 International Rectifier Corporation Passive power factor ballast circuit for the gas discharge lamps
US5406177A (en) * 1994-04-18 1995-04-11 General Electric Company Gas discharge lamp ballast circuit with compact starting circuit
NL9400848A (nl) * 1994-05-25 1996-01-02 Sevrien Hubert Thomas Lousberg Seriële resonante omzetter.
US5514981A (en) * 1994-07-12 1996-05-07 International Rectifier Corporation Reset dominant level-shift circuit for noise immunity

Also Published As

Publication number Publication date
CA2213600A1 (en) 1998-03-06
HU9701468D0 (en) 1997-10-28
KR19980024234A (ko) 1998-07-06
BR9704655A (pt) 1998-11-03
EP0828408A3 (en) 1999-05-12
PL321931A1 (en) 1998-03-16
HUP9701468A3 (en) 2000-06-28
TW353852B (en) 1999-03-01
JPH10162983A (ja) 1998-06-19
HU219700B (hu) 2001-06-28
US5796214A (en) 1998-08-18
HUP9701468A2 (hu) 1998-06-29
EP0828408A2 (en) 1998-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2189690C2 (ru) Балластная цепь для газоразрядной лампы
EP0679049B1 (en) Gas discharge lamp ballast circuit
US5841239A (en) Circuit for dimming compact fluorescent lamps
US4481460A (en) Inverter with charging regulator having a variable keying ratio
KR100697463B1 (ko) 고강도 가스 방전 램프 안정기를 작동시키는 장치 및 방법
US7436124B2 (en) Voltage fed inverter for fluorescent lamps
US5561349A (en) Frequency-modulated converter with a series-parallel resonance
US5615094A (en) Non-dissipative snubber circuit for a switched mode power supply
KR0155936B1 (ko) 형광 램프용 안정기 회로
US5952790A (en) Lamp ballast circuit with simplified starting circuit
US6867553B2 (en) Continuous mode voltage fed inverter
US5619106A (en) Diodeless start circiut for gas discharge lamp having a voltage divider connected across the switching element of the inverter
US5341067A (en) Electronic ballast with trapezoidal voltage waveform
US6222325B1 (en) Fluorescent lamp control circuit
EP0126556A1 (en) Method of starting and operating a gas discharge lamp, and power supply and electronic ballast therefor
KR20060051258A (ko) 예열가능 전극들을 갖는 방전 램프를 위한 펌프 회로를갖는 전자 안정기
US4092564A (en) Discharge lamp operating circuit
JP2011520224A (ja) 電圧給電型プログラム始動式安定器
US4722040A (en) Self-resonant inverter circuit
EP1109426A2 (en) Halogen power converter with complementary switches
KR0169164B1 (ko) 순간점등형 형광램프 점등회로
US8354795B1 (en) Program start ballast with true parallel lamp operation
US5986410A (en) Integrated circuit for use in a ballast circuit for a gas discharge lamp
US7733031B2 (en) Starting fluorescent lamps with a voltage fed inverter
US7053564B2 (en) Ballast for a discharge lamp

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20030906