RU2186130C2 - Furnace heating method - Google Patents
Furnace heating method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2186130C2 RU2186130C2 RU2000116124A RU2000116124A RU2186130C2 RU 2186130 C2 RU2186130 C2 RU 2186130C2 RU 2000116124 A RU2000116124 A RU 2000116124A RU 2000116124 A RU2000116124 A RU 2000116124A RU 2186130 C2 RU2186130 C2 RU 2186130C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air
- burner
- gas
- heating
- injection
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и может использоваться для отопления печей, предназначенных для нагрева металла. Наиболее близким к предлагаемому техническому решению по своей сущности и достигаемому результату является способ отопления печи, оборудованной горизонтальными инжекционными горелками, использующий топливный газ с теплотой сгорания до 1800 ккал/м3 (см. Справочник конструктора печей прокатного производства. /Под ред. В.М.Тымчака, т. II с.803, схема ХХХ-8). Согласно описанию указанный способ отопления печи включает в себя просасывание нагреваемого воздуха через рекуператор и его подачу в смеситель горелки посредством инжекции, побудителем которой является газ, истекающий из газового сопла горелки. Недостатками указанного способа отопления печи являются:
- невозможность использования топливного газа с высокой теплотой сгорания, например природного газа. При использовании в качестве топлива природного газа энергии его истечения из сопла (со скоростью звука 300 м/с) недостаточно для подсасывания необходимого количества воздуха (в данном случае нагретого) для сжигания топлива. Указанный недостаток существенно ограничивает область использования способа, не позволяя производить качественный и быстрый нагрев металла в печах;
- невозможность регулирования количества воздуха для горения, что не позволяет рационально сжигать топливо в печи, регулируя температуру и окислительный потенциал при нагреве металла;
- ограниченный диапазон регулирования расхода топлива, так как уменьшение производительности горелок приводит к просачиванию газа в воздушные коллекторы, что может привести к хлопкам и взрывам;
- указанный недостаток в части просачивания газа в воздушные коллекторы не позволяет устанавливать указанные инфекционные горелки вертикально, хотя в части компактности и рационального обслуживания горелок вертикальная их установка целесообразна.The invention relates to metallurgy and can be used for heating furnaces intended for heating metal. The closest to the proposed technical solution in its essence and the achieved result is a method of heating a furnace equipped with horizontal injection burners using fuel gas with a calorific value of up to 1800 kcal / m 3 (see the reference book for the designer of rolling furnaces. / Ed. V.M Tymchak, vol. II p. 803, scheme XXX-8). According to the description, said method of heating the furnace includes drawing in the heated air through a recuperator and supplying it to the burner mixer by injection, the inducer of which is gas flowing out of the gas nozzle of the burner. The disadvantages of this method of heating the furnace are:
- the inability to use fuel gas with a high calorific value, for example natural gas. When using natural gas as fuel, the energy of its outflow from the nozzle (with a speed of sound of 300 m / s) is not enough to suck in the required amount of air (in this case heated) to burn fuel. This drawback significantly limits the scope of the method, not allowing to produce high-quality and fast heating of metal in furnaces;
- the inability to control the amount of air for combustion, which does not allow rationally burning fuel in the furnace, adjusting the temperature and oxidation potential when heating the metal;
- a limited range of regulation of fuel consumption, since a decrease in burner productivity leads to leakage of gas into the air collectors, which can lead to pops and explosions;
- the indicated drawback in terms of gas leakage into the air collectors does not allow the indicated infectious burners to be installed vertically, although in terms of compactness and rational maintenance of the burners, their vertical installation is advisable.
Задача, на решение которой направлено техническое решение, - это равномерный (качественный) и быстрый нагрев заготовок металла под ковку (штамповку) или прокатку. Указанная задача решается тем, что дополнительно к существующей инжекции воздуха за счет энергии струи газа, истекающего из сопла горелки, устраивается дополнительная ступень инжекции, побудителем которой является сжатый воздух и которая позволяет регулировать количество нагретого воздуха (в данном случае просасываемого через рекуператор), подаваемого на смешение с топливным газом для его последующего сжигания. The problem the technical solution is aimed at is a uniform (high-quality) and fast heating of metal blanks for forging (stamping) or rolling. This problem is solved by the fact that in addition to the existing air injection, due to the energy of the gas stream flowing out of the nozzle of the burner, an additional injection stage is arranged, the inducer of which is compressed air and which allows you to adjust the amount of heated air (in this case, sucked through the recuperator) supplied to mixing with fuel gas for its subsequent combustion.
Указанный признак способа позволяет применить, к примеру, природный газ для нагрева металла, подавая воздух в количестве 0,8-1,05 теоретически необходимого для сжигания природного газа и поддерживая указанное соотношение газа и воздуха посредством регулирования количества подаваемого побудителя инжекции (сжатого воздуха). The indicated feature of the method allows, for example, natural gas to be used to heat the metal, supplying air in an amount of 0.8-1.05 theoretically necessary for burning natural gas and maintaining the specified ratio of gas to air by controlling the amount of injection inducer (compressed air) supplied.
Указанные заявляемые признаки способа позволяют полностью сжигать природный газ до исчезновения кислорода в продуктах сгорания в горелочном тоннеле (или в пространстве печи на расстоянии до 1 м от смесителя горелки) при скорости смеси в смесителе 15-50 м/с и 3-12 м/с в горелочном тоннеле (при тепловом напряжении горелочного тоннеля до 40 млн. ккал/м3 (см. Мурзаков. Основы теории и практики сжигания газа в паровых котлах.- Энергия, 1969, с. 275). При этом благодаря предварительному и дозированному полному смешению топливного газа и воздуха получается при сжигании топливного газа, например природного, совершенно прозрачный для глаза высокотемпературный факел (2000oС), но с очень низкой степенью черноты (ниже 0,05) (см. Справочник конструктора печей прокатного производства./ Под ред. В.М.Тымчака, т. 1, с. 40, рис.11-8). Учитывая, что степень черноты равна доле излучения от максимально возможной величины, соответствующей излучению абсолютно черного тела, указанное излучение по своей величине относительно мало (несмотря на высокую температуру продуктов сгорания) и не вызывает местного перегрева элементов нагреваемых изделий. В то же время ~90% излучаемого тепла усваивается поверхностью окружающей кладки, температура которой усредняется до технологической температуры (поддерживаемой, как правило, на 50oС выше, чем температура нагреваемого металла, посредством регулирования расхода газа). В описанных условиях удается обеспечить быстрый и качественный нагрев металла на поду печи, так как кладка имеет высокую степень черноты (0,8), развитую поверхность и одинаковую температуру поверхности (то есть обеспечены достаточные условия для прогрева заготовок излучением с одинаковой скоростью).These claimed features of the method make it possible to completely burn natural gas until oxygen disappears in the combustion products in the burner tunnel (or in the furnace space at a distance of 1 m from the burner mixer) at a mixture speed of 15-50 m / s and 3-12 m / s in the mixer in the burner tunnel (at a thermal voltage of the burner tunnel up to 40 million kcal / m 3 (see Murzakov. Fundamentals of the theory and practice of gas combustion in steam boilers. - Energy, 1969, p. 275). Moreover, due to the preliminary and dosed full mixing fuel gas and air and burning fuel gas, for example natural, a high-temperature torch completely transparent to the eye (2000 ° C), but with a very low degree of blackness (below 0.05) (see Guide to the Designer of Rolling Furnaces / Edited by V.M. Tymchak , v. 1, p. 40, Fig. 11-8). Given that the degree of blackness is equal to the fraction of radiation from the maximum possible value corresponding to the radiation of a completely black body, the indicated radiation is relatively small in magnitude (despite the high temperature of the combustion products) and does not cause local overheating of elemen tov heated products. At the same time, ~ 90% of the radiated heat is absorbed by the surface of the surrounding masonry, the temperature of which is averaged to the technological temperature (maintained, as a rule, by 50 o C higher than the temperature of the heated metal, by controlling the gas flow). Under the described conditions, it is possible to ensure fast and high-quality heating of the metal on the furnace hearth, since the masonry has a high degree of blackness (0.8), a developed surface and the same surface temperature (that is, sufficient conditions are provided for heating the workpieces by radiation at the same speed).
Описанный эффективный нагрев заготовок возможен при использовании в качестве дополнительного побудителя инжекции у каждой горелки сжатого воздуха, так как в данном случае воздух является окислителем горючих составляющих топлива и при его использовании удается с высокой точностью поддерживать заданное соотношение газа и воздуха (регулируя указанное соотношение изменением расхода сжатого воздуха). The described efficient heating of the workpieces is possible when using compressed air as an additional inducer for each burner, since in this case the air is an oxidizing agent of the combustible components of the fuel and when using it, it is possible to maintain the specified gas-air ratio with high accuracy (by adjusting the specified ratio by changing the compressed air flow air).
При этом, учитывая, что группы горелок запитываются от коллекторов сжатого воздуха и газа, расходные характеристики их зависят только от давления энергоносителя и от калибров воздушных и газовых сопел, благодаря чему параметры горения у всех горелок группы получаются совершенно одинаковые (обеспечивающими одинаковые условия нагрева заготовок). Moreover, given that the groups of burners are powered by compressed air and gas collectors, their flow characteristics depend only on the pressure of the energy carrier and on the calibers of the air and gas nozzles, due to which the combustion parameters for all burners of the group are completely identical (providing the same conditions for heating the workpieces) .
При регулировании соотношения газа и воздуха долевое количество воздуха поддерживают равным не более 1,05 теоретически необходимого количества для сжигания газа. При увеличении количества воздуха выше указанного соотношения горение топлива становится неустойчивым, сопровождается повышенным шумом, степень черноты факела изменяется в широких пределах, что приводит к перегреву заготовок, обращенных к факелу, и недогреву удаленных от корня факела элементов садки. When regulating the ratio of gas and air, the fractional amount of air is maintained equal to not more than 1.05 of the theoretically necessary amount for burning gas. When the amount of air increases above the specified ratio, fuel combustion becomes unstable, is accompanied by increased noise, the degree of blackness of the torch varies over a wide range, which leads to overheating of the blanks facing the torch and underheating of the charge elements removed from the root of the torch.
Аналогично, при уменьшении долевого соотношения количества воздуха ниже 0,8 теоретически необходимого для сжигания газа факел начинает насыщаться непрозрачными продуктами неполного горения, из-за чего нарушаются как условия равномерности, так и температурный уровень нагрева заготовок. Заявленные параметры смеси газа и воздуха соблюдаются при обеспечении скорости смеси топливного газа и воздуха в смесителе горелки не ниже 15 м/с, так как при меньшей скорости возможно зажигание смеси в смесителе. В этом случае горение перемещается навстречу потоку, из-за пульсации давления при горении газ частично попадает в воздушный коллектор, что может привести к его накоплению в воздуховодах и хлопкам. При повышении скорости газа в смесителе выше 50 м/с становится затруднительно организовать зажигание газа в горелочном тоннеле, что в общем приводит к неустойчивому горению факела и обусловленному этим обстоятельством неравномерному нагреву заготовок. Similarly, when the fractional ratio of the amount of air is lower than 0.8 theoretically necessary for gas combustion, the torch begins to become saturated with opaque products of incomplete combustion, due to which both uniformity conditions and the temperature level of heating the workpieces are violated. The stated parameters of the gas-air mixture are observed while ensuring the speed of the fuel-gas mixture in the burner mixer is not lower than 15 m / s, since at a lower speed it is possible to ignite the mixture in the mixer. In this case, the combustion moves towards the flow, due to pressure pulsation during combustion, the gas partially enters the air manifold, which can lead to its accumulation in the air ducts and pops. With an increase in the gas velocity in the mixer above 50 m / s, it becomes difficult to organize gas ignition in the burner tunnel, which generally leads to unstable burning of the flame and the uneven heating of the workpieces resulting from this circumstance.
Скорость смеси газа и воздуха в горелочном тоннеле должна быть в пределах 3-12 м/с для того, чтобы обеспечивалось полное сжигание смеси в горелочном тоннеле. При значении скорости смеси более 12 м/с горение смеси в горелочном тоннеле затруднительно, что приводит к пульсации и срыву факела. При значении скорости ниже 3 м/с отрицательное действие приобретают неорганизованные потоки продуктов сгорания, баллостирующие поступающую газовоздушную смесь и нарушающие организацию горения (то есть в указанных случаях условия равномерности нагрева садки нарушаются). The speed of the gas and air mixture in the burner tunnel should be within 3-12 m / s in order to ensure complete combustion of the mixture in the burner tunnel. If the mixture velocity is more than 12 m / s, burning the mixture in the burner tunnel is difficult, which leads to pulsation and flame failure. When the velocity value is lower than 3 m / s, unorganized flows of combustion products ballasting the incoming gas-air mixture and violate the organization of combustion acquire a negative effect (that is, in these cases, the conditions for uniform heating of the charge are violated).
Сопоставительный анализ предлагаемого технического решения с известным техническим решением показывает, что заявленный способ отличается от известных способов отопления печи, а именно тем, что в дополнение к инжекции воздуха, побудителем которой является газ, истекающий из сопла инжекционной горелки, дополнительно устраивается инжекция, побудителем которой является воздух, причем указанная инжекция при скорости смеси в смесителе 15-50 м/с и горелочном тоннеле 3-12 м/с обеспечивает бесфакельное отопление печи, в том числе высококолорийным (природным) газом при долевом количестве воздуха 0,8-1,05 теоретически необходимого для сжигания газа. A comparative analysis of the proposed technical solution with the known technical solution shows that the claimed method differs from the known methods of heating the furnace, namely, in addition to the injection of air, the driver of which is the gas flowing from the nozzle of the injection burner, an injection is arranged, the driver of which is air, moreover, the indicated injection at a mixture speed in the mixer of 15-50 m / s and a burner tunnel of 3-12 m / s provides flameless heating of the furnace, including high-calorie (natural) gas with a fraction of 0.8-1.05 theoretically necessary for gas combustion.
Отсюда следует, что предложенное техническое решение соответствует критерию изобретения новизна. It follows that the proposed technical solution meets the criteria of the invention of novelty.
Сравнительный анализ предложенного технического решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями показал, что способы использования инспекционных горелок с дополнительной инжекцией горячего воздуха посредством сжатого воздуха практически не распространены, а в сочетании с использованием в качестве топлива, например, высококалорийного газа и с регулированием соотношения газа и воздуха, обеспечивающего бесфакельное сжигание газа, не известны вообще. Отсюда следует, что заявленная совокупность существенных отличий обеспечивает получение упомянутого технического результата, что, по мнению авторов, соответствует критерию изобретения "изобретательский уровень". A comparative analysis of the proposed technical solution not only with the prototype, but also with other technical solutions showed that the methods of using inspection burners with additional injection of hot air by means of compressed air are practically not common, but in combination with using, for example, high-calorie gas and regulation of the ratio of gas and air, providing flameless gas combustion, are not known at all. It follows that the claimed combination of significant differences ensures the receipt of the aforementioned technical result, which, according to the authors, meets the criteria of the invention "inventive step".
Предложенный способ будет понят из следующего описания и приложенного к нему чертежа, где изображен предложенный способ (схема) отопления печи. The proposed method will be understood from the following description and the attached drawing, which shows the proposed method (circuit) for heating the furnace.
Согласно чертежу представлена печь 1, имеющая рабочее пространство 2 с размещенной в нем садкой 3 и удалением продуктов сгорания через трубы 4 рекуператора 5 в дымоход 6. According to the drawing, a
Печь отапливается топливным газом, подаваемым в сопла 7 инжекционных горелок 8 из газового коллектора 9 через регулирующие краны 10. The furnace is heated by fuel gas supplied to the
Смесители 11 горелок 8 связаны воздуховодами 12 с межтрубным пространством 13 рекуператора 5, через которое просасывается воздух, необходимый для горения топливного газа. The mixers 11 of the
На воздуховодах 12 установлены воздушные инжекторы 14, куда через сопла 15 из воздушного коллектора 16 через регулирующие краны 17 подается сжатый воздух. Air injectors 14 are installed on the air ducts 12, where compressed air is supplied through nozzles 15 from the air manifold 16 through control valves 17.
Смесь газа и воздуха поджигается через запальное отверстие 18 и сжигается в горелочном тоннеле 19. The mixture of gas and air is ignited through the ignition hole 18 and burned in the burner tunnel 19.
Заявленный способ отопления печи реализуется следующим образом. Из коллектора 9 через кран 10 и сопло 7 в смеситель 11 подают топливный, например, высококалорийный (природный) газ. При истечении природного газа из сопел 7 со скоростью (до 250-300 м/с) в воздуховоде 12 создается разрежение, благодаря чему через межтрубное пространство 13 рекуператора 5 просасывается воздух и подается в смеситель 11. The claimed method of heating the furnace is implemented as follows. From the
На выходе из смесителя 11 газовоздушную смесь поджигают через запальное отверстие 18, а затем горючие составляющие топливного газа полностью сжигают в горелочном тоннеле 19. At the outlet of the mixer 11, the gas-air mixture is ignited through the ignition hole 18, and then the combustible components of the fuel gas are completely burned in the burner tunnel 19.
Одновременно подают из воздушного коллектора 16 через регулирующий кран 17 сжатый воздух, который, истекая из сопла 15, создает разрежение, достаточное для дозированного расхода через смеситель 11 воздуха в долевом количестве 0,8-1,05 теоретически необходимого для сжигания газа. В этом случае при скорости 3-12 м/с смеси в горелочном тоннеле 19 происходит полное бесфакельное горение топлива таким образом, что в рабочее пространство 2 печи 1 истекают прозрачные продукты сгорания (с низкой степенью черноты, ниже 0,05 полного излучения абсолютно черного тела) и температурой 2000oС. Далее продукты сгорания перемещаются по печи над садкой 11 и уходят через трубы рекуператора 4 в дымоход 6.At the same time, compressed air is supplied from the air manifold 16 through the control valve 17, which, flowing out of the nozzle 15, creates a vacuum sufficient for a metered flow through the mixer 11 of air in a fraction of 0.8-1.05 theoretically necessary for burning gas. In this case, at a speed of 3-12 m / s of the mixture in the burner tunnel 19, complete flameless combustion of the fuel occurs in such a way that transparent combustion products (with a low degree of blackness, below 0.05 of the total radiation of an absolutely black body) flow into the
При этом регулирующим краном 10 устанавливают расход природного газа таким образом, чтобы температура кладки рабочего пространства 2 печи 1 была бы равной технологической температуре, необходимой для нагрева заготовок (примерно, на 50o С выше, чем заданная температура нагрева металла). Следует отметить, что кладка рабочего пространства 2 печи 1, поверхность которой значительно больше эффективной поверхности садки, за счет лучистого теплообмена равномерно прогревается по всей поверхности, так как степень черноты кладки высока (равна 0,8).In this case, the control valve 10 sets the flow rate of natural gas in such a way that the temperature of the masonry of the
Нагрев металла в указанных условиях осуществляется в основном от кладки печи также равномерно, по всей поверхности садки 3 (в силу того, что температура поверхности кладки одинакова). The heating of the metal under these conditions is carried out mainly from the masonry of the furnace also uniformly, over the entire surface of the cage 3 (due to the fact that the surface temperature of the masonry is the same).
При нагреве регулируют окислительный потенциал печи, изменяя подачу побудителя инжекции (сжатого воздуха) краном 17 при неизменном расходе природного газа. Как уже указывалось, таким образом, можно вести процесс при недостатке воздуха (кислорода) в печи 1 (равном 0,8 количества, теоретически необходимого для сжигания газа). During heating, the oxidation potential of the furnace is regulated by changing the supply of the injection inducer (compressed air) by the valve 17 at a constant flow of natural gas. As already indicated, thus, it is possible to carry out the process with a lack of air (oxygen) in the furnace 1 (equal to 0.8 of the amount theoretically necessary for burning gas).
Следует, однако, отметить, что на выходе из рабочего пространства 2 печи продукты неполного горения дожигают за счет поступления в печь воздуха из окружающего пространства через щели печи. Для предотвращения попадания газа в воздуховоды 12 скорость газовоздушной смеси в смесителе 11 поддерживают не менее 15 м/с, но не более 50 м/с, так как при значениях скорости более 50 м/с смесь в горелочном тоннеле 19 не поджигается. It should be noted, however, that at the exit from the working
Как было указано выше, заявленный способ реализуется при применении в качестве топлива, в том числе природного газа, обладающего высокой температурой горения (2000oС) и низкой степенью черноты продуктов сгорания (в пределах поддержания долевого количества воздуха, равного 0,8-1,05 теоретически необходимого для сжигания газа).As mentioned above, the claimed method is implemented when used as a fuel, including natural gas, having a high combustion temperature (2000 o C) and a low degree of blackness of the combustion products (within maintaining the fractional amount of air equal to 0.8-1, 05 theoretically necessary for gas combustion).
Результаты нагрева металла при использовании способа представлены в таблице (по сравнению со старой технологией). The results of metal heating using the method are presented in the table (compared with the old technology).
Из таблицы видно, что при нагреве по предлагаемой технологии металл можно греть до более высокой температуры (до 1200oС против 900oС), при снижении удельного расхода топлива (с 2000 ккал/кг до 1000 ккал/кг), с улучшением качества нагрева (степень неравномерности температуры по длине заготовки со 100oС до 10oС и уменьшении количества окалины при нагреве с 2 до 0,3%).The table shows that when heated by the proposed technology, the metal can be heated to a higher temperature (up to 1200 o С against 900 o С), with a decrease in specific fuel consumption (from 2000 kcal / kg to 1000 kcal / kg), with an improvement in the quality of heating (the degree of temperature non-uniformity along the length of the workpiece from 100 o C to 10 o C and a decrease in the amount of dross during heating from 2 to 0.3%).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000116124A RU2186130C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Furnace heating method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000116124A RU2186130C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Furnace heating method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2186130C2 true RU2186130C2 (en) | 2002-07-27 |
| RU2000116124A RU2000116124A (en) | 2003-05-20 |
Family
ID=20236549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000116124A RU2186130C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Furnace heating method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2186130C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110057712A (en) * | 2019-04-24 | 2019-07-26 | 首钢集团有限公司 | A kind of oxidization burning loss rate measurement system and method |
-
2000
- 2000-06-19 RU RU2000116124A patent/RU2186130C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Справочник конструктора печей прокатного производства/Под ред. В.М.Тымчака. Том II, с.803, схема ХХХ-8. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110057712A (en) * | 2019-04-24 | 2019-07-26 | 首钢集团有限公司 | A kind of oxidization burning loss rate measurement system and method |
| CN110057712B (en) * | 2019-04-24 | 2022-01-18 | 首钢集团有限公司 | System and method for measuring oxidation burning loss rate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100243839B1 (en) | Combustion apparatus and thermal installation with the same | |
| CN104266189A (en) | Low-calorific-value gas radiating tube burner and control method thereof | |
| US4462795A (en) | Method of operating a wall fired duct heater | |
| EP0025219B1 (en) | Apparatus for heating a gas flowing through a duct | |
| JPH0579614A (en) | Burner contstruction for low calorific gas and burning method therefor | |
| CN104132343A (en) | Radiant tube combustor | |
| RU2186130C2 (en) | Furnace heating method | |
| CN105531541B (en) | For burn gas fuel or fluid combustion device assembly and method | |
| US3022057A (en) | Direct-heating oven | |
| CN109489035A (en) | A kind of low NOx drainage burner | |
| US4375952A (en) | Wall fired duct heater | |
| CN209484601U (en) | A kind of low NOx drainage burner of fuel gas with low heat value | |
| CN204084368U (en) | Fuel gas with low heat value radiation pipe burner tip | |
| KR200178767Y1 (en) | Two stage combustion type flame holding apparatus for furnace diffusion burner | |
| US20200240634A1 (en) | Method and burner assembly for combusting a fuel gas with an oxidant | |
| KR100380732B1 (en) | Main burner having rotation member in annenling furnace | |
| KR100376526B1 (en) | Main burner of two steps combustion type in annealing furnace | |
| RU2172895C1 (en) | Gas burner and process of burning of gaseous fuel | |
| CN209484594U (en) | A kind of high heating value high velocity burner | |
| CN210601600U (en) | Preposed combustion device of oil gun | |
| JPS6238410B2 (en) | ||
| CN216281382U (en) | High-speed burner with integrated heat exchanger and heating function | |
| TWI673457B (en) | Regenerative burner and its flame speed modulator | |
| KR100321027B1 (en) | 3 step combustion burner of radiant tube | |
| KR200281041Y1 (en) | Ignition device for annealing furnance |