RU2185905C2 - Method for assembling built-up rolling rolls - Google Patents

Method for assembling built-up rolling rolls Download PDF

Info

Publication number
RU2185905C2
RU2185905C2 RU2000128448A RU2000128448A RU2185905C2 RU 2185905 C2 RU2185905 C2 RU 2185905C2 RU 2000128448 A RU2000128448 A RU 2000128448A RU 2000128448 A RU2000128448 A RU 2000128448A RU 2185905 C2 RU2185905 C2 RU 2185905C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
roll
axis
bandage
heating
axle
Prior art date
Application number
RU2000128448A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2000128448A (en
Inventor
И.И. Милованов
Н.И. Воробьев
А.А. Убейволк
В.М. Кочегаров
Н.Я. Денисенко
Е.В. Мокров
Original Assignee
ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" filed Critical ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ"
Priority to RU2000128448A priority Critical patent/RU2185905C2/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2185905C2 publication Critical patent/RU2185905C2/en
Publication of RU2000128448A publication Critical patent/RU2000128448A/en

Links

Images

Landscapes

  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Abstract

FIELD: rolled stock production, possibly manufacture of rolling rolls. SUBSTANCE: method comprises steps of working adjoined surfaces of beaded shaft and threaded portion, of bandage, of locking nut while providing guaranteed gap between roll axle and bandage; joining above mentioned surfaces at using axial tension of roll axle and fixation of said tension by means of locking nut. Roll axle is tensioned due to heating it in portion of mounting bandage at rotating axle or heater relative to axle. Then bandage is mounted and locking nut is screwed on; temperature of axle heating is normalized. Invention provides transmission of admissible rolling moment with desired safety factor without using hydraulic devices. EFFECT: lowered labor consumption for assembling rolls, enhanced manufacturability, operational reliability of rolls. 1 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве прокатных валков. The invention relates to rolling production and can be used in the production of rolling rolls.

Известен способ сборки составных прокатных валков, включающий механическую обработку сопрягаемых цилиндрических поверхностей оси валка и бандажа с обеспечением посадки с гарантированным натягом и последующее их соединение путем увеличения внутреннего диаметра бандажа или уменьшения диаметра оси валка за счет нагрева бандажа или охлаждения оси валка [1]. A known method of assembling composite rolling rolls, including machining the mating cylindrical surfaces of the axis of the roll and the band with a fit with a guaranteed interference fit and their subsequent connection by increasing the inner diameter of the band or reducing the diameter of the roll axis by heating the band or cooling the roll axis [1].

Недостатком данного способа сборки составных прокатных валков является невозможность его использования для бандажей, изготовленных из износостойких, но недостаточно прочных на растяжение материалов, вследствие наличия растягивающих напряжений в бандаже от натяга. Так, например, для бандажей из чугуна, у которого предел прочности на растяжение в 3 ÷ 6 раз ниже предела прочности на сжатие. Известен способ сборки предварительно напряженного составного валка, включающий посадку бандажа на ось валка с зазором и нагружение валка усилием предварительного напряжения путем растяжения оси валка и фиксирование этого напряжения с помощью фиксирующей гайки или полой шейки с резьбой [2]. The disadvantage of this method of assembling composite rolling rolls is the impossibility of its use for bandages made of wear-resistant, but not tensile materials, due to tensile stresses in the band from the interference. So, for example, for cast iron bandages, in which the tensile strength is 3 ÷ 6 times lower than the compressive strength. A known method of assembling a prestressed composite roll, including fitting the bandage on the roll axis with a gap and loading the roll with a prestressing force by stretching the roll axis and fixing this voltage with a fixing nut or a hollow neck with thread [2].

Недостатком данного способа сборки составных прокатных валков является сложность сборки валка с использованием гидравлических устройств и вспомогательного оборудования индивидуального для каждого типоразмера валка. Кроме того, диаметр оси валка ограничен мощностью гидравлических устройств для растяжения оси, что не позволяет использовать данный способ сборки валка для составных прокатные валков, у которых ось выполнена заодно с шейками. The disadvantage of this method of assembling composite rolling rolls is the difficulty of assembling the roll using hydraulic devices and auxiliary equipment individual for each roll size. In addition, the diameter of the roll axis is limited by the power of the hydraulic devices for stretching the axis, which does not allow this roll assembly method to be used for composite rolling rolls in which the axis is integral with the necks.

Известен способ затяжки резьбовых соединений большого диаметра, при котором усилие затяжки при монтаже создается путем предварительного подогрева или растяжения болтов. Для компенсации возрастающего шага резьбы, из-за нагрева или растяжения, увеличивают зазоры по среднему диаметру резьбы [3]. A known method of tightening threaded connections of large diameter, in which the tightening force during installation is created by preheating or stretching the bolts. To compensate for the increasing pitch of the thread, due to heating or stretching, the gaps are increased by the average diameter of the thread [3].

Реализация данного способа затяжки резьбовых соединений для сборки составных прокатных валков затруднена из-за погрешности формы контактирующих поверхностей, вызванной неравномерностью нагрева болта. The implementation of this method of tightening threaded joints for assembling composite rolling rolls is difficult due to an error in the shape of the contacting surfaces caused by the uneven heating of the bolt.

Известен способ сборки составных прокатных валков, включающий механическую обработку сопряженных поверхностей бандажа, оси валка и фиксирующей гайки с обеспечением гарантированного зазора между бандажом и осью валка и последующее их соединение с использованием принципа предварительного осевого растяжения оси валка или сжатия бандажа с помощью гидравлических устройств и фиксирование этого растяжения с помощью фиксирующей гайки [4] - прототип. A known method of assembling composite rolling rolls, including machining the mating surfaces of the bandage, the axis of the roll and the fixing nut with a guaranteed clearance between the bandage and the axis of the roll and their subsequent connection using the principle of preliminary axial extension of the roll axis or compression of the bandage using hydraulic devices and fixing this stretching with a fixing nut [4] is a prototype.

Недостатком данного способа сборки составных прокатных валков также является сложность сборки валка с использованием гидравлических устройств и вспомогательного оборудования, индивидуального для каждого типоразмера валка. Кроме того, диаметр оси валка ограничен мощностью гидравлических устройств для растяжения оси, что не позволяет использовать данный способ сборки валка для составных прокатных валков, у которых ось выполнена заодно с шейками. The disadvantage of this method of assembling composite rolling rolls is also the difficulty of assembling the roll using hydraulic devices and auxiliary equipment, individual for each roll size. In addition, the diameter of the roll axis is limited by the power of the hydraulic devices for stretching the axis, which does not allow this roll assembly method to be used for composite rolling rolls in which the axis is integral with the necks.

Задачей, на решение которой направлено изобретение, является снижение трудоемкости сборки валка, повышение технологичности и надежности валка в работе. The problem to which the invention is directed is to reduce the complexity of the roll assembly, to increase the manufacturability and reliability of the roll in operation.

Это достигается тем, что способ сборки составного прокатного валка, включающий механическую обработку сопрягаемых поверхностей оси с буртом и резьбовым участком, бандажа, фиксирующей гайки с обеспечением гарантированного зазора между осью валка и бандажом, последующее их соединение с использованием осевого растяжения оси валка и фиксирование этого растяжения с помощью фиксирующей гайки, отличается тем, что растяжение оси валка проводят нагревом оси на участке посадки бандажа с вращением оси или нагревателя относительно оси, затем последовательно насаживают бандаж и навинчивают фиксирующую гайку, при этом температуру нагрева оси определяют по следующей зависимости:

Figure 00000002

где NПР - необходимое усилие предварительного напряжения валка;
λсум - суммарная податливость элементов валка;
n - число стыков сопряжения элементов валка;
КЖ - коэффициент контактной жесткости сопряжения;
SТ.Б - допустимые предельные значения торцевого биения контактирующих элементов валка;
αO - температурный коэффициент линейного расширения материала оси валка;
LБ - длина бандажа;
ТБ - температура бандажа при сборке.This is achieved by the fact that the method of assembling a composite rolling roll, including machining the mating surfaces of the axis with a shoulder and a threaded section, a brace, fixing nuts with a guaranteed clearance between the roll axis and the brace, their subsequent connection using axial tension of the roll axis and fixing this stretching using a fixing nut, characterized in that the extension of the axis of the roll is carried out by heating the axis on the landing area of the bandage with the rotation of the axis or heater relative to the axis, then The bandage is then mounted on the ice and the fixing nut is screwed on, and the axis heating temperature is determined by the following relationship:
Figure 00000002

where N PR - the required force of the prestressing roll;
λ sum - the total compliance of the elements of the roll;
n is the number of mating joints of the roll elements;
To W - the coefficient of contact stiffness of the pair;
S TB - permissible limit values of the end runout of the contacting elements of the roll;
α O is the temperature coefficient of linear expansion of the material of the axis of the roll;
L B - the length of the bandage;
T B - bandage temperature during assembly.

На чертеже изображена конструкция валка, сборка которого осуществляется предлагаемым способом: ось валка 1 с буртом 2, резьбовым участком 3, бандаж 4, фиксирующая гайка 5. Определение требуемых параметров и сборку валка осуществляют следующим образом. Необходимое усилие предварительного напряжения валка после сборки и охлаждения оси валка определяется по следующей зависимости:

Figure 00000003

где Р - усилие прокатки;
fТР - коэффициент трения в стыках бандаж - бурт оси и бандаж - фиксирующая гайка;
К3 - коэффициент запаса по максимальному давлению прокатки;
КР - коэффициент, учитывающий снижение NПР при эксплуатации валка.The drawing shows the design of the roll, the assembly of which is carried out by the proposed method: the axis of the roll 1 with the shoulder 2, the threaded section 3, the retainer 4, the fixing nut 5. The determination of the required parameters and the assembly of the roll is carried out as follows. The necessary force of the prestressing of the roll after assembly and cooling of the axis of the roll is determined by the following relationship:
Figure 00000003

where P is the rolling force;
f TP - coefficient of friction at the joints of the brace - the shoulder of the axis and the brace - fixing nut;
K 3 - safety factor for the maximum rolling pressure;
K P - coefficient taking into account the reduction of N PR during the operation of the roll.

Нагрев оси 1 на участке посадки бандажа проводят с вращением оси валка или нагревательного устройства относительно оси валка, что позволяет обеспечить равномерность нагрева и устранить появление изгиба оси. При нагреве участка оси длиной LО, на который насаживается бандаж 4, до температуры ТО длина этого участка увеличится. Изменение длины участка составит:
dLO = LO•αO•(TO-TБ) (3)
где LО - длина участка оси, на который насаживается бандаж;
αO - температурный коэффициент линейного расширения материала оси валка;
После нагрева оси 1 до температуры То на ось насаживается бандаж 4 и навинчивается фиксирующая гайка 5. При этом из условия сборки имеем:
LО + dLО = LB (4)
Подставляя значение dLО из выражения (3) в выражение (4), получим:

Figure 00000004

Тогда, подставляя значение LО из выражения (5) в выражение (3), получим:
Figure 00000005

При охлаждении оси собранного валка ее длина стремится уменьшиться, но, так как бандаж и фиксирующая гайка препятствуют этому уменьшению, то возникает осевая сила предварительного напряжения валка. Под действием этой силы происходит упругая деформация элементов валка. При этом изменение длины участка оси dLО, возникающее при нагреве, расходуется на выборку зазоров от торцевого биения сопряженных элементов валка, деформацию по плоскостям контакта сопряженных элементов, упругую деформацию оси и элементов валка. В общем случае, используя известные методики расчета нагруженных резьбовых соединений, уравнение деформации имеет вид:
Figure 00000006

где λсум - суммарная податливость оси, бурта оси, бандажа и резьбы;
n - число стыков сопряжения;
КЖ - коэффициент контактной жесткости сопряжения;
SТ.Б - допустимые предельные значения торцевого биения контактирующих элементов валка.The heating of the axis 1 at the site of fitting the bandage is carried out with rotation of the axis of the roll or the heating device relative to the axis of the roll, which ensures uniform heating and eliminates the appearance of a bend of the axis. When heating a section of the axis of length L O , on which the band 4 is mounted, to a temperature T O the length of this section will increase. Changing the length of the plot will be:
dL O = L O • α O • (T O -T B ) (3)
where L About - the length of the plot of the axis on which the bandage is mounted;
α O is the temperature coefficient of linear expansion of the material of the axis of the roll;
After heating the axis 1 to the temperature To, the bandage 4 is put on the axis and the fixing nut 5 is screwed on. In this case, from the assembly condition, we have:
L O + dL O = L B (4)
Substituting the value dL О from expression (3) into expression (4), we obtain:
Figure 00000004

Then, substituting the value of L About from the expression (5) in the expression (3), we obtain:
Figure 00000005

When the axis of the assembled roll is cooled, its length tends to decrease, but since the bandage and the fixing nut prevent this decrease, the axial force of the roll prestressing occurs. Under the action of this force, elastic deformation of the roll elements occurs. In this case, the change in the length of the section of the axis dL О that occurs during heating is spent on sampling the gaps from the end runout of the mating elements of the roll, deformation along the contact planes of the mating elements, and the elastic deformation of the axis and elements of the roll. In the general case, using well-known methods of calculating loaded threaded joints, the deformation equation has the form:
Figure 00000006

where λ sum - the total compliance of the axis, the shoulder of the axis, brace and thread;
n is the number of interface joints;
To W - the coefficient of contact stiffness of the pair;
S TB - permissible limit values of the end runout of the contacting elements of the roll.

Приравняв выражение (6) и (7) и решая полученное выражение относительно То, заменив при этом в знаменателе (LБ-dLo) на LБ (так как dLo на 2-3 порядка меньше LБ), получим выражение (1) для определения требуемой температуры нагрева оси валка. При этом:
λсум = λO+λБРT+λБ+λРЗ (8)
где λO - податливость оси валка на участке посадки бандажа;
λБРT - податливость бурта оси валка;
λБ - податливость бандажа;
λРЗ - податливость резьбы.Equating expression (6) and (7) and solving the resulting expression with respect to T o , while replacing in the denominator (L B -dL o ) with L B (since dL o is 2-3 orders of magnitude less than L B ), we obtain the expression ( 1) to determine the required heating temperature of the axis of the roll. Wherein:
λ sum = λ O + λ BRT + λ B + λ RE (8)
where λ O is the compliance of the axis of the roll at the site of fitting the bandage;
λ BRT is the flexibility of the shoulder of the roll axis;
λ B - compliance of the bandage;
λ RE - compliance of the thread.

Значения податливости элементов валка находятся по известным методикам расчета резьбовых соединений. The compliance values of the roll elements are found according to well-known methods for calculating threaded joints.

Податливость оси 1 валка:

Figure 00000007

где Ео - модуль упругости материала оси валка;
Do - диаметр оси валка.Yield axis 1 roll:
Figure 00000007

where E about - the modulus of elasticity of the material of the axis of the roll;
D o - the diameter of the axis of the roll.

Податливость бурта 2 оси валка:

Figure 00000008
,
где LБРТ - ширина бурта оси валка.Compliance of the shoulder 2 axis of the roll:
Figure 00000008
,
where L BRT - the width of the shoulder of the axis of the roll.

Податливость бандажа 4:

Figure 00000009

где ЕБ - модуль упругости материала, бандажа;
tgα - тангенс угла конуса давления, tgα = 0,4÷0,5;
DБРТ - диаметр бурта оси и фиксирующей гайки (конструктивно они выбираются одинаковыми);
DБ - начальный диаметр бандажа.Bandage Compliance 4:
Figure 00000009

where E B is the modulus of elasticity of the material, the bandage;
tgα is the tangent of the angle of the pressure cone, tgα = 0.4 ÷ 0.5;
D BRT - the diameter of the shoulder of the axis and the fixing nut (structurally they are chosen the same);
D B - the initial diameter of the bandage.

Податливость резьбы резьбового участка 3:

Figure 00000010

где d2 - средний диаметр резьбы;
d - диаметр выступов резьбы;
S - шаг резьбы.The compliance of the thread of the threaded section 3:
Figure 00000010

where d 2 is the average diameter of the thread;
d is the diameter of the protrusions of the thread;
S - thread pitch.

Коэффициент контактной жесткости сопряжения КЖ определяем по известном методикам расчета контактной жесткости:

Figure 00000011

где с - коэффициент геометрии поверхности сопряженных элементов валка, С=O, 0,6÷0,12 для шлифованных поверхностей и С=0,9 для строганных.Contact stiffness coefficient of coupling k and calculated following the methodology for calculating the contact stiffness:
Figure 00000011

where c is the coefficient of the geometry of the surface of the mating elements of the roll, C = O, 0.6 ÷ 0.12 for polished surfaces and C = 0.9 for planed.

Выбрав размеры элементов валка на основе конкретного конструктивного исполнения, определив значения необходимого усилия предварительного напряжения валка, податливость элементов валка, коэффициент контактной жесткости сопряжения, находят температуру нагрева оси ТО. В табл. 1 приведены задаваемые величины для расчета параметров сборки составного прокатного валка мелкосортного стана 250 с размером бочки 340•540 мм при различных значениях усилия прокатки и диаметра оси валка. В табл. 2 - результаты расчета податливости элементов валка, требуемой температуры нагрева оси валка и значения коэффициентов запаса по максимальному давлению и моменту прокатки и резьбы на срез.Choosing the dimensions of the roll elements on the basis of a specific design, determining the values of the necessary efforts of the prestressing roll, the flexibility of the roll elements, the coefficient of contact stiffness of the pair, find the heating temperature of the axis T About . In the table. Figure 1 shows the set values for calculating the assembly parameters of a composite rolling roll of a fine mill 250 with a barrel size of 340 • 540 mm for various values of the rolling force and the diameter of the roll axis. In the table. 2 - calculation results of the flexibility of the roll elements, the required heating temperature of the roll axis and the safety factors for the maximum pressure and the moment of rolling and thread cutting.

Пример конкретного расчета. An example of a specific calculation.

Рассмотрим пример расчета необходимого усилия предварительного напряжения валка, податливости и контактной жесткости сопряжения элементов валка и температуры нагрева оси валка при сборке для случая сборки составного прокатного валка мелкосортного стана с размерами бочки валка 340•540 мм. При этом максимальное усилие прокатки составляет 31,9 тН, а максимальный момент прокатки составляет 0,67 тН•м. Let us consider an example of calculating the required roll prestressing force, ductility and contact stiffness of the mating elements of the roll and the heating temperature of the roll axis during assembly for the case of assembling a composite rolling roll of a small mill with roll barrel sizes of 340 • 540 mm. Moreover, the maximum rolling force is 31.9 tN, and the maximum rolling moment is 0.67 tN • m.

По формуле (2) определяем необходимое усилие предварительного напряжения валка:

Figure 00000012

По формуле (9) определяем податливость оси валка на участке посадки бандажа:
Figure 00000013

По формуле (10) определяем податливость бурта оси валка:
Figure 00000014

По формуле (11) определяем податливость бандажа:
Figure 00000015

По формуле (12) определяем податливость резьбы:
Figure 00000016

По формуле (13) определяем коэффициент контактной жесткости сопряжения КЖ:
Figure 00000017

По формуле (8) определим суммарную податливость элементов валка:
λсум =5,774•10-7+1,705•10-7+4,944•10-7+1,447•10-7=13,87•10-7 мм/кг
По формуле (7) определим требуемое удлинение оси валка при нагреве. При этом предельное значение торцевого биения для IX степени точности изготовления для диаметра 160÷400 мм составляет 0,1 мм.Using the formula (2), we determine the necessary pre-stress of the roll:
Figure 00000012

By the formula (9) we determine the compliance of the axis of the roll at the site of landing of the bandage:
Figure 00000013

By the formula (10), we determine the compliance of the shoulder of the roll axis:
Figure 00000014

By the formula (11) we determine the compliance of the bandage:
Figure 00000015

By the formula (12) we determine the compliance of the thread:
Figure 00000016

By formula (13) define a mating contact stiffness coefficient K F:
Figure 00000017

By the formula (8) we determine the total compliance of the elements of the roll:
λ sum = 5.774 • 10 -7 + 1.705 • 10 -7 + 4.944 • 10 -7 + 1.447 • 10 -7 = 13.87 • 10 -7 mm / kg
By the formula (7) we determine the required extension of the axis of the roll during heating. In this case, the limit value of the end runout for the IX degree of manufacturing accuracy for a diameter of 160 ÷ 400 mm is 0.1 mm.

Figure 00000018

По формуле (1) определяем требуемую температуру нагрева оси валка при сборке:
Figure 00000019

Определив требуемую температуру нагрева оси валка при оборке, исходя из конкретных условий нагрева, мощности и характеристик используемого нагревательного устройства, задается режим нагрева оси. Коэффициенты запаса резьбы на срез и валка на смещение бандажа по стыку от максимального момента и давления прокатки, определенные по известным методикам расчета, позволяют судить о работоспособности валка и при необходимости вносить коррективы в размеры элементов валка.
Figure 00000018

Using the formula (1), we determine the required heating temperature of the roll axis during assembly:
Figure 00000019

Having determined the required heating temperature of the roll axis during frill, based on the specific heating conditions, power and characteristics of the used heating device, the axis heating mode is set. The safety factors of the thread for the cut and roll for the offset of the bandage at the joint from the maximum moment and rolling pressure, determined by known calculation methods, allow us to judge the operability of the roll and, if necessary, make adjustments to the dimensions of the roll elements.

В предлагаемом способе сборка составных валков осуществляется без сложных гидравлических устройств, при этом, изменяя температуру нагрева оси при сборке, можно обеспечить передачу допустимого момента прокатки с требуемым коэффициентом запаса. Так как ограничений по температуре нагрева оси нет, то данный способ позволяет собирать составные валки для достаточно нагруженных клетей, сборка которых ограничена мощностью гидравлического устройства. In the proposed method, the assembly of composite rolls is carried out without complex hydraulic devices, while changing the temperature of the axis during assembly, it is possible to transfer the allowable rolling moment with the required safety factor. Since there are no restrictions on the heating temperature of the axis, this method allows you to assemble composite rolls for sufficiently loaded stands, the assembly of which is limited by the power of the hydraulic device.

Источники информации
1. В.П. Полухин др. "Составной рабочий инструмент прокатных станов"- М.: Металлургия, 1977 г., с.21-25.Sources of information
1. V.P. Polukhin et al. “Composite working tool of rolling mills” - M .: Metallurgy, 1977, p.21-25.

2. А.с 540687 В 21 В 27/02, 1973 г. 2.A. s 540687 V 21 V 27/02, 1973

3. Г.Б. Иосилевич и др. "Затяжка и стопорение резьбовых соединений".-М.: Машиностроение, 1985 г., с.63. 3. G. B. Iosilevich et al. “Tightening and locking of threaded joints” .- M.: Mechanical Engineering, 1985, p. 63.

4. А.Я. Сапожников "Предварительно напряженные составные валки сортовых станов".- М.: ЦНИИТЭИТяжмаш, Металлургическое оборудование, серия 1, вып. 2, 1991 г., с.6 - прототип. 4. A.Ya. Sapozhnikov "Prestressed composite rolls of high-quality mills." - M.: TSNIITEITyazhmash, Metallurgical equipment, series 1, issue. 2, 1991, p.6 - prototype.

Claims (1)

Способ сборки составного прокатного валка, включающий механическую обработку сопрягаемых поверхностей оси с буртом и резьбовым участком, бандажа, фиксирующей гайки, с обеспечением гарантированного зазора между осью валка и бандажом, последующее их соединение с использованием осевого растяжения оси валка и фиксирование этого растяжения с помощью фиксирующей гайки, отличающийся тем, что растяжение оси валка проводят нагревом оси на участке посадки бандажа, с вращением оси или нагревателя относительно оси, затем последовательно насаживают бандаж и навинчивают фиксирующую гайку, при этом температуру нагрева оси определяют по следующей зависимости:
Figure 00000020

где NПР - необходимое усилие предварительного напряжения валка;
λсум - суммарная податливость элементов валка;
n - число стыков сопряжения элементов валка;
КЖ - коэффициент контактной жесткости сопряжения;
SТБ - допустимые предельные значения торцевого биения контактирующих элементов валка;
αо - температурный коэффициент линейного расширения материала оси валка;
LS - длина бандажа;
ТБ - температура бандажа при сборке.A method of assembling a composite rolling roll, including machining the mating surfaces of the axis with a shoulder and a threaded section, a brace, fixing nuts, providing a guaranteed clearance between the roll axis and the brace, their subsequent connection using axial tension of the roll axis and fixing this stretching using a fixing nut characterized in that the tension of the axis of the roll is carried out by heating the axis at the site of fitting the bandage, with the rotation of the axis or heater relative to the axis, then sequentially the bandage is fastened and the fixing nut is screwed on, while the axis heating temperature is determined by the following relationship:
Figure 00000020

where N PR - the required force of the prestressing roll;
λ sum - the total compliance of the elements of the roll;
n is the number of mating joints of the roll elements;
To W - the coefficient of contact stiffness of the pair;
S TB - permissible limit values of the end runout of the contacting elements of the roll;
α about - the temperature coefficient of linear expansion of the material of the axis of the roll;
L S is the length of the brace;
T B - bandage temperature during assembly.
RU2000128448A 2000-11-13 2000-11-13 Method for assembling built-up rolling rolls RU2185905C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000128448A RU2185905C2 (en) 2000-11-13 2000-11-13 Method for assembling built-up rolling rolls

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000128448A RU2185905C2 (en) 2000-11-13 2000-11-13 Method for assembling built-up rolling rolls

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2185905C2 true RU2185905C2 (en) 2002-07-27
RU2000128448A RU2000128448A (en) 2002-10-27

Family

ID=20242102

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000128448A RU2185905C2 (en) 2000-11-13 2000-11-13 Method for assembling built-up rolling rolls

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2185905C2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107225152A (en) * 2016-03-23 2017-10-03 自贡硬质合金有限责任公司 A kind of composite roll and preparation method thereof
CN113714298A (en) * 2017-12-11 2021-11-30 株洲硬质合金集团有限公司 Combined roller, nut locking device and combined roller with nut locking device

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
САПОЖНИКОВ А.Я. Предварительно напряженные составные валки сортовых станов. - М.: ЦНИИТЭИТЯжмаш; Металлургическое оборудование, серия 1, вып. 2, 1991, с. 6. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107225152A (en) * 2016-03-23 2017-10-03 自贡硬质合金有限责任公司 A kind of composite roll and preparation method thereof
CN113714298A (en) * 2017-12-11 2021-11-30 株洲硬质合金集团有限公司 Combined roller, nut locking device and combined roller with nut locking device

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA1242089A (en) Apparatus to mechanically stress a bolt-type fastener
US5083889A (en) Structure for preventing escape of jack bolts in apparatus to mechanically stress a bolt-type fastener
USRE33490E (en) Apparatus to mechanically stress a bolt-type fastener
CA2363815C (en) Sleeve for rolling mill oil film bearing
RU2185905C2 (en) Method for assembling built-up rolling rolls
US7891224B2 (en) Multiple piece roll
US20110192029A1 (en) Support roll for a rolling mill
Vasylkiv et al. Investigation of deflections of winded screw flights and auger billets in the processes of their manufacture
US3461527A (en) Rolls for rolling mills
RU2226134C2 (en) Prestressed builtup rolling roll
RU2130348C1 (en) Buildup rolling roll
SU1616735A1 (en) Composite rolling mill roll
RU2201822C2 (en) Prestressed buildup rolling roll
RU2308332C1 (en) Prestressed built-up rolling roll
RU2166404C1 (en) Roller for continuous casting machine and method of its manufacture
RU2211101C2 (en) Builtup rolling roll
JPH0242322Y2 (en)
SU1331598A1 (en) Composite roll for pass rolling
CN219597678U (en) Composite roller device
RU2100110C1 (en) Buildup rolling roll
JP2926431B2 (en) Rolling roll, rolling mill using the same, and method of manufacturing rolling roll
RU2189873C2 (en) Two-high roll mill stand
RU2333054C1 (en) Composite forming roll
SU1266586A1 (en) Method of assembling prestressed composite rolling mill roll
RU2000128448A (en) METHOD FOR ASSEMBLING COMPOSITION ROLLING ROLLS

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20091114