RU2180924C1 - Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it - Google Patents
Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it Download PDFInfo
- Publication number
- RU2180924C1 RU2180924C1 RU2001121824/02A RU2001121824A RU2180924C1 RU 2180924 C1 RU2180924 C1 RU 2180924C1 RU 2001121824/02 A RU2001121824/02 A RU 2001121824/02A RU 2001121824 A RU2001121824 A RU 2001121824A RU 2180924 C1 RU2180924 C1 RU 2180924C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- production
- anisotropy
- grain
- magnetic
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству электротехнической текстурованной стали с ограниченной анизотропией магнитной индукции, которая может быть использована, например, для изготовления магнитопроводов турбо- и гидрогенераторов. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of textured electrical steel with limited anisotropy of magnetic induction, which can be used, for example, for the manufacture of magnetic circuits for turbo and hydrogenerators.
Листовая электротехническая сталь является важнейшим магнитомягким материалом, использующимся для изготовления магнитопроводов и магнитных частей разнообразных устройств. Свойства электротехнических сталей в значительной степени определяют характеристики, экономичность, габариты этих устройств и возможность их совершенствования. Sheet electrical steel is the most important soft magnetic material used for the manufacture of magnetic cores and magnetic parts of various devices. The properties of electrical steel largely determine the characteristics, efficiency, dimensions of these devices and the possibility of their improvement.
В ряде электротехнических приборов с достаточно сложным контуром замыкания магнитного потока и соответственно магнитопровода требуется применение электротехнических анизотропных сталей (ЭАС) с особым комплексом электромагнитных свойств, в частности с пониженной (ограниченной) анизотропией магнитных потерь или магнитной индукции. Это прежде всего относится к магнитопроводам вращающихся машин (турбо - и гидрогенераторов). In a number of electrical devices with a rather complex circuit of magnetic flux closure and, accordingly, the magnetic circuit, it is necessary to use electrical anisotropic steels (EAS) with a special complex of electromagnetic properties, in particular with reduced (limited) anisotropy of magnetic loss or magnetic induction. This primarily applies to the magnetic circuits of rotating machines (turbo - and hydrogenerators).
В ГОСТе 21427.1 этим сталям соответствуют стали марок 3311, 3432, 3431 и т.д. In GOST 21427.1, these steels correspond to steel grades 3311, 3432, 3431, etc.
В мировой практике изготовления ЭАС получили распространение три варианта их производства: сульфидный, сульфонитридный и нитридный. Эти варианты отличаются химическим составом сталей и режимами обработки. In world practice of manufacturing EAS, three variants of their production have become widespread: sulfide, sulfonitride and nitride. These options differ in the chemical composition of steels and processing conditions.
Сульфидный вариант известен с конца 40-х годов и в настоящее время является самым распространенным [1]. Ингибиторной фазой в стали является сульфид марганца - MnS. Основными технологическими операциями при производстве стали по сульфидному варианту являются: горячая прокатка, две холодные прокатки, разделенные рекристаллизационным отжигом, обезуглероживающий отжиг и высокотемпературный отжиг. Величина деформации при второй холодной прокатке составляет 40-55%. Готовая сталь имеет магнитную индукцию в поле 800 А/м - 1,80-1,84 Тл. The sulfide variant has been known since the late 40s and is currently the most common [1]. The inhibitory phase in steel is manganese sulfide - MnS. The main technological operations in the production of steel according to the sulfide variant are: hot rolling, two cold rolling, separated by recrystallization annealing, decarburization annealing and high temperature annealing. The strain during the second cold rolling is 40-55%. Finished steel has a magnetic induction in the field of 800 A / m - 1.80-1.84 T.
Сталь сульфонитридного варианта имеет повышенное содержание (по сравнению с сульфидным) углерода и алюминия [2]. Ингибиторные фазы - MnS и AlN. Основные операции после горячей прокатки - нормализация, однократная холодная прокатка с величиной деформации 80-88%, обезуглероживающий и высокотемпературный отжиги. Магнитная индукция готовой стали в поле 800 А/м составляет 1,88-1,94 Тл. Steel sulfonitride variant has a high content (compared with sulfide) of carbon and aluminum [2]. The inhibitory phases are MnS and AlN. The main operations after hot rolling are normalization, single cold rolling with a strain of 80-88%, decarburization and high-temperature annealing. The magnetic induction of finished steel in the field of 800 A / m is 1.88-1.94 T.
Сталь нитридного варианта имеет повышенное содержание углерода, алюминия, азота и меди [3]. Ингибиторной фазой является нитрид алюминия - AlN. Основными операциями нитридного варианта получения стали после горячей прокатки являются две холодные прокатки, разделенные обезуглероживающим отжигом, и высокотемпературный отжиг. Величина деформации при второй холодной прокатке составляет 40-55%. Steel nitride variant has a high content of carbon, aluminum, nitrogen and copper [3]. The inhibitory phase is aluminum nitride - AlN. The main operations of the nitride version of steel production after hot rolling are two cold rolling, separated by decarburization annealing, and high-temperature annealing. The strain during the second cold rolling is 40-55%.
Сталь с пониженной (ограниченной) анизотропией магнитных свойств может быть произведена из готовой ЭАС, изготовленной по любому из трех вышеперечисленных вариантов, за счет дополнительной обработки: например, проведения выпрямляющего отжига при повышенном натяжении и вытяжки полосы при завершающем отжиге. Подобная обработка за счет увеличения остаточных напряжений в направлении прокатки уменьшает магнитную индукцию и увеличивает удельные магнитные потери, при этом оказывает противоположное воздействие на электромагнитные свойства в поперечном направлении. При всей простоте данного метода управления структурой стали его нельзя признать экономичным по причине больших затрат на производство обычной ЭАС. Steel with reduced (limited) anisotropy of magnetic properties can be made from a finished EAS made according to any of the three above options, due to additional processing: for example, conducting straightening annealing with increased tension and stretching the strip during final annealing. Such processing by increasing the residual stresses in the rolling direction reduces the magnetic induction and increases the specific magnetic loss, while having the opposite effect on the electromagnetic properties in the transverse direction. Despite the simplicity of this method of controlling the structure of steel, it cannot be considered economical due to the high cost of producing a conventional EAS.
Наиболее близким аналогом изобретения является способ производства анизотропной электротехнической стали, применяемой для изготовления магнитопроводов электрической аппаратуры, и полоса, полученная этим способом, описанные в уже упомянутом источнике [3], в котором предлагается решение подобной задачи, но не учитываются материальные затраты на производство. The closest analogue of the invention is a method of producing anisotropic electrical steel used for the manufacture of magnetic circuits of electrical equipment, and the strip obtained by this method, described in the already mentioned source [3], which proposes a solution to a similar problem, but does not take into account the material costs of production.
Известный способ производства анизотропной электротехнической стали включает выплавку металла, содержащего компоненты в следующем соотношении, мас.%:
Кремний - 2,90-2,97
Марганец - 0,01-0,14
Сера - 0,002-0,004
Алюминий - 0,010-0,014
Титан - 0,003-0,005
Азот - 0,010-0,011
Медь - 0,28-0,30
Железо и неизбежные примеси - Остальное,
разливку, двукратную горячую прокатку, двукратную холодную прокатку, обезуглероживающий отжиг и высокотемпературный отжиг.A known method for the production of anisotropic electrical steel involves the smelting of a metal containing components in the following ratio, wt.%:
Silicon - 2.90-2.97
Manganese - 0.01-0.14
Sulfur - 0.002-0.004
Aluminum - 0.010-0.014
Titanium - 0.003-0.005
Nitrogen - 0.010-0.011
Copper - 0.28-0.30
Iron and Inevitable Impurities - Else,
casting, double hot rolling, double cold rolling, decarburization annealing and high temperature annealing.
Хотя описанная сталь характеризуется высоким значением величины магнитной индукции В2500= 1,92-1,95 Тл и анизотропии магнитной индукции ΔB2500 > 0,35 Тл, однако она использовалась ранее при изготовлении магнитопроводов вращающихся машин. Для улучшения технических и экономических характеристик этих машин необходимо изготовить по экономичной технологии специальную электротехническую текстурованную сталь с ограниченной анизотропией магнитной индукции в пределах ΔB2500 = 0,17-0,25 Тл при некотором снижении величины магнитной индукции, приблизительно, до В2500=1,84-1,87 Тл. Ранее подобная задача не решалась.Although the described steel is characterized by a high value of magnetic induction B 2500 = 1.92-1.95 T and anisotropy of magnetic induction ΔB 2500 > 0.35 T, however, it was previously used in the manufacture of magnetic circuits of rotating machines. To improve the technical and economic characteristics of these machines, it is necessary to fabricate, using the cost-effective technology, a special electrotechnical textured steel with limited magnetic induction anisotropy in the range ΔB 2500 = 0.17-0.25 T with a slight decrease in the magnitude of the magnetic induction to approximately 2500 = 1, 84-1.87 T. Previously, this problem was not solved.
Техническим результатом изобретения является получение электротехнической текстурованной стали с ограниченной (пониженной) анизотропией магнитной индукции в интервале ΔB2500 = 0,17-0,25 Тл.The technical result of the invention is to obtain an electrotechnical textured steel with limited (reduced) anisotropy of magnetic induction in the range ΔB 2500 = 0.17-0.25 T.
Кроме того, изобретение направлено на решение еще одной важной задачи, возникающей при изготовлении крупных генераторов, а именно на повышение конструктивной прочности магнитопровода в целом. Последняя задача решается путем обеспечения возможности использования относительно толстолистовой стали (0,7-1 мм) при изготовлении крайних позиций магнитопроводов. In addition, the invention is aimed at solving another important problem arising in the manufacture of large generators, namely, to increase the structural strength of the magnetic circuit as a whole. The latter problem is solved by providing the possibility of using relatively plate steel (0.7-1 mm) in the manufacture of extreme positions of the magnetic cores.
Основными условиями прохождения в стали вторичной рекристаллизации (ВР) с формированием острой ориентировки (110) [001] являются:
- стабилизация зерновой структуры дисперсными включениями второй (ингибиторной) фазы (наиболее часто в этой роли выступают сульфиды марганца и /или нитриды алюминия);
- наличие в текстуре матрицы небольшого числа достаточно совершенных зерен (110) [001], являющихся центрами вторичной рекристаллизации.The main conditions for the passage of secondary recrystallization (VR) in steel with the formation of a sharp orientation (110) [001] are:
- stabilization of the grain structure by dispersed inclusions of the second (inhibitory) phase (most often manganese sulfides and / or aluminum nitrides play this role);
- the presence in the matrix texture of a small number of sufficiently perfect (110) [001] grains, which are centers of secondary recrystallization.
Получение необходимой кристаллографической текстуры в ЭАС достигается реализацией механизма структурной наследственности. Для протекания ВР необходимо создание уже при горячей прокатке стали определенной структурной и текстурной неоднородности. Текстурное состояние железокремнистых материалов перед холодной деформацией относится к числу важнейших элементов структуры, определяющих особенности развития процесса текстурообразования при последующих прокатках и рекристаллизациях. До холодной деформации закладываются основные структурные параметры, влияющие на процессы текстурообразования и в итоге на магнитные свойства ЭАС. Влияние на структуро- и текстурообразование проявляется в наследовании особенностей исходной структуры подката по технологическим переделам сквозного цикла производства анизотропных сталей. Obtaining the necessary crystallographic texture in EAS is achieved by implementing the mechanism of structural heredity. For the flow of BP, it is necessary to create a certain structural and texture heterogeneity already during hot rolling of steel. The texture state of iron-silicon materials before cold deformation is one of the most important structural elements that determine the features of the development of the texture formation process during subsequent rolling and recrystallization. Prior to cold deformation, the basic structural parameters are laid that affect the texture formation processes and, as a result, the magnetic properties of the EAS. The effect on structure and texturing is manifested in the inheritance of the features of the initial structure of the tackle according to the technological redistribution of the end-to-end cycle of production of anisotropic steels.
Механизм реализации текстурной наследственности проявляется лучше всего при производстве ЭАС с использованием двух холодных прокаток, разделенных рекристаллизационным или обезуглероживающим отжигом (сульфидный и нитридный варианты). При этом величина деформации при второй холодной прокатке составляет 40-55%. The mechanism of realization of texture heredity is best manifested in the production of EAS using two cold rolled products separated by recrystallization or decarburization annealing (sulfide and nitride variants). The magnitude of the deformation during the second cold rolling is 40-55%.
Использование больших обжатий при холодной прокатке (>80% - однократная холодная прокатка) увеличивает совершенство текстуры при ВР, однако требует усиления ингибирующей способности дисперсных фаз и соответственно введения в технологическую цепочку операции нормализационного отжига горячекатаного подката. The use of large reductions in cold rolling (> 80% - single cold rolling) increases the perfection of texture during BP, however, it requires strengthening the inhibitory ability of the dispersed phases and, accordingly, introducing normalized annealing of hot rolled rolling into the technological chain.
Опыт производства ЭАС по нитридному варианту на Верх-Исетском металлургическом заводе показал, что в случае применения обжатий при однократной холодной прокатке 60-80% наблюдается ухудшение действия механизма текстурной наследственности, и соответственно, формирование при ВР рассеянной ребровой текстуры. Этот экспериментально установленный факт позволил разработать достаточно простую и экономичную схему производства холоднокатаной электротехнической текстурованной стали. The experience in the production of EAS according to the nitride variant at the Verkh-Isetsky Metallurgical Plant showed that in the case of compressions during a single cold rolling of 60-80%, a deterioration in the effect of the mechanism of texture heredity is observed, and, correspondingly, the formation of a diffuse rib texture during HR. This experimentally established fact made it possible to develop a fairly simple and economical scheme for the production of cold-rolled electrotechnical textured steel.
Сущность изобретения заключается в том, что предложен способ производства электротехнической текстурованной стали с ограниченной анизотропией магнитной индукции ΔB2500 = 0,17-0,25 Тл, в соответствии с которым выплавляют металл, содержащий компоненты в следующем соотношении, мас.%:
Углерод - до 0,06
Кремний - 2,5-3,5
Марганец - 0,1-0,3
Медь - до 0,6
Алюминий - 0,006-0,036
Азот - до 0,013
Железо и неизбежные примеси - Остальное,
затем проводят разливку, горячую прокатку, холодную прокатку с величиной деформации 60-80%, обезуглероживающий, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги.The essence of the invention lies in the fact that a method for the production of electrotechnical textured steel with limited anisotropy of magnetic induction ΔB 2500 = 0.17-0.25 T, in accordance with which the metal is melted containing components in the following ratio, wt.%:
Carbon - up to 0.06
Silicon - 2.5-3.5
Manganese - 0.1-0.3
Copper - up to 0.6
Aluminum - 0.006-0.036
Nitrogen - up to 0.013
Iron and Inevitable Impurities - Else,
then casting, hot rolling, cold rolling with a strain of 60-80%, decarburizing, high temperature and straightening annealing are carried out.
Холодную прокатку можно проводить на конечную толщину полос 0,7-1,0 мм. Cold rolling can be carried out on a final strip thickness of 0.7-1.0 mm.
В результате по описанному выше способу получают полосу из электротехнической текстурованной стали с ограниченной анизотропией магнитной индукции ΔB2500 = 0,17-0,25 Тл, которая имеет конечную толщину 0,7-1,0 мм.As a result, according to the method described above, a strip of electrotechnical textured steel with limited magnetic induction anisotropy ΔB 2500 = 0.17-0.25 T, which has a final thickness of 0.7-1.0 mm, is obtained.
Из полученной полосы могут быть изготовлены различные изделия, в том числе магнитопроводы и другие магнитные части разнообразных устройств, технические характеристики, экономичность и габариты которых определяются тем, что использована электротехническая текстурованная сталь с ограниченной анизотропией магнитной индукции ΔB2500 = 0,17-0,25 Тл.Various products can be made from the obtained strip, including magnetic cores and other magnetic parts of various devices, technical characteristics, economy and dimensions of which are determined by the use of textured steel with limited magnetic induction anisotropy ΔB 2500 = 0.17-0.25 T.
Важно подчеркнуть, что разработанная технология позволяет увеличить толщину полос до 0,7-1,0 мм без ущерба для протекания вторичной рекристаллизации, что создает возможности для использования металла при изготовлении крайних позиций магнитопроводов генераторов с гарантией конструктивной прочности магнитопроводов в целом. It is important to emphasize that the developed technology allows increasing the thickness of the strips to 0.7-1.0 mm without prejudice to secondary recrystallization, which creates opportunities for the use of metal in the manufacture of extreme positions of magnetic circuits of generators with a guarantee of the structural strength of magnetic circuits as a whole.
Пример. Example.
Сталь для исследований выплавляли конверторным методом, разливали на МНЛЗ в слябы. Затем слябы прокатывали на стане горячей прокатки в полосы толщиной 2,2 мм. Состав выплавленной стали приведен в таблице 1. Steel for research was smelted using the converter method, cast on continuous casting machines in slabs. Then, the slabs were rolled in a hot rolling mill into strips 2.2 mm thick. The composition of the smelted steel is given in table 1.
Горячую прокатку слябов осуществляли на непрерывном широкополосном стане после их нагрева в печах с шагающими балками до температуры 1280oС. Температура смотки полос составляла 560oС.Hot rolling of the slabs was carried out on a continuous broadband mill after heating them in furnaces with walking beams to a temperature of 1280 o C. The temperature of the strip winding was 560 o C.
После горячей прокатки рулоны подвергали травлению, однократной холодной прокатке с обжатиями от 40 до 90%, обезуглероживающему отжигу с нанесением антисварочного покрытия, высокотемпературному и выпрямляющему отжигам. После завершающей обработки полученной ЭАС производили измерения магнитных свойств вдоль и поперек направления холодной прокатки. Результаты измерений магнитных свойств и величины деформации при холодной прокатке представлены в таблице 2. After hot rolling, the coils were subjected to etching, single cold rolling with reductions from 40 to 90%, decarburization annealing with application of an anti-welding coating, and high-temperature and straightening annealing. After the final treatment of the obtained EAS, magnetic properties were measured along and across the direction of cold rolling. The measurement results of the magnetic properties and the magnitude of the deformation during cold rolling are presented in table 2.
Результаты измерений показывают, что при относительно малых величинах обжатий при холодной прокатке (40-55%) при вторичной рекристаллизации в стали формируется текстура, имеющая наименьшую анизотропию, но при этом и достаточно низкие магнитные свойства (режимы 1,2). Если величина холодной деформации превышает 80%, то анизотропия свойств может оказаться очень высокой (режим 6), а при дальнейшем повышении величины обжатия вторичная рекристаллизация в стали вообще не протекает (режим 7). Оптимальные магнитные свойства зафиксированы только на стали, произведенной в соответствии с настоящим изобретением (режимы 3, 4, 5). The measurement results show that at relatively small compressions during cold rolling (40-55%) during secondary recrystallization in steel, a texture is formed that has the lowest anisotropy, but at the same time, sufficiently low magnetic properties (
Полученные закономерности подтверждены на крупной (600 т) промышленной партии стали марки 3311 в толщине 0,7 мм степень деформации при холодной прокатке составляла 72%, а толщина горячего подката - 2,5 мм. Готовый металл характеризовался следующим уровнем магнитных свойств:
В2500=1,85-1,87 Тл, а ΔB2500 = 0,18-0,22 Тл.The obtained patterns were confirmed on a large (600 t) industrial batch of steel 3311 in a thickness of 0.7 mm, the degree of deformation during cold rolling was 72%, and the thickness of the hot rolled was 2.5 mm. Finished metal was characterized by the following level of magnetic properties:
B 2500 = 1.85-1.87 T, and ΔB 2500 = 0.18-0.22 T.
Сталь испытана при изготовлении крупных турбогенераторов. По сравнению с ранее использовавшейся сталью толщиной 0,5 мм с повышенной анизотропией магнитной индукции ΔB2500 = 0,35 Тл вновь разработанная сталь эффективна как в части улучшения магнитных характеристик машин, так и в упрочнении конструкции.Steel has been tested in the manufacture of large turbogenerators. Compared to previously used steel with a thickness of 0.5 mm with increased magnetic induction anisotropy ΔB 2500 = 0.35 T, the newly developed steel is effective both in terms of improving the magnetic characteristics of machines and in hardening the structure.
Источники информации
1. Сера в электротехнических сталях. - Молотилов Б.В. и др. - М.: Металлургия, 1973, 176 с.Sources of information
1. Sulfur in electrical steel. - Molotilov B.V. et al. - M.: Metallurgy, 1973, 176 p.
2. Физическое металловедение в 3-х т., т.3, под ред. Кана Р.У. и др., пер. с англ.- М.: Металлургия, 1987, 624 с. 2. Physical metallurgy in 3 vols., Vol. 3, ed. Kana R.U. et al., trans. from English.- M.: Metallurgy, 1987, 624 p.
3. Патент RU 2017837 С1, опубл. 15.08.1994, C 21 D 8/12. 3. Patent RU 2017837 C1, publ. 08/15/1994, C 21 D 8/12.
Claims (4)
Углерод - до 0,06
Кремний - 2,5-3,5
Марганец - 0,1-0,3
Медь - до 0,6
Алюминий - 0,006-0,036
Азот - до 0,013
Железо и неизбежные примеси - Остальное
проводят разливку, горячую прокатку, холодную прокатку с величиной деформации 60-80% и обезуглероживающий, высокотемпературный и выпрямляющий отжиги.1. The method of production of electrical textured steel with limited anisotropy of magnetic induction ΔB 2500 = 0.17-0.25 T, characterized in that the metal is melted containing components in the following ratio wt. %:
Carbon - up to 0.06
Silicon - 2.5-3.5
Manganese - 0.1-0.3
Copper - up to 0.6
Aluminum - 0.006-0.036
Nitrogen - up to 0.013
Iron and Inevitable Impurities - Else
they carry out casting, hot rolling, cold rolling with a strain of 60-80% and decarburizing, high temperature and straightening annealing.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121824/02A RU2180924C1 (en) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121824/02A RU2180924C1 (en) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2180924C1 true RU2180924C1 (en) | 2002-03-27 |
Family
ID=20252371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001121824/02A RU2180924C1 (en) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2180924C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2537628C1 (en) * | 2010-11-26 | 2015-01-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Production of texture sheets from electrical steel |
| RU2538846C1 (en) * | 2010-11-10 | 2015-01-10 | Поско | Wire rod and steel wire, which have excellent magnetic characteristics, and methods for their manufacture |
-
2001
- 2001-08-06 RU RU2001121824/02A patent/RU2180924C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2538846C1 (en) * | 2010-11-10 | 2015-01-10 | Поско | Wire rod and steel wire, which have excellent magnetic characteristics, and methods for their manufacture |
| RU2537628C1 (en) * | 2010-11-26 | 2015-01-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Production of texture sheets from electrical steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101654757B (en) | Coated semi-processed non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP5188658B2 (en) | Method for producing grain-oriented silicon steel sheet having low hysteresis loss and high polarity | |
| CN110735088A (en) | Non-oriented silicon steel produced by thin slabs and manufacturing method thereof | |
| EP1356127B9 (en) | Process for the production of grain oriented electrical steel strips | |
| JP4697841B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| JP2004526862A5 (en) | ||
| EP0334224A3 (en) | Ultra-rapid annealing of nonoriented electrical steel | |
| CN114540714B (en) | Method for improving magnetic property of copper-containing oriented silicon steel | |
| JP2000129410A (en) | Nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density | |
| RU2180924C1 (en) | Process of production of grain-oriented electrical-sheet steel with limited anisotropy, strip produced by this process and article from it | |
| CA2050976C (en) | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characteristics | |
| JP6622919B2 (en) | Oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP2004506093A (en) | Method of adjusting inhibitor dispersion in production of grain-oriented electrical steel strip | |
| KR20050044499A (en) | Method for the production of magnetic sheet with non-grain oriented granularity | |
| JP3379055B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density and low iron loss | |
| KR100192841B1 (en) | Non-oriented magnetic steel plate and its production method | |
| JPS6333518A (en) | Non-oriented electrical steel sheet having low iron loss and excellent magnetic flux density and its production | |
| RU2180925C2 (en) | Process of production of cold-rolled semi-processed electrical-sheet steel | |
| RU2142020C1 (en) | Method of production of antisotropic electrical steel | |
| JPS63186823A (en) | Production of electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristic | |
| KR100530047B1 (en) | A non-oriented electrical steel sheet having improved core loss after stress relief annealing and a method for manufacturing it | |
| RU2180356C1 (en) | Method for making cold rolled electrical anisotropic steel | |
| Abbruzzese et al. | Influence of precipitate dispersion and texture differences through the sheet thickness on selective grain growth in silicon‐iron | |
| KR19980051154A (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet excellent in pickling and magnetic properties of hot rolled sheet | |
| JP2002129236A (en) | Method for stably manufacturing grain oriented silicon steel sheet |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NF4A | Reinstatement of patent | ||
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20061204 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140807 |