RU2169867C2 - Epicyclic gear train without carrier - Google Patents
Epicyclic gear train without carrier Download PDFInfo
- Publication number
- RU2169867C2 RU2169867C2 RU99119691A RU99119691A RU2169867C2 RU 2169867 C2 RU2169867 C2 RU 2169867C2 RU 99119691 A RU99119691 A RU 99119691A RU 99119691 A RU99119691 A RU 99119691A RU 2169867 C2 RU2169867 C2 RU 2169867C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- teeth
- crowns
- rims
- satellite blocks
- gears
- Prior art date
Links
Landscapes
- Retarders (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению, а именно к конструкции безводильных планетарных редукторов с зубчатым зацеплением, и может быть использовано в силовых приводах машин и механизмов для обеспечения больших передаточных чисел при высоком КПД и надежности. The invention relates to mechanical engineering, namely to the design of gearless planetary gear reducers with gearing, and can be used in power drives of machines and mechanisms to provide large gear ratios with high efficiency and reliability.
Известен безводильный планетарный редуктор, содержащий солнечную шестерню ведущего вала, расположенную в центре неподвижного и подвижного коронного зубчатого колеса, связанного с ведомым валом. Подвижное и неподвижное коронное колесо имеют одинаковый диаметр делительной окружности, но количество их зубьев различается, по меньшей мере, на единицу. Между солнечной шестерней и коронными колесами размещена, по меньшей мере, одна свободная планетарная шестерня с двумя диаметрально расположенными опорными сателлитами, которые компенсируют радиальную компоненту нагрузки зубчатого зацепления (1). Known planetless gear reducer containing a sun gear of the drive shaft located in the center of the stationary and movable ring gear associated with the driven shaft. The movable and fixed crown wheels have the same diameter of the pitch circle, but the number of their teeth varies by at least one. Between the sun gear and the crown wheels there is at least one free planetary gear with two diametrically located supporting satellites, which compensate for the radial load component of the gearing (1).
Однако такой редуктор при большом передаточном отношении имеет малую передаваемую мощность и мелкий модуль зубьев, т.к. число свободных планетарных шестерен, передающих эту мощность и входящих в зацепление с обоими коронными колесами, должно равняться разнице числа их зубьев, что снижает КПД, быстроходность и долговечность зубчатого зацепления, воспринимающего кроме полезной тангенциальной компоненты вращающего момента еще и паразитную радиальную компоненту, которая обуславливает его дополнительный износ. However, such a gearbox with a large gear ratio has a low transmitted power and a small tooth modulus, because the number of free planetary gears transmitting this power and meshed with both crown gears should be equal to the difference in the number of their teeth, which reduces the efficiency, speed and durability of the gearing, which, apart from the useful tangential component of the torque, also receives the parasitic radial component, which causes it extra wear.
Наиболее близким по технической сущности заявленному решению является безводильная планетарная передача с двухвенцовой солнечной шестерней ведущего вала, взаимодействующей с крайними шестернями сателлитных блоков, у которых оси контактируют со свободно плавающими опорными кольцами, а рабочие венцы - с неподвижной и подвижной коронной шестерней ведомого вала (2). The claimed solution closest in technical essence is a non-drive planetary gear with a two-crowned sun gear of the drive shaft interacting with the extreme gears of the satellite blocks, in which the axes are in contact with freely floating support rings, and the working crowns are with the fixed and movable crown gear of the driven shaft (2) .
Существенными недостатками такой передачи являются сложная конструкция сателлитных блоков с четырьмя зубчатыми венцами и парой опорных колец, а также ограниченная величина передаточного отношения, обусловленная разным количеством зубьев у рабочих венцов сателлитных блоков, входящих в зацепление с коронными шестернями. Significant disadvantages of such a transmission are the complex design of the satellite blocks with four gear rims and a pair of support rings, as well as the limited gear ratio due to the different number of teeth of the working rims of the satellite blocks engaged with the ring gears.
Технической задачей настоящего изобретения является устранение вышеуказанных недостатков и противоречий, т.е. упрощение конструкции планетарной передачи и обеспечение большого передаточного отношения, модуля зубьев и КПД. The technical task of the present invention is to eliminate the above disadvantages and contradictions, i.e. simplifying the design of the planetary gear and providing a large gear ratio, tooth module and efficiency.
Для решения поставленной задачи предлагается безводильная планетарная передача с произвольной разницей зубьев между двумя коронными шестернями и трехвенцовыми сателлитными блоками, у которых крайние венцы взаимодействуют с двухвенцовой солнечной шестерней, а средние венцы, входящие в зацепление только с неподвижной коронной шестерней, имеют такое же количество однотипных зубьев, как и крайние венцы, но смещены по своей начальной окружности относительно них на величину, кратную отношению произведения шага зубьев на разницу количества зубьев коронных шестерен к числу сателлитных блоков, снабженных внутренними шлицами и установленных на шлицевых осях с плавающими опорным и упругим кольцами. To solve this problem, a gearless planetary gear is proposed with an arbitrary tooth difference between two crown gears and three-crowned satellite blocks, in which the extreme crowns interact with the two-crowned sun gear, and the middle crowns that engage only with the stationary crown gear have the same number of identical teeth , like the extreme crowns, but shifted in their initial circumference relative to them by an amount multiple of the ratio of the product of the tooth pitch by the difference in the quantities and the teeth of the ring gears to the number of satellite blocks equipped with internal slots and mounted on the splined axes with floating support and elastic rings.
На чертеже показан продольный разрез планетарной передачи. The drawing shows a longitudinal section of a planetary gear.
Предлагаемая передача содержит расположенные в двух параллельных плоскостях подвижную 1 и неподвижную 2 коронные шестерни с различным количеством зубьев Z1 и Z2, откорригированных до одинаковых начальных окружностей D и входящие в зацепление с соответствующими венцами сателлитных блоков 3, которые контактируют с плавающими опорным 4 и упругим 5 кольцами, и установленным концентрично с приводной двухвенцовой Z0 солнечной шестерней 6, взаимодействующей с крайними венцами сателлитных блоков 3, содержащими по Z3 зубьев.The proposed transmission contains located in two parallel planes of the movable 1 and fixed 2 ring gears with a different number of teeth Z 1 and Z 2 , aligned to the same initial circles D and engaged with the corresponding crowns of the satellite blocks 3, which are in contact with the floating support 4 and elastic 5 rings, and installed concentrically with the drive two-crown Z 0 sun gear 6, interacting with the extreme crowns of the satellite blocks 3, containing Z 3 teeth.
При этом один из крайних венцов каждого сателлитного блока входит в зацепление и с подвижной коронной шестерней 1, а их средние венцы, входящие в зацепление только с неподвижной коронной шестерней 2, имеют такое же количество однотипных зубьев Z3, как и крайние венцы, но смещены каждый по своей начальной окружности относительно них на величину, кратную отношению произведения шага зубьев t на разницу количества зубьев коронных шестерен к числу N сателлитных блоков 3.In this case, one of the extreme rims of each satellite block engages with a movable crown gear 1, and their middle rims, which engage only with a stationary ring gear 2, have the same number of teeth of the same type Z 3 as the extreme rims, but are shifted each in its initial circumference relative to them by a multiple of the ratio of the product of the tooth pitch t by the difference in the number of teeth of the ring gears to the number N of satellite blocks 3.
Все венцы сателлитных блоков 3 снабжены внутренними шлицами и установлены на сопряженных шлицевых осях 7, содержащих Z наружных шлицов, в которых выполнены кольцевые проточки до основания шлицов в местах контактирования опорного 4 и упругого 5 колец (проточки на чертеже не показаны). Осевое смещение шлицевых осей 7 блокируется торцевыми крышками 8, 9 коронных шестерен 1 и 2, снабженных крепежными отверстиями 10, болтами 11. Для облегчения вращения наиболее ответственных деталей планетарной передачи в ней могут быть установлены подшипники качения 12, два из которых размещены на приводном валу солнечной шестерни 6 и контактируют с ее венцами через дистанционные шайбы 13. All the crowns of the satellite blocks 3 are provided with internal slots and are mounted on the conjugate splined axes 7 containing Z external splines, in which annular grooves are made to the base of the splines in the contact points of the supporting 4 and elastic 5 rings (grooves are not shown in the drawing). The axial displacement of the splined axes 7 is blocked by the end caps 8, 9 of the ring gears 1 and 2, equipped with mounting holes 10, bolts 11. To facilitate rotation of the most critical parts of the planetary gear, rolling bearings 12 can be installed in it, two of which are located on the solar drive shaft gears 6 and contact with its crowns through distance washers 13.
За счет относительного подбора толщины этих шайб 13 задается осевое положение венцов солнечной шестерни 6, один из которых, расположенный со стороны упругого кольца 5, выполнен в виде конической шестерни малой конусности (1: 10 ... 1:100). При этом упругие кольца 5 могут быть выполнены в виде 2-3 витков цилиндрической пружины из сталистой проволоки круглого сечения со шлифованными торцами. Тогда как опорное плавающее кольцо 4, расположенное внутри проточки шлицов осей 7 сателлитных блоков между венцами, входящими в зацепление с коронными шестернями, изготовлено из материала с максимальной жесткостью и твердостью. Due to the relative selection of the thickness of these washers 13, the axial position of the crowns of the sun gear 6 is set, one of which, located on the side of the elastic ring 5, is made in the form of a bevel gear of small taper (1: 10 ... 1: 100). In this case, the elastic rings 5 can be made in the form of 2-3 turns of a cylindrical spring from a steel wire of circular cross section with polished ends. Whereas the supporting floating ring 4, located inside the groove of the splines of the axes 7 of the satellite blocks between the crowns engaged with the ring gears, is made of a material with maximum rigidity and hardness.
Работает предлагаемая передача следующим образом. Вращающий момент высокооборотного привода, например, электродвигателя, передается через приводной вал двум венцам солнечной шестерни 6, которые вращают крайние венцы сателлитных блоков 3, что обуславливает обкат верхних сателлитных венцов по внутреннему зубчатому зацеплению подвижной коронной шестерни 1 и синхронное обкатывание средних венцов по неподвижной коронной шестерне 2. Поскольку коронные шестерни имеют различное количество зубьев Z1 и Z2, а все венцы сателлитов одинаковое - Z3, то для синхронного обкатывания средние венцы сателлитов должны иметь фазовое смещение S по своей начальной окружности относительно зубьев крайних сателлитов.The proposed transmission works as follows. The torque of a high-speed drive, for example, an electric motor, is transmitted through the drive shaft to the two crowns of the sun gear 6, which rotate the extreme crowns of the satellite blocks 3, which causes the upper gears to be driven around the internal gearing of the movable ring gear 1 and synchronized rolling of the middle crowns along the stationary crown gear 2. Since the ring gears have different numbers of teeth Z 1 and Z 2, and all satellites of the same crowns - Z 3, the simultaneous burnishing average crowns sate LTL must have a phase shift S in its tooth pitch circle relatively extreme satellites.
здесь i=1 ... N - порядковый номер сателлитного блока;
N - число сателлитных блоков;
t = π m - шаг зубьев;
m - модуль зубчатого зацепления.
here i = 1 ... N is the serial number of the satellite block;
N is the number of satellite blocks;
t = π m - tooth pitch;
m - gear module.
Соосное расположение сателлитных блоков 3 обеспечивается синхронным обкатыванием их крайних венцов по венцам солнечной шестерни, содержащей Z0 однотипных зубьев.The coaxial arrangement of the satellite blocks 3 is provided by synchronously rolling their extreme rims along the rims of the sun gear containing Z 0 of the same type of teeth.
Это позволяет добиться того, что тангенциальные усилия в зацеплениях не приводят к перекосу осей 7 сателлитных блоков, чем достигается снижение концентрации нагрузки по ширине зубчатых венцов. При этом радиальная компонента нагрузки воспринимается опорным кольцом 4, к которому прижимаются оси 7 упругими кольцами 5 даже в отсутствие нагрузки, что обеспечивает плавное вращение всей передачи с минимальным зазорами, величина которых регулируется подбором относительной толщины дистанционных шайб 13. Для получения заданной величины фазового смещения Si каждого среднего венца сателлитных блоков 3, он в процессе изготовления зубьев должен находиться на шлицевой оси 7, содержащей Z шлицов, а при сборке развернут на определенное число шлицов, что возможно только при выборе целого числа шлицов из следующего ряда:
где n = 0; 1; 2; ... - параметр ряда;
K = 1; 2; 3; ... - кратность ряда.This allows you to ensure that the tangential forces in the gears do not lead to a misalignment of the axes of the 7 satellite blocks, thereby achieving a decrease in the concentration of the load across the width of the gear rims. In this case, the radial component of the load is perceived by the support ring 4, to which the axles 7 are pressed by the elastic rings 5 even in the absence of load, which ensures smooth rotation of the entire gear with minimal gaps, the size of which is controlled by the selection of the relative thickness of the distance washers 13. To obtain a given value of the phase displacement S i of each secondary satellite crown blocks 3, it is during the manufacture of the teeth must be located on the splined axis 7 comprising Z splines, and when the assembly is deployed into a certain number SHL Call Center, which is only possible when choosing a whole number of splines of the following series:
where n = 0; 1; 2; ... is the parameter of the series;
K = 1; 2; 3; ... is the multiplicity of the series.
Тогда передаточное отношение P всего устройства будет равно довольно большой величине
которая не зависит от количества зубьев сателлитных блоков Z3, но очень чувствительна к разнице количества зубьев коронных шестерен Z1-Z2.Then the gear ratio P of the whole device will be quite large
which does not depend on the number of teeth of the satellite blocks Z 3 , but is very sensitive to the difference in the number of teeth of the ring gears Z 1 -Z 2 .
Однако от числа сателлитов напрямую зависит выходной момент силовой нагрузки всей передачи, который ограничивается известным условием соосности и сборки планетарных передач, требующим, чтобы сумма и разность зубьев коронных шестерен передачи были кратны числу сателлитов N. В частности, при четырех сателлитах классический метод проектирования планетарных передач требует, чтобы разница количества зубьев коронных шестерен была не менее четырех. However, the output moment of the power load of the entire transmission directly depends on the number of satellites, which is limited by the well-known condition of alignment and assembly of planetary gears, which requires that the sum and difference of the teeth of the ring gears of the transmission be a multiple of the number of satellites N. In particular, with four satellites, the classical method of designing planetary gears requires that the difference in the number of teeth of the crown gears is at least four.
Тогда как в предлагаемой передаче даже при Z1-Z2= 1 число сателлитов N может быть любым и ограничивается лишь условием соседства сателлитов, что значительно расширяет возможности проектирования и применения планетарных передач такого типа.Whereas in the proposed transmission, even with Z 1 -Z 2 = 1, the number of satellites N can be any and is limited only by the condition of satellite proximity, which greatly expands the possibilities of designing and using planetary gears of this type.
Высокие технико-экономические показатели предлагаемой передачи подтверждаются испытаниями опытного образца, изготовленного с посадочными размерами и габаритами планетарного редуктора RG 350 L, немецкой фирмы ZF Friedrichshafen AG, который по сравнению с этим базовым вариантом, имел в несколько раз более высокую редукцию и модуль зуба, не говоря уже об отсутствии водила, что, безусловно, позволит использовать такую передачу в машиностроении и освоить ее выпуск на стандартном зуборезном оборудовании. High technical and economic performance of the proposed transmission is confirmed by testing a prototype made with the landing dimensions and dimensions of the planetary gear RG 350 L, the German company ZF Friedrichshafen AG, which, compared with this basic version, had several times higher reduction and tooth modulus, not to mention the absence of a carrier, which, of course, will make it possible to use such a transmission in mechanical engineering and to master its production on standard gear-cutting equipment.
Источники информации
1. Патент ЕР N 0338369, A2 (PORTE AUTOMATECHE S.P.A.), F 16 H 1/28, 25.10.89 г.Sources of information
1. Patent EP N 0338369, A2 (PORTE AUTOMATECHE SPA), F 16 H 1/28, 10.25.89 g.
2. Патент СССР N 712043, F 16 H 1/48, 25.01.80 г., БИ 3. 2. USSR patent N 712043, F 16 H 1/48, 01/25/80, BI 3.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99119691A RU2169867C2 (en) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | Epicyclic gear train without carrier |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU99119691A RU2169867C2 (en) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | Epicyclic gear train without carrier |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2169867C2 true RU2169867C2 (en) | 2001-06-27 |
Family
ID=20224891
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99119691A RU2169867C2 (en) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | Epicyclic gear train without carrier |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2169867C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2810904C1 (en) * | 2023-06-01 | 2023-12-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный университет инженерных технологий" (ФГБОУ ВО "ВГУИТ") | Backlash-free planetary gear |
-
1999
- 1999-09-14 RU RU99119691A patent/RU2169867C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2810904C1 (en) * | 2023-06-01 | 2023-12-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Воронежский государственный университет инженерных технологий" (ФГБОУ ВО "ВГУИТ") | Backlash-free planetary gear |
RU2813377C1 (en) * | 2023-11-20 | 2024-02-12 | Федеральное государственное автономное научное учреждение "Центральный научно-исследовательский и опытно-конструкторский институт робототехники и технической кибернетики" (ЦНИИ РТК) | Planetary gear |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100304140B1 (en) | Reduction apparatus | |
EP1450040B1 (en) | Gearbox for wind turbine | |
US4760759A (en) | Geared ratio coupling | |
CN101183816B (en) | Decelerator for control motor | |
US3633441A (en) | Gear trains | |
US3783712A (en) | High ratio frictionless speed reductor | |
CN114364903A (en) | Transmission, drive train and vehicle with transmission | |
US4249431A (en) | Planetary speed reducer with deformable ring | |
KR20210142197A (en) | gearbox | |
KR930007003B1 (en) | Mechanical recuder | |
EP1047887B1 (en) | Free standing teeth (fst) gear reducer | |
RU2169867C2 (en) | Epicyclic gear train without carrier | |
CN101517272B (en) | Multi-stage reduction gear | |
RU108525U1 (en) | INFLUENCE PLANETARY TRANSMISSION | |
RU2122668C1 (en) | Planetary reduction gear | |
RU2463499C1 (en) | Planetary spiderless gear | |
SU1753106A1 (en) | Planetary reduction gear | |
RU39927U1 (en) | PLANETARY GEAR | |
EP1527290B1 (en) | Eccentric gearbox | |
SU1557394A1 (en) | Tooth-and-roller gearing | |
RU2153613C1 (en) | Planetary cycloid reduction gear | |
KR930008554B1 (en) | Reduction gear | |
SU1200046A1 (en) | Play-proof gearing | |
SU1293419A1 (en) | Planetary gearbox | |
RU2081053C1 (en) | Load winch |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050915 |