RU2168011C2 - Автоматизированная система испытания скважин и способ ее эксплуатации - Google Patents

Автоматизированная система испытания скважин и способ ее эксплуатации Download PDF

Info

Publication number
RU2168011C2
RU2168011C2 RU98114252/03A RU98114252A RU2168011C2 RU 2168011 C2 RU2168011 C2 RU 2168011C2 RU 98114252/03 A RU98114252/03 A RU 98114252/03A RU 98114252 A RU98114252 A RU 98114252A RU 2168011 C2 RU2168011 C2 RU 2168011C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oil
density
water
components
separator
Prior art date
Application number
RU98114252/03A
Other languages
English (en)
Other versions
RU98114252A (ru
Inventor
Е. ДАТТОН Роберт
Original Assignee
Майкро Моушн, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Майкро Моушн, Инк. filed Critical Майкро Моушн, Инк.
Publication of RU98114252A publication Critical patent/RU98114252A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2168011C2 publication Critical patent/RU2168011C2/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
    • G01N33/26—Oils; viscous liquids; paints; inks
    • G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
    • G01N33/2823—Oils, i.e. hydrocarbon liquids raw oil, drilling fluid or polyphasic mixtures
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
    • G01N33/26—Oils; viscous liquids; paints; inks
    • G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
    • A61F2/50—Prostheses not implantable in the body
    • A61F2/78—Means for protecting prostheses or for attaching them to the body, e.g. bandages, harnesses, straps, or stockings for the limb stump
    • A61F2/80—Sockets, e.g. of suction type

Landscapes

  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Cardiology (AREA)
  • Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
  • Transplantation (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Heart & Thoracic Surgery (AREA)
  • Vascular Medicine (AREA)
  • Animal Behavior & Ethology (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Veterinary Medicine (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)

Abstract

Изобретение относится к автоматизированным сепараторным системам нефтяных месторождений, предназначенным для использования в измерении объемов добычи, включая смесь из нефти, газа и воды. Техническим результатом является полная автоматизация испытания скважин и исключение погрешностей объемных измерений, возникающих в связи с высвобождением растворенного в нефти природного газа при пониженном давлении. Для этого автоматизированная систем испытания скважин использует расходомер Кориолиса, который служит массовым расходомером и денсиметром в сочетании с монитором обводнения для расчета объемных расходов и плотности материалов, сливаемых из испытательного сепаратора в комбинированном двухфазном потоке продукта. Величина плотности нефтяной фазы корректируется для устранения эффекта содержания в ней воды и делится на показатель массового расхода для получения чистого значения для нефти. Работой системы управляет автоматизированный контроллер, который применяет систему газовой оболочки для предупреждения низкого давления из-за выделения газа из жидкостей внутри испытательного сепаратора. 2 с. и 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к автоматизированным сепараторным системам нефтяных месторождений, предназначенным для использования в измерении объемов добычи, включая смесь из нефти, газа и воды. Более конкретно в сепараторной системе применяется расходомер Кориолиса, денсиметр и щуп обводнения для измерения объемов добычи соответствующих компонентов или фаз смеси скважинного продукта.
Нефтяные и газовые скважины пробуривают для дренирования горных пород, в которых содержатся добываемые количества нефти и газа. Нефть, газ и вода могут поступать в скважину одновременно из единого нефтеносного пласта. Этот многофазный поток нефти, газа и воды образует смесь скважинного продукта, которая может быть разделена на образующие ее компоненты. Разделять смесь продукта, состоящую из нефти, газа и воды, на составляющие ее компоненты желательно по той причине, что рынки существуют только для нефти и газа. Рынка воды не существует, поскольку обычно она соленая, что может создать проблемы с ее удалением. Добыча нефти и газа часто ассоциируется с добычей значительного количества воды, поскольку с коммерческой точки зрения имеет смысл эксплуатировать эти скважины до тех пор, пока затраты на выкачивание и на удаление соленой воды не превысят доход, полученный от продажи нефти и газа.
Нефтяное месторождение обычно проходит по множеству участков, сданных в аренду с правом добычи. Каждый участок или группа участков имеют оператора, который наблюдает за усилиями по эксплуатации определенной группы скважин. До того, как получить возможность должным образом управлять участком, оператор должен получить данные испытания скважин. Данные испытания скважины включают в себя давление на устье скважины, а также объемный расход соответственно образующих смесь скважинного продукта нефти, газа и воды из отдельной скважины. Оператор участка требует информации по испытаниям скважины для правильного распределения дохода, полученного на каждой эксплуатационной скважине среди различных собственников этой скважины. Кроме того, оператор участка требует информации по испытаниям скважины для проведения инженерных исследований с целью попытаться оптимизировать производственные показатели месторождения в целом. Так, например, инженер может предпочесть приостановку добычи нефти из скважины со слишком сильным обводнением и преобразовать скважину в скважину заводнения с целью способствовать подаче водного потока.
Эксплуатационные скважины нефтяного месторождения или части нефтяного месторождения часто связаны с единым производственным объектом, включающим в себя главный производственный сепаратор, сепаратор для испытания скважин, системы доступа к трубопроводу, скважины для удаления соленой воды и системы обеспечения безопасности. Применение общих или совместно используемых производственных мощностей избавляет оператора от дополнительных затрат на излишние мощности.
Испытательный сепаратор применяется для облегчения измерения объемного расхода по производственной информации, получаемой для отдельной скважины. Измерения включают объемные скорости потока соответственно нефтяной, газовой и водной фаз, например, 95 баррелей воды/сутки, 5 баррелей нефти/сутки и 6 тыс. куб футов газа в сутки. Другим полезным измерением является измерение обводнения. Термин "обводнение" обозначает здесь любой показатель, который представляет соотношение между объемом нефти и объемом воды в смеси нефти и воды. Согласно наиболее обычному применению слова "обводнение", скважинный продукт в приведенном выше примере будет иметь обводнение 95%, поскольку на долю воды приходится 95 баррелей из общего объема смеси нефти и воды, равного 100 баррелей. Термин "обводнение" применяется также иногда для обозначения отношения общего объема добытой нейти к общему объему добытой воды. Термин "загрязненный нефтью" может подразумевать объем нефти, разделенный на суммарный объем нефти и воды. Как здесь показано, термин "обводнение" охватывает все эти альтернативные определения.
Главный производственный сепаратор и сепаратор для испытания скважин применяются каждый для разделения соответственно нефтяной, газовой и водной фаз, которые поступают на этот производственный объект в виде смеси этих фаз или компонентов. На главный производственный сепаратор поступают комбинированные объемы добычи со многих скважин с целью подготовки этих объемов к последующей продаже. Сепаратор для испытания обычно имеет более низкую по сравнению с главным производственным сепаратором производительность и предназначен для использования при измерении производительности отдельной скважины. В данном случае термин "фаза" относится к типу текучей среды, которая может находиться в контакте с другими текучими средами, например смесь нефти и воды, содержит дискретную нефтяную фазу и дискретную водную фазу. Аналогичным образом смесь нефти, газа и воды содержит дискретную газовую фазу и дискретную жидкую фазу, включающую нефтяную фазу и водную фазу. Отраслевая терминология называет "двухфазным" сепаратором агрегат, применяемый для отделения газовой фазы от жидкой фазы, включающей нефть и воду. "Трехфазный" сепаратор применяется для отделения газа от жидких фаз и, кроме того, разделения жидкой фазы на нефтяную и водную фазы.
По сравнению с двухфазными сепараторами трехфазные сепараторы требуют дополнительных клапанов и перегородок и обычно имеют больший объем для того, чтобы допустить более длительное время нахождения скважинного продукта для гравитационной сепарации продукта на образующие его нефтяной, газовый и водный компоненты. Применение трехфазного сепаратора позволяет непосредственно измерять разделенные компоненты. Погрешность присутствует даже при этом непосредственном изменении, поскольку редко или вообще никогда не удается отделить на производственном объекте от разделенного нефтяного компонента. Остаточное содержание воды в разделенном нефтяном компоненте обычно достигает приблизительно десяти процентов даже после применения сепаратора для удаления из нефтяного компонента большей части воды.
Двухфазные сепараторы дешевле, имеют гораздо более простую конструкцию и в меньшей степени нуждаются в техническом обслуживании по сравнению с трехфазными сепараторами. Применение двухфазного сепаратора обычно не допускает выполнения непосредственных объемных измерений разделенных жидких (нефти и воды) компонентов при фактических производственных условиях. Применение отдельного расходомера Кориолиса в сочетании с двухфазным сепаратором удачно позволяет измерять соответствующие объемы нефти и воды, покидающих испытательный сепаратор.
В отрасли известно применение для измерения обводнения добытого продукта емкостного зонда или зонда сопротивления. Эти приборы по определению обводнения работают на том принципе, что нефть и вода обладают резко различными диэлектрическими постоянными. Таким образом, зонд обводнения может измерить объемное содержание воды в комбинированном потоке нефти и воды. Эти приборы, однако, допускают приемлемую точность измерений обводнения только в том случае, когда объем воды составляет от менее чем приблизительно 20% до 30% от всего потока. Верхний обеспечивающий точность предел, равный 30%, гораздо ниже того уровня, который наблюдается на большинстве эксплуатационных скважин. Так, например, на долю воды может приходиться до 99% от общего объема добычи жидкости. Приборы по определению обводнения применяются поэтому для определения обводнения в нефтяной компоненте с низкой водной компонентой. Приборы определения обводнения чаще всего не могут использоваться для определения содержания воды в материале, вытекающем из двухфазного сепаратора, поскольку содержание воды в жидкости превышает верхний предел точности, равный 30%.
Существует необходимость пересчета определенного расходомером Кориолиса массового расхода в объемный расход, поскольку продукцию нефтяных месторождений обычно продают по объему, а не по массе. Обычные измерители Кориолиса обладают многочисленными возможностями, дополняющими их способность выполнять измерения массового расхода. Обычный массовый расходомер Кориолиса может также применяться как денсиметр с вибротрубой. поскольку массовый расходомер действует на принципе вибротруб, служащих пружинной и массовой системой. Эти значения плотности используются для пересчета данных о суммарном массовом расходе в объемные значения. Тем не менее для общего комбинированного потока больше подходят объемные измерения.
Существуют многочисленные трудности в использовании расходомера Кориолиса для определения соответствующих массовых долей нефти, газа и воды в общем комбинированном потоке. Массовый расходомер Кориолиса может использоваться для определения суммарного массового расхода и распределения суммарного массового расхода по соответствующим компонентам или фазам в комбинированном потоке. Техника расчетов особенно полезна при определении массового распределения расходов двух фаз (например, нефти и воды), даже в этом случае существующая техника требует лабораторного анализа отобранных вручную проб для определения показателей плотности с целью их последующего использования при определении объемного расхода и расчета обводнения.
В патенте США N 5029482 описано использование эмпирически выведенных корреляций, которые определяются при протекании комбинированных потоков газа и жидкости с известными массовыми долями соответственно газовой и жидкой составляющей через измеритель Кориолиса. Эмпирически выведенные корреляции используются затем для расчета доли газа и доли жидкости в комбинированном потоке газа и жидкости с неизвестным соотношением содержания газа и жидкости, основываясь на непосредственных измерениях расходомером Кориолиса общего массового расхода.
В патенте США N 4773257 показано, что долю воды в общем потоке нефти и воды можно рассчитать так, как показано ниже в формуле (1):
Xw = (De - Do,T)/(Dw,T - Do,T), (1)
где Xw является долей воды в массе комбинированного потока нефти и воды; De является плотностью общего комбинированного потока нефти и воды при температуре T; Do,T является известной плотностью чистого нефтяного компонента общего комбинированного потока при температуре T; и Dw,T является известной плотностью воды в общем комбинированном потоке при температуре T. Значения Do,T и Dw,T можно скорректировать с учетом воздействия температуры согласно приведенным ниже формулам (2) и (3):
Do,T = Do * - Co(T - Tr), (2)
Dw,T = Dw * - Cw(T - Tr), (3)
где Do * является плотностью нефти при эталонной температуре Tr (которую обычно выбирают равной 60oF (15,6oC); Dw * является плотностью воды при эталонной температуре Tr; Co является коэффициентом теплового расширения нефти; Cw является коэффициентом теплового расширения воды; определения остальных переменных приведены выше. Специалистам в данной области техники должно быть понятно, что коэффициенты теплового расширения Co и Cw, так же как другие корреляции, позволяющие внести поправку в плотность в зависимости от температуры, могут быть получены из различных источников, включая публикации Американского института нефти.
Общий объемный расход рассчитывают по формуле (4):
Qe = Me/De, (4)
где Qe представляет собой результат измерения массового расхода по Кориолису, полученный для общего комбинированного потока нефти и воды; определение других терминов приведено выше.
Объемный расход нефти рассчитывают по формуле (5):
Qo = Qe(1 - Xw), (5)
где Qo представляет собой объемный расход нефти, а определение остальных переменных приведено выше.
Объемный расход воды рассчитывают по формуле (6):
Qw = Qe•Xw, (6)
где Qw представляет собой объемный расход воды, а определение остальных переменных приведено выше.
Значения объемного расхода Qo и Qw можно скорректировать на стандартную эталонную температуру Tr путем умножения значений объемного расхода на плотность при температуре измерений и деления ее на плотность при эталонной температуре, например, как в формуле (7):
Qo * = Qo,T•Do,T/Do *, (7)
где Qo является объемным расходом нефти при стандартной эталонной температуре Tr; Qo,T является объемным расходом нефти, измеренным при температуре T и рассчитанным согласно формуле (5); а определение остальных переменных приведено выше.
Серьезная проблема возникает при использовании формул (1) - (7) из-за того, что значения плотности Do,T и Dw,T должны быть измерены по пробам, отобранным вручную из конкретной эксплуатационной скважины. В отсутствие лабораторных измерений оказывается невозможным пересчитать отнесенную к фазам информацию о массовом расходе в объемы нефти и воды, поскольку расходомер Кориолиса не может дать значения плотности нефти и воды путем непосредственного измерения комбинированного потока. Обстоятельства отбора проб часто являются источником погрешностей в лабораторных измерениях, поскольку пробу открывают при атмосферном давлении. Действие атмосферного давления ведет к удалению газа из раствора так, что полученная проба имеет относительно повышенную плотность по сравнению с прежней, находившейся под высоким давлением пробой. Кроме того, практически невозможно создать в лаборатории условия для измерений, воспроизводящие полевые условия. Значение плотности добытых текучих сред часто меняются в течение срока эксплуатации скважины. Поэтому требуется периодический отбор проб добытых текучих сред. Поэтому лабораторным измерениям по самой их сути присущи погрешности из-за своевременности отбора проб и невозможности воспроизвести в лаборатории условия технологической линии.
Непосредственные измерения плотности, выполненные расходомером Кориолиса, не могут использоваться для объемных расчетов из-за того, что чаще всего бывает невозможно получить удовлетворительные результаты непосредственного измерения плотности отдельного нефтяного компонента. Даже если сепаратор используется для отделения нефтяного компонента от водного компонента, отделенная фаза сохраняет около десяти объемных процентов воды. Остатки воды вызывают погрешности при непосредственном измерении плотности.
Другим источником погрешностей при определении объемных показателей в процессе испытания скважины является растворенный в нефти природный газ, высвобождающийся при понижении давления. Поведение добытой текучей среды в зависимости от давления, объема и температуры может привести к заметным различиям измеренных количеств разделенных нефти и газа, которые получаются из смеси скважинного продукта. Понижение давления приведет к высвобождению газа из нефтяной фазы. Повышение давления направляет газ обратно в раствор. Поэтому желательно, чтобы условия в испытательном сепараторе были близки к условиям в главном производственном сепараторе.
Давление в испытательном сепараторе может отличаться от давления в главном производственном сепараторе. Двухфазные сепараторы испытания скважин часто вызывают испарение текучей среды за счет выделения газа из текучей среды при пониженном давлении, когда жидкости спускаются из сепараторов. Усилий для контроля давления в испытательном сепараторе во время спуска жидкостей не прикладывают из-за того, что считается, что разделенные компоненты продукции будут воссоединены в главном производственном сепараторе для конечной продажи. Неспособность контролировать давление при испытаниях ведет к получению ошибочных объемных показателей, поскольку пониженное давление газа ведет к тому, что газ покидает нефтяную фазу, в которой он растворен. Таким образом, объем текучей среды уменьшается, а жидкость получает более высокую плотность.
Существует несущая потребность в расходомере Кориолиса, который может измерять показатели объемного расхода соответствующих фаз или компонентов в общем потоке продукции, не требуя при этом лабораторных измерений, отобранных вручную проб из потока продукции, чтобы определить плотность соответствующих компонентов. Кроме того, существует потребность в испытательной сепараторной системе, в измерительном цикле которой используются условия линии сбытовой продукции или главного производственного сепаратора с целью сохранения целостности измерений объемных показателей.
Настоящее изобретение решает описанные выше проблемы за счет предложения полностью автоматизированной системы испытания скважин на основе расходомера Кориолиса, не требующей ручного отбора проб или лабораторного анализа текучих сред продукции для того, чтобы определить плотность нефтяного и газового компонентов. Кроме того, испытательная система позволяет избежать погрешностей объемных измерений, возникающих в связи с высвобождением растворенного в нефти природного газа при пониженном давлении.
Система испытания скважин, являющаяся предметом настоящего изобретения, имеет два режима работы. Испытательная система работает как обычная система испытания скважин, предназначенная для измерения объема соответствующих компонентов, отделенных от смеси компонентов, а именно: продукции скважины, включающей нефтяной, газовый и водный компоненты. Система испытания скважин включает в себя также специальный режим определения плотности, который позволяет обойтись без отбора вручную проб входящих в продукт текучих сред с тем, чтобы определить их плотность. Выполненные на месте измерения плотности, полученные у системы, являются более точными, чем лабораторные измерения, поскольку измерение характеристик текучих сред осуществляется в условиях производственных линий.
Система содержит испытательный сепаратор, в который поступает продукт скважины и который разделяет эту смесь на отдельные компоненты. Трубопровод с клапанами применяется для избирательного заполнения испытательного сепаратора продуктом отдельной скважины. Испытательный сепаратор применяется для удерживания смеси нефтяной, газовой и водной фаз или компонентов, в то время как сила тяжести отделяет эти компоненты от смеси скважинного продукта. Дренажный клапан открывается для того, чтобы по меньшей мере частично спустить из испытательного сепаратора жидкие компоненты смеси скважинного продукта после отделения соответствующих компонентов. Расходомер Кориолиса (включая массовый расходомер и денсиметр) применяется для измерения массового расхода соответственно нефтяного и водного компонентов по мере их выхода из испытательного сепаратора. Денсиметр применяется для получения показателя плотности отделенного компонента нефти внутри испытательного сепаратора. Монитор обводнения применяется для получения показателей обводнения отделенной нефтяной фазы. Все вместе показатели плотности текучей среды, температуры, массового расхода и обводнения используются для расчета объемного расхода нефтяного и водного компонентов в потоке продукции. Эта поправка позволяет более точно рассчитать объемный расход нефти.
В предпочтительных вариантах реализации погрешности определения объемных показателей также сводятся к минимуму за счет подсоединения к испытательному сепаратору источника сжатого газа. Источник сжатого газа используется для поддержания по существу постоянного давления в сепараторе даже тогда, когда дренажный клапан сепаратора пропускает струю жидкостей в испытательном сепараторе.
Другие важные особенности, цели и преимущества будут очевидны для специалистов в данной области из приведенного далее описания в сочетании с прилагаемыми чертежами.
Фиг. 1 изображает схематическое расположение автоматизированной системы испытания скважин, согласно настоящему изобретению.
Фиг. 2 изображает блок-схему, демонстрирующую работу системы, показанной на фиг. 1.
На фиг. 1 показана автоматизированная система 20 испытания скважин. Основными компонентами системы 20 являются трубопровод 22 с клапанами, применяемый для избирательного подключения отдельных скважин, испытательный сепаратор 24, сливная линия 26 измерительных приборов для определения расхода, предназначенная для использования при измерении объемных расходов компонентов продукции, поступающих из испытательного сепаратора 24, система 28 создания газовой оболочки, предназначенная для поддержания в испытательном сепараторе 24 постоянного давления, и система 30 автоматизации. Отдельные компоненты испытательной системы 20 могут быть приобретены у различных коммерческих источников и собраны по схеме, показанной на фиг. 1.
Трубопровод 22 с клапанами содержит множество клапанов, например клапан 32. Каждый клапан соединен с подводящим трубопроводом от устья скважины, например подводящим трубопроводом 34, который ведет к отдельной эксплуатационной скважине (на чертеже не показана). Каждый клапан соединен с подводящим трубопроводом испытательного сепаратора, например трубопроводом 36, ведущим к сборной линии 38 испытательного сепаратора. Каждый клапан соединяется также со сборной линией 40 главного производственного сепаратора, ведущей к обычному главному производственному сепаратору 42. Клапаны, подобные клапану 32, предпочтительно являются трехходовыми электропневматическими клапанами, контролирующими доступ к линии испытательного сепаратора 38 и сборной линии 40 главного производственного сепаратора. Особенно предпочтительным для применения в этой области трехходовым клапаном является клапан переключения скважин Xomox TUFFLINE 037AX WCB/316 с исполнительным механизмом MATRYX MX 200. Клапаны предпочтительно сконфигурированы на прием каждой добываемой текучей среды из соответствующей отдельной скважины. Клапаны могут избирательно отклонять добываемые текучие среды к сборной линии 40 главного производственного сепаратора, где эти текучие среды соединяются с текучими средами от других клапанов для транспортировки к главному производственному сепаратору 42. Отдельный клапан может быть выбран для отвода продукта от соответствующей скважины к сборной линии 38 испытательного сепаратора с целью транспортировки на испытательный сепаратор 24.
Испытательный сепаратор 24 является обычным гравитационным сепаратором для испытания скважин, имеющим овалоидную наружную стенку 44, обладающую достаточной прочностью для того, чтобы выдержать испытательное давление скважины. Испытательный сепаратор 24 снабжен электронным индикатором 46 уровня жидкости, предназначенным для указания автоматической системе 30 уровня всей жидкости, включая воду 48, водно-нефтяную эмульсию 50 и нефть 52. Газ 54 остается в испытательном сепараторе 24 выше общего уровня жидкости. Примером индикатора 46 жидкости может служить аналоговый поплавковый указатель уровня со смотровым стеклом Fisher Model 249 B-2390. Испытательный сепаратор 24 соединяется с выпускной линией 56 топочного газа, которая предпочтительно содержит датчик 58 давления, например датчик давления модели 2088 фирмы "Rosemount", Эден Прери, шт. Миннесота. Выпускная линия 56 топочного газа предпочтительно содержит также газовый расходомер модели 8800 фирмы "Rosemount", Эден Прери, шт. Миннесота или датчик перепада давления на диафрагме, такой как датчик модели 3051 фирмы "Rosemount ", Эден Прери, шт. Миннесота. Снабженный электронным управлением дроссельный клапан 62 регулирования расхода газа управляет потоком газа через выпускную линию 56 топочного газа. Клапан 62 можно, например, приобрести как клапан модели V2001066-ASCO у фирмы "Fisher", Маршалл Таун, шт. Айова. Линия 56 выпуска газа оканчивается в главном производственном сепараторе 42.
Выпускная линия 26 расходомерных приборов соединятся с местом слива 64 испытательного сепаратора 24. Выпускная линия 26 расходомерных приборов включает в себя монитор 66 обводнения, который использует результаты измерения электрических характеристик для количественного определения обводнения текучих сред, протекающих по выпускной линии 26 расходомерных приборов. Вода и нефть обладают очень различающимися диэлектрическими постоянными, что позволяет использовать результаты измерения электрических характеристик для количественного определения обводнения текучих сред. Так, монитор 66 обводнения может использовать для количественного определения обводнения текучих сред результаты измерения емкостного сопротивления, сопротивления или иных характеристик. К другим поставляемым промышленностью устройствам относится применение для определения обводнения микроволнового излучения. Примером монитора 66 обводнения является емкостный монитор Drexebrook Model CM-2. Выпускная линия 26 расходомерных приборов идет от монитора 66 обводнения к жидкостному расходомеру 68. Жидкостный расходомер 68 предпочтительно включает в себя расходомер Кориолиса (включая массовый расходомер, денсиметр и датчик температуры), определяющий массовый расход, плотность и температуру измерения расхода материалов, проходящих через выпускную линию 26 расходомерных приборов. Примерами расходомера 68 могут служить ELITE модели CMF300356NU и модели CMF300H551NU, поставляемые фирмой "Micro Motion", Боулдер, шт. Колорадо. Датчик 69 температуры предусмотрен для измерения температуры текучих сред в выпускной линии 26 расходомерных приборов. Примером датчика 69 температуры является датчик модели 68 фирмы "Rosemount", Эден Прери, шт. Миннесота. Окно 70 для отбора проб является управляемым вручную вентилем, предусмотренным для отбора проб текучих сред в линии 26. Линейный статичный смеситель 71 используется для того, чтобы гарантировать отбор из линии 26 через окно 70 хорошо перемешанных проб.
Дренажный клапан 72 предпочтительно является электропневматическим клапаном. Дренажный клапан 72 может открываться для дренажа испытательного сепаратора 24 через выпускную линию 26 расходомерных приборов и может закрываться для того, чтобы дать возможность испытательному сепаратору 24 заполниться продуктом через трубопровод 22 с клапанами. Примером дренажного клапана 72 может служить клапан контроля уровня Fisher модели EZ-667-ASCO. Выпускная линия 26 расходомерных приборов оканчивается в производственном сепараторе 42.
Система 28 образования газовой оболочки содержит источник 74 сжатого газа, которым может служить газ от компрессора или топливный газ источника сжатого газа, который используется для привода производственного агрегата. Источником газа 74 может также быть главный производственный сепаратор 42. Газ 74 поступает в питающую газовую линию 76, ведущую к клапану 80 газовой оболочки. Примером клапана 80 может служить Fisher модели 357-546. Клапан 80 предпочтительно работает для поддержания постоянного давления в испытательном сепараторе 24 путем дросселирования потока газа в питающей линии 76. Питающая линия 76 оканчивается в верхней входной точке 82 испытательного сепаратора 24.
Автоматизированная система 30 применяется для управления работой системы 20. Система 30 включает в себя компьютер (например, аппарат, совместимый с IBM 486), запрограммированный на сбор данных и программирование. Предпочтительной формой программного продукта является программный продукт Intellution DMACS, который поставляется INTELLUTION, дочерней фирмой Fischer Industries. Это программное обеспечение является особенно предпочтительным по той причине, что может включать сигнализацию, указывающую на отклонения условий испытания скважины, связанные с механическими поломками, которые могут оказаться потенциально опасными. Компьютер 84 контролирует программирование дистанционного контроллера операций 86, включающего множество драйверов и интерфейсов, позволяющих компьютеру 84 взаимодействовать с дистанционными компонентами системы 20. Предпочтительной формой дистанционного контроллера 86 операции является Fischer модели ROC364. Контроллер 86 может также быть запрограммирован таким образом, чтобы облегчить применение команд управления компьютера 84. Управляющие выводы 88, 90, 92 и 94 клапана соединяют соответственно контроллер 86 с соответствующими клапанами 32, 80, 72 и 62 с электронным управлением для избирательного управления клапанами. Вывод 96 соединяет котроллер 86 с датчиком 58 давления. Вывод 98 соединяет контроллер 86 с газовым расходомером 60. Вывод 100 соединяет контроллер 86 с измерителем обводнения 66. Вывод 102 соединяет контроллер 86 с датчиком 104, который, в свою очередь, соединяется с уровнемером 46 текучей среды, жидкостным расходомером 68 и датчиком 69 температуры для передачи информации на контроллер 86. Примером датчика 104 может служить ELITE модели RFT9739, поставляемый фирмой "Micro Motion", Боулдер, шт. Колорадо.
На фиг. 2 показана схема управления процессом, управляющая работой испытательной системы 20. На фиг. 2 управление процессом осуществляет управляющая программа в компьютере 84 или контроллере 86. Операция P200 представляет собой обычный режим испытаний, который может дополнительно включать в себя испытание выбранной скважины путем настройки трубопровода 22 на пропуск потока через испытательный сепаратор 24, или путем использования трубопровода 22 с клапанами для обхода испытательного сепаратора 24 путем пропуска всего продукта через главный производственный сепаратор 42 в том случае, когда никаких испытаний не требуется.
В ходе операции P200 оператору участка нужно точно узнать величину объемного расхода нефти Qo, определение которого дано выше в формуле (5), и объемного расхода воды Qw, определение которого дано выше в формуле (6). Расчет этих величин требует расчета доли воды, такой как Xw, определение которой приведено выше в формуле (1). В формуле (1) расходомер может представить только показатель комбинированной плотности De во время испытаний данной скважины. В связи с этим формула (1) основывается на лабораторных измерениях значения Do,T и Dw,T. Как показано выше, эти лабораторные измерения часто имеют недостаточную точность в связи с тем, что лабораторные условия не соответствуют условиям (например, давлению, температуре и содержанию газа в растворе) в испытательной системе 20.
Согласно настоящему изобретению, значения Do,T и Dw,T в формуле (1) заменяются значениями Po,T и Pw,T согласно формуле (8):
(8) Xw = (De-ρo,т)/(Pw,т-ρo,т),
где ρo,т является плотностью чистой нефтяной фазы с исключением любого остаточного содержания воды в отделенном нефтяном компоненте; ρw,т является плотностью чистой водной фазы; остальные переменные определены выше. Переменные ρo,т и ρw,т в формуле (8) отличаются от переменных Do,T и Dw,T в формуле (1), поскольку переменные Do,T и Dw,T получены на основании лабораторных измерений, выполненных на пробах, отобранных вручную, например, в расходомерной лаборатории после отбора из системы 20 через кран 70. В отличие от этого переменные ρo,т и ρw,т получены на основании измерений на линии, производимых расходомером 68 на материалах, находящихся внутри испытательной системы.
Приведенный ниже анализ, касающийся операций 201-214, описывает, каким образом можно выполнить на линии измерение ρo,т и ρw,т. Эти величины имеют значение, поскольку каждая из формул (1) - (7) дает более точный результат за счет подстановки вместо Do,T и ρo,т и за счет подстановки вместо Do,Т и ρw,т, как это было сделано в формуле (1) в случае формулы (8). Это обеспечивает более высокую точность расчетов, поскольку измерения плотности на линии устраняют необходимость в связанных с погрешностями лабораторных измерений при расчете Do,T и Dw,T. В отличие от этого формула (1) основывается на связанных с погрешностями лабораторных измерениях, которые иногда не отражают условий, существующих в линии.
Расходомер 68 предпочтительно запрограммирован на выполнение расчетов по формулам (2) - (8) путем подстановки ρo,т и ρw,т вместо Do,T и Dw,T. Эти расчеты могут также выполняться компьютером 84 или контроллером 86.
Необходимо периодически обновлять переменные Po,T и Pw,T, поскольку их значения меняются в течение периода эксплуатации скважины. Поэтому изображенный на фиг. 2 процесс включает в себя режим определения плотности, начинающийся в ходе операции P201. В ходе операции P201 компьютер 85 дает команду контроллеру 86 на приведение в действие одного из клапанов на трубопроводе 22 (например, клапан 32). Такое приведение в действие отклоняет поток материалов от выбранной скважины через клапан к испытательному сепаратору 24. Клапан не требуется приводить в действие, если скважина уже работает на испытания на сепараторе 24, однако обычно было бы лучше войти в режим определения плотности перед выполнением самого испытания скважины.
В ходе операции P202 контроллер открывает дренажный клапан 72 для того, чтобы пропустить поток материалов из клапана 32 через испытательный сепаратор 24 и выпускную линию 26 расходомерных приборов в главный производственный сепаратор 42. Контроллер 86 использует жидкостной расходомер 68 для измерения суммарного объема жидкости, достаточного для заполнения сборной линии 38, испытательного сепаратора 24 и части выпускной линии 26 расходомерных приборов, находящейся перед расходомером 68. Этот объем протекает через испытательный сепаратор 24, но не заполняет испытательный сепаратор, поскольку дренажный клапан остается открытым. Несколько таких объемов могут быть дополнительно использованы для того, чтобы гарантировать, что испытательный сепаратор 24 полностью освобожден от жидкостей из другой скважины, которые не протекают через клапан 32. Эта операция продувки объемного испытательного сепаратора обеспечивает значительные преимущества в сравнении с обычными циклами продувки сепаратора, которые определяются временем протекания, необходимым для продувки сепаратора. Циклы продувки, определяющиеся временем, могут привести к неполной продувке сепаратора, и испытательные измерения могут в конечном счете производиться над текучими средами не из той скважины. Объемная продувка гарантирует, что испытательные измерения в конечном счете выполняются над материалами из нужной скважины.
В ходе операции P204 контролер 86 закрывает дренажный клапан 72 для заполнения испытательного сепаратора 24 жидкостью. В то же время клапан 32 продолжает пропускать материал в испытательный сепаратор 24 до тех пор, пока индикатор уровня 46 не выдаст сигнал, сообщающий контроллеру 86, что жидкость в испытательном сепараторе 24 достигла уровня заполнения. Уровень заполнения предпочтительно определяется оператором участка, а контроллер 86 или компьютер 84 может быть запрограммирован на заполнение сепаратора 24 до различного уровня в случае каждой эксплуатационной скважины. Оптимальный уровень заполнения для каждой скважины определяют, исходя из опыта эксплуатации месторождения. Уровень заполнения предпочтительно основывается на общем уровне жидкости, но может также основываться на уровне нефти или воды, если в индикаторе 46 уровня используется утяжеленный поплавок. Газовый расходомер 60 измеряет объемный расход газа, выходящего из испытательного сепаратора 24 во время процесса заполнения, в то время как дроссельный клапан 62 регулирования расхода газа устанавливается контроллером 86 так, как необходимо для поддержания материалов внутри испытательного сепаратора 24 под практически постоянным давлением. Газовый расходомер 60 выдает сигналы на контроллер 86, который показывает объем газа, выходящего через выпускную линию 56 для газа.
Когда контролер 86 получает от индикатора 46 сигнал о том, что испытательный сепаратор 24 достаточно полон, контроллер 86 дает команду клапану 32 отвести продукцию к главному сепаратору 42 продукции. Контроллер 86 закрывает также клапан 80 газовой оболочки и дроссельный клапан 62 регулирования расхода газа, чтобы герметизировать материалы, находящиеся внутри испытательного сепаратора 24. Материалам внутри испытательного сепаратора 24 дают возможность оседать по мере того, как сила тяжести вызывает разделение нефтяного, газового и водного компонентов материала внутри испытательного сепаратора 24. Период ожидания гравитационного разделения может основываться на достаточном времени, например тридцати минутах, на что указывает опыт, накопленный в этой области. При первоначальной установке системы 20 оператор может наблюдать за разделением внутри испытательного сепаратора 24 через смотровое окно на индикаторе 46 уровня. Требующееся для разделения время задается в качестве программируемой информации в компьютере 84. Материалу внутри испытательного сепаратора 24 дают достаточно времени для того, чтобы сила тяжести вызвала стратификацию различных материалов. Эта стратификация обычно необязательно имеет место внутри двухфазного сепаратора, поскольку этот сепаратор предназначен только для измерения расхода двух фаз (газа и всей жидкости).
Уровень заполнения внутри испытательного сепаратора 24 во время гравитационного разделения предпочтительно составляет от приблизительно 60% до приблизительно 80% внутреннего объема сепаратора. Уровень слива предпочтительно падает приблизительно до половины внутреннего объема сепаратора. Соответствующие уровни заполнения и слива испытательного сепаратора 24 предпочтительно различаются для каждой скважины и могут быть запрограммированы в компьютере 84. Так, например, скважина с высокой степенью обводнения и низкой производительностью при небольшом содержании попутного газа предпочтительно связывается с высоким уровнем заполнения для оптимизации полученного объема нефти в сепараторе. В отличие от этого скважина с высоким соотношением газа и нефти и большим объемным расходом нефти должна предпочтительно иметь низкий уровень заполнения, при сливе очень небольшого объема до уровня слива с целью допустить отделение газовой фазы, не требуя при этом значительного объема слива для продувки отделенной водной фазы под нефтью.
В ходе операции P206, после того как контроллер 86 определяет, что материалы, находящиеся внутри испытательного сепаратора 24, в достаточной степени разделены, контроллер 86 открывает дренажный клапан 72 для того, чтобы слить материалы, находящиеся внутри испытательного сепаратора 20, через сливную линию 26 измерительных приборов в главный производственный сепаратор 42. Клапаны 32 и 62 остаются закрытыми. Объем материалов, слитых из испытательного сепаратора 24, предпочтительно оставляют относительно небольшим, т. е. меньше приблизительно пяти процентов общего объема сепаратора (пять баррелей для сепаратора емкостью сто баррелей). В ходе последующих операций этот небольшой объем слива допускает быстрое повторное заполнение испытательного сепаратора 24, необходимое для проведения точного испытания скважины с определением суточной дачи скважины.
Операция P208 включает выполнение измерений материалов, сливаемых через линию 26. Контроллер 86 принимает сигналы от монитора обводнения 66, который указывает обводнение жидкости, протекающей через сливную линию 26. Аналогичным образом контроллер 86 принимает от жидкостного расходомера 68 сигналы о массовом расходе и плотности. Эти сигналы могут быть пересчитаны в показатели объемного расхода или на расходомере 68, или на компьютере 84. Контроллер 86 принимает сигналы о температуре от монитора температуры 69. Контроллер 86 закрывает дренажный клапан 72, когда контроллер 86 принимает сигнал от индикатора 46 уровня жидкости, который указывает, что жидкие компоненты слиты из испытательного сепаратора 24 до минимального уровня, который позволяет избежать попадания газа в сливную линию 26 измерительных приборов. Расходомер 68 измеряет плотность разделенных материалов, вытекающих из испытательного сепаратора 24. Плотность воды (ρw,т) измеряют по слою воды 48, и она будет наибольшей из всех компонентов. Это измерение выполняют по фактически чистой воде, поскольку водный компонент по существу свободен от нефти. Эмульсия нефти в воде 50 обычно вызывает заметные колебания при измерении плотности, и эти значения игнорируются. Скачки в эмульсии нефти в воде также характеризуются плотностью, меньшей чем у воды, но большей, чем у нефти. Результаты измерений плотности эмульсии нефти в воде 50 игнорируются. Слой 52 нефти имеет самое низкое значение плотности. Результат измерения плотности (ρt) слоя нефти необходимо скорректировать на остаточное содержание воды, поскольку он обычно содержит около десяти процентов воды.
Измеренная плотность нефти корректируется на содержание воды по формуле (9)
(9) ρo,т= (ρt-ρw,тWC)/(1-WC),
где ρo,т является плотностью нефти с поправкой на содержание воды при температуре T; ρt является полной плотностью обводненного нефтяного компонента, измеренной расходомером 68 при температуре T; ρw является плотностью водного компонента, измеренной расходомером 68 по отделенной водной фазе при температуре T; и WC является показателем обводнения нефтяного компонента, выраженным в объемной доле воды в отделенном под воздействием силы тяжести нефтяном компоненте, покидающем испытательный сепаратор 24. WC измеряет монитор обводнения 66. Отмечено, что на монитор обводнения 66 можно положиться при получении точных показателей обводнения, поскольку обводнение в отделенной нефтяной фазе обычно не превысит 10%. Величина ρo,т используется в формуле (8), а величина Xw из формулы (8) используется в сочетании с формулами (2)-(7) для выполнения расчетов объемного расхода.
В ходе операции P208 желательно поддерживать в испытательном сепараторе 24 постоянное давление, поскольку избыточно высокие или низкие показатели давления могут привести в процессе объемных испытаний и измерения плотности к погрешностям в связи с выделением или поглощением газа жидкостями в сепараторе из-за ненормальных изменений давления. Контроллер 86 следит за сигналами от датчика 58 давления и использует эти сигналы для поддержания по существу постоянного давления внутри испытательного сепаратора 24. Контроллер 86 настраивает клапан 80 на подачу дополнительного газа, необходимого для компенсации понижения давления, сопровождающего увеличение объема газа, компенсирующее удаление из испытательного сепаратора 24 жидкости давление внутри испытательного сепаратора 24 предпочтительно поддерживается на уровне, равном или слегка превышающем уровень давления в главном производственном сепараторе 42. Небольшое дополнительное давление (например, +10 фунт/кв. дюйм) облегчит вытекание жидкостей через сливную линию 26 в главный производственный сепаратор 42 без внесения значительной объемной погрешности, давление внутри испытательного сепаратора 24 обычно составляет от 200 до 1500 фунт/кв.дюйм, плюс или минус примерно 20 фунт/кв.дюйм, однако давление может быть любым, которого требуют обстоятельства.
В ходе операции P210 компьютер 84 определяет, является ли количество нефти, измеренное жидкостным расходомером 68, достаточным количеством, позволяющим получить точный показатель. Желательно закрывать клапан 32 на очень короткие периоды времени, так, чтобы не прерывать периоды устойчивой работы эксплуатационной скважины значительными периодами падения или повышения давления. Поэтому дренаж испытательного сепаратора 24, который происходит в ходе операции P208, предпочтительно ограничивается относительно небольшими объемами, равными одному-трем баррелям суммарного продукта. Контроллер 86 предпочтительно требует, чтобы до завершения испытания было произведено пороговое значение, например 100 баррелей. Объемные измерения производятся в течение времени, когда скважина действительно фонтанирует. Если совокупное количество текучей среды при испытании скважины окажется недостаточным, контроль переходит к операции P212, повторяющей циклы заполнения и слива до тех пор, пока не будет получено достаточное для выполнения измерений количество нефти. В этом случае сигналы индикатора 46 уровня жидкости принимаются для индикации спуска воды до минимального уровня, не влекущего за собой спуска из испытательного сепаратора 24 нефти, пока операции P202 и P208 не будут повторены достаточное число раз, чтобы получить измеряемое количество нефти. Эта особенность процесса устраняет необходимость для оператора приобретать слишком большой испытательный сепаратор просто с целью получения достаточного количества нефти для измерений. Сразу после получения достаточного количества нефти для измерений операция P201 передает управление операции P214.
Операция P214 завершает режим определения плотности путем возвращения контроля к операции P201. Цикл предпочтительно повторяется до тех пор, пока показатели плотности не будут получены для всех фонтанирующих скважин, подключенных к трубопроводу 22. С другой стороны, операция P214 для проведения испытания скважины может возвратить контроль к операции P200.
Испытательная информация, полученная в ходе описанного выше процесса, включает данные об обводнении, объемном расходе газа, объемном расходе нефти, объемном расходе воды, плотности нефти, плотности воды, температуре в сепараторе и давлении в сепараторе. Компьютер 84 сохраняет эти значения для передачи оператору. С другой стороны, информация может быть передана оператору по радио, соединенному с контроллером 86. Система позволяет осуществлять более частое и точное испытание скважин, которое может осуществляться вручную рабочими насосных станций, посещающими производственный объект. Применение расходомера Кориолиса (включая массовый расходомер и денсиметр) в качестве расходомера 68 является особенно предпочтительным из-за присущей ему точности и надежности.
Понятно, что существуют многочисленные коммерческие источники получения материалов, перечисленных выше. Так, например, существует несколько потенциальных источников получения трехходовых клапанов с электронным исполнительным механизмом, таких как клапан 22, мониторов обводнения, таких как монитор 66, и индикаторов уровня текучей среды, таких как индикатор 46. Тот факт, что заявители указали конкретные предпочтительные коммерческие источники, не ограничивает практическую реализацию изобретения только изделиями, полученными из этих источником, поскольку специалисты в данной области техники легко могут найти и использовать по существу эквивалентные материалы из альтернативных источников. Кроме того, испытательный сепаратор 24 может быть обычным трехфазным сепаратором, имеющим множество внутренних поплавков и сливных отверстий для слива соответствующих фаз. В этом случае для каждой сливной линии потребуется отдельный жидкостной расходомер 68. В этой сфере применение термин "нефть" включает в себя конденсат из газовых скважин. Нет необходимости, чтобы скважина давала нефть, воду и газ, а только смесь материалов скважинного продукта, включающего множество этих различных фаз.

Claims (11)

1. Автоматизированная система (20) испытания скважин, предназначенная для определения объема соответствующих компонентов (48, 50, 52, 54), отделенных от смеси компонентов, образующей скважинный продукт, содержащая средство (24), реагирующее на получение смеси компонентов скважинного продукта для разделения смеси на образующие ее соответствующие компоненты, средство (46) заполнения разделяющего средства смесью компонентов скважинного продукта до уровня заполнения, позволяющего разделяющему средству разделять смесь компонентов скважинного продукта на соответствующие компоненты (48, 50, 52, 54) и для слива жидких компонентов (48, 50, 52) указанной смеси компонентов скважинного продукта из разделяющего средства до уровня слива, причем жидкие компоненты включают нефтяной компонент (52) и водный компонент (48), отличающаяся тем, что содержит средство (68) измерения плотности текучей среды и массового расхода каждого из нефтяного и водного компонента в то время, когда сливное средство спускает жидкие компоненты из разделяющего средства до достижения уровня слива, средство (84, 104, 106) коррекции измеренного значения плотности текучей среды нефтяного компонента путем внесения поправки на обводнение нефтяного компонента с целью получения скорректированного значения плотности нефтяного компонента, причем средство коррекции использует указанную величину плотности текучей среды водного компонента для корректировки величины плотности текучей среды водного компонента с целью корректировки измеренного значения плотности указанного нефтяного компонента и средство (84, 104, 106) расчета объемного расхода нефтяного компонента с использованием скорректированного значения плотности нефтяного компонента.
2. Система по п.1, отличающаяся тем, что средство измерения включает массовый расходомер и денсиметр (68) для определения значений массового расхода и значений плотности текучей среды.
3. Система по п. 1, отличающаяся тем, что сливное средство включает в себя дренажный клапан (72) с электронным исполнительным механизмом, соединенный со средством разделения и средством коррекции.
4. Система по п.3, отличающаяся тем, что средство заполнения включает в себя индикатор (46) уровня текучей среды, соединенный со средством разделения и средством коррекции для сообщения уровня текучей среды в средстве разделения средству коррекции.
5. Система по п.1, отличающаяся тем, что средство заполнения включает в себя клапан (32) с электронным исполнительным механизмом, соединенный с источником скважинного продукта и средством разделения.
6. Система по п.1, отличающаяся тем, что средство измерения включает в себя массовый расходомер (68) Кориолиса, денсиметр (68) и монитор (66) обводнения.
7. Система по п.1, отличающаяся тем, что средство заполнения и сливное средство включает средства (84, 72) для повторного заполнения средства разделения путем добавления смеси компонентов скважинного продукта вплоть до достижения заданного уровня заполнения и слива жидких компонентов из средства разделения.
8. Способ эксплуатации автоматизированной системы испытания скважин для измерения объема и плотности соответствующих компонентов, отделенных от смеси компонентов, образующей материал скважинного продукта, содержащий заполнение (Р204) испытательного сепаратора (24) смесью компонентов продукта (48, 50, 52, 54) до уровня заполнения с целью разделения смеси компонентов скважинной продукции сепаратором, причем смесь компонентов продукции включает в себя водный компонент (48) и нефтяной компонент (52), слив (Р206) жидких компонентов (48, 50, 52) смеси компонентов продукта из сепаратора до уровня слива, отличающийся тем, что включает операции измерения (Р208) плотности текучей среды, массового расхода и величины обводнения соответственно для жидких компонентов после того, как сливное средство сольет жидкие компоненты из средства разделения до достижения уровня слива, корректировки (Р210) значения плотности текучей среды и массового расхода для получения скорректированного значения плотности нефтяного компонента и использования (Р200) скорректированного значения плотности нефтяного компонента и массового расхода для расчета объемного расхода нефтяного компонента.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что корректировка значения плотности текучей среды, измеренного по нефтяному компоненту, производится с помощью формулы
ρo,т= (ρt-ρw,tWC)/(1-WC),
где ρo,т - является плотностью нефти с поправкой на содержание воды при температуре T;
ρt - является полной плотностью обводненного нефтяного компонента, измеренной денсимером при температуре Т;
ρw - является плотностью водного компонента, измеренной расходомером по отделенной водной фазе при температуре Т;
WC - является показателем обводнения нефтяного компонента, включая остаточную воду, выраженным как объемная доля воды в отделенном нефтяном компоненте.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что характеризуется слив созданием находящейся под давлением газовой оболочки (28) над материалами, находящимися в сепараторе для предупреждения мгновенного испарения жидких компонентов, сливаемых из сепаратора.
11. Способ по п.10, отличающийся тем, что включает операцию (P212) повторного заполнения средства разделения смесью компонентов скважинной продукции после того, как сливное средство освободит средство разделения до указанного уровня слива и повторение операции слива до тех пор, пока не будет получено количество нефтяного компонента, достаточное для выполнения операции измерения.
RU98114252/03A 1995-12-28 1996-12-23 Автоматизированная система испытания скважин и способ ее эксплуатации RU2168011C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/579,807 1995-12-28
US08/579,807 US5654502A (en) 1995-12-28 1995-12-28 Automatic well test system and method of operating the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU98114252A RU98114252A (ru) 2000-04-20
RU2168011C2 true RU2168011C2 (ru) 2001-05-27

Family

ID=24318438

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU98114252/03A RU2168011C2 (ru) 1995-12-28 1996-12-23 Автоматизированная система испытания скважин и способ ее эксплуатации

Country Status (13)

Country Link
US (1) US5654502A (ru)
EP (1) EP0870196B1 (ru)
JP (1) JP3150706B2 (ru)
KR (1) KR100292271B1 (ru)
CN (1) CN1117280C (ru)
AU (1) AU1690497A (ru)
BR (1) BR9612459A (ru)
CA (1) CA2235760C (ru)
DE (1) DE69607390T2 (ru)
HK (1) HK1017075A1 (ru)
MX (1) MX9804163A (ru)
RU (1) RU2168011C2 (ru)
WO (1) WO1997024615A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009154499A1 (en) * 2008-06-19 2009-12-23 Schlumberger Canada Limited A system for testing well cluster productivity
RU2496002C2 (ru) * 2008-08-15 2013-10-20 Акер Сабси АС Устройство отделения и собирания текучей среды, захваченной в газе из резервуара
RU2681738C1 (ru) * 2017-12-28 2019-03-12 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВО "КГЭУ") Система оптимизации работы группы нефтегазовых скважин

Families Citing this family (98)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2297250A1 (en) * 1997-07-28 1999-02-04 Texaco Development Corporation Reduction in overall size, weight and extension of dynamic range of fluid metering systems
US8467986B2 (en) 1997-11-26 2013-06-18 Invensys Systems, Inc. Drive techniques for a digital flowmeter
US7784360B2 (en) 1999-11-22 2010-08-31 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US7124646B2 (en) * 1997-11-26 2006-10-24 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US7404336B2 (en) 2000-03-23 2008-07-29 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
US20030216874A1 (en) * 2002-03-29 2003-11-20 Henry Manus P. Drive techniques for a digital flowmeter
US6311136B1 (en) 1997-11-26 2001-10-30 Invensys Systems, Inc. Digital flowmeter
US8447534B2 (en) 1997-11-26 2013-05-21 Invensys Systems, Inc. Digital flowmeter
US6234030B1 (en) * 1998-08-28 2001-05-22 Rosewood Equipment Company Multiphase metering method for multiphase flow
US6327914B1 (en) * 1998-09-30 2001-12-11 Micro Motion, Inc. Correction of coriolis flowmeter measurements due to multiphase flows
US5969264A (en) * 1998-11-06 1999-10-19 Technology Commercialization Corp. Method and apparatus for total and individual flow measurement of a single-or multi-phase medium
US6513392B1 (en) * 1998-12-08 2003-02-04 Emerson Electric Co. Coriolis mass flow controller
US6748813B1 (en) 1998-12-08 2004-06-15 Emerson Electric Company Coriolis mass flow controller
US6212948B1 (en) 1999-06-28 2001-04-10 Donald W. Ekdahl Apparatus and method to obtain representative samples of oil well production
DE19942377A1 (de) * 1999-09-04 2001-03-08 Mannesmann Vdo Ag Verfahren und Vorrichtung zur Ermittlung eines Füllstandes einer Flüssigkeit in einem Behälter
US6318156B1 (en) * 1999-10-28 2001-11-20 Micro Motion, Inc. Multiphase flow measurement system
WO2001071291A1 (en) * 2000-03-23 2001-09-27 Invensys Systems, Inc. Correcting for two-phase flow in a digital flowmeter
FR2808455B1 (fr) * 2000-05-03 2003-02-14 Schlumberger Services Petrol Installation et procede pour la separation d'effluents multiphasiques
FR2823848B1 (fr) * 2001-04-19 2005-01-14 Schlumberger Services Petrol Procede d'echantillonnage a partir d'un melange fluide multiphasique et dispositif d'echantillonnage associe
US6636815B2 (en) * 2001-08-29 2003-10-21 Micro Motion, Inc. Majority component proportion determination of a fluid using a coriolis flowmeter
US6561041B1 (en) 2001-11-28 2003-05-13 Conocophillips Company Production metering and well testing system
US7024951B2 (en) * 2002-04-12 2006-04-11 Schlumberger Technology Corporation Method of sampling from a multiphase fluid mixture, and associated sampling apparatus
US7059199B2 (en) 2003-02-10 2006-06-13 Invensys Systems, Inc. Multiphase Coriolis flowmeter
US7188534B2 (en) * 2003-02-10 2007-03-13 Invensys Systems, Inc. Multi-phase coriolis flowmeter
US7013740B2 (en) * 2003-05-05 2006-03-21 Invensys Systems, Inc. Two-phase steam measurement system
US7072775B2 (en) * 2003-06-26 2006-07-04 Invensys Systems, Inc. Viscosity-corrected flowmeter
US7299705B2 (en) * 2003-07-15 2007-11-27 Cidra Corporation Apparatus and method for augmenting a Coriolis meter
US7134320B2 (en) * 2003-07-15 2006-11-14 Cidra Corporation Apparatus and method for providing a density measurement augmented for entrained gas
WO2005010470A2 (en) * 2003-07-15 2005-02-03 Cidra Corporation An apparatus and method for compensating a coriolis meter
US7065455B2 (en) * 2003-08-13 2006-06-20 Invensys Systems, Inc. Correcting frequency in flowtube measurements
US6957586B2 (en) * 2003-08-15 2005-10-25 Saudi Arabian Oil Company System to measure density, specific gravity, and flow rate of fluids, meter, and related methods
US6959609B2 (en) * 2003-09-24 2005-11-01 Halliburton Energy Services, Inc. Inferential densometer and mass flowmeter
GB2431010C (en) * 2003-09-29 2008-06-25 Schlumberger Holdings Method and system for conditioning a multiphase fluid stream.
DE102004018326B4 (de) * 2004-04-13 2023-02-23 Endress + Hauser Flowtec Ag Vorrichtung und Verfahren zum Messen einer Dichte und/oder einer Viskosität eines Fluids
US7380438B2 (en) 2004-09-16 2008-06-03 Cidra Corporation Apparatus and method for providing a fluid cut measurement of a multi-liquid mixture compensated for entrained gas
US7389687B2 (en) * 2004-11-05 2008-06-24 Cidra Corporation System for measuring a parameter of an aerated multi-phase mixture flowing in a pipe
US7334450B1 (en) 2004-11-12 2008-02-26 Phase Dynamics, Inc. Water cut measurement with improved correction for density
CA2613367C (en) * 2005-06-29 2014-09-09 Micro Motion, Inc. Method and apparatus for measuring the density of one component in a multi-component flow
CN101576464B (zh) * 2005-06-29 2011-08-10 微动公司 用于测量多组分流中的一个组分密度的方法和设备
WO2007008793A2 (en) * 2005-07-11 2007-01-18 Phase Dynamics Multiphase fluid characterization
US7457714B2 (en) 2005-07-20 2008-11-25 Phase Dynamics, Inc. Autocalibrated multiphase fluid characterization using extrema of time series
GB2432425B (en) * 2005-11-22 2008-01-09 Schlumberger Holdings Isokinetic sampling method and system for multiphase flow from subterranean wells
US7599803B2 (en) * 2006-04-05 2009-10-06 Phase Dynamics, Inc. Hydrocarbon well test method and system
US7775085B2 (en) * 2006-04-17 2010-08-17 Phase Dynamics, Inc. High water cut well measurements with hydro-separation
US7617055B2 (en) 2006-08-28 2009-11-10 Invensys Systems, Inc. Wet gas measurement
GB2447490B (en) * 2007-03-15 2009-05-27 Schlumberger Holdings Method and apparatus for investigating a gas-liquid mixture
DE102007013418B3 (de) * 2007-03-20 2008-08-21 Siemens Ag Vorrichtung und Verfahren zur Ermittlung des Rohölanteils in mehrphasigen Ölgemischen bei der Ölförderung
GB2447908B (en) * 2007-03-27 2009-06-03 Schlumberger Holdings System and method for spot check analysis or spot sampling of a multiphase mixture flowing in a pipeline
US8550690B2 (en) 2007-04-13 2013-10-08 Construction Research & Technology Gmbh Method and device for dispensing liquids
CN101802568B (zh) * 2007-09-18 2013-01-09 普拉德研究及开发股份有限公司 使用差压测量气-液混合物中的层状液体流或环形液体流的特性
US9031797B2 (en) * 2007-09-18 2015-05-12 Schlumberger Technology Corporation Multiphase flow measurement
US20090107218A1 (en) * 2007-10-30 2009-04-30 Chesapeake Operating, Inc. Test separator
GB2454256B (en) * 2007-11-03 2011-01-19 Schlumberger Holdings Determination of density and flowrate for metering a fluid flow
WO2009071870A1 (en) * 2007-12-05 2009-06-11 Schlumberger Technology B.V. Ultrasonic clamp-on multiphase flowmeter
US8027794B2 (en) * 2008-02-11 2011-09-27 Schlumberger Technology Corporaton System and method for measuring properties of liquid in multiphase mixtures
US7607358B2 (en) * 2008-03-14 2009-10-27 Schlumberger Technology Corporation Flow rate determination of a gas-liquid fluid mixture
WO2010020435A1 (en) * 2008-08-22 2010-02-25 Services Petroliers Schlumberger Universal flash system and apparatus for petroleum reservoir fluids study
US20100212763A1 (en) * 2009-02-24 2010-08-26 Means Stephen R Well gauging system and method
FR2944711A1 (fr) * 2009-04-23 2010-10-29 Inst Francais Du Petrole Methode de separation de deux liquides non miscibles en phase dispersee
NO330854B1 (no) * 2009-10-23 2011-08-01 Future Engineering As Fremgangsmate for kontinuerlig bruk av en vakuumert vannutskillingskrets integrert med et hydraulikkoljereservoar
EP2609402B1 (en) * 2010-08-24 2021-02-17 Schneider Electric Systems USA, Inc. Multiphase flow metering
ITMI20110670A1 (it) * 2011-04-19 2012-10-20 Eni Spa Apparato e metodo per la misura della portata di differenti fluidi presenti nelle correnti multifase
EP2699876A4 (en) * 2011-07-04 2014-12-17 Services Petroliers Schlumberger SYSTEM AND METHOD FOR MEASURING FLOW QUANTITIES FOR INDIVIDUAL PETROLEUM CUTTERS IN A WELLPAD FIELD
US9032815B2 (en) 2011-10-05 2015-05-19 Saudi Arabian Oil Company Pulsating flow meter having a bluff body and an orifice plate to produce a pulsating flow
GB2497321B (en) * 2011-12-06 2014-06-18 Senico Ltd Multi-phase metering of fluid flows
CN102797453B (zh) * 2012-08-14 2015-04-29 北京科力博奥仪表技术有限公司 一种测井密度计
CN102808609B (zh) * 2012-08-22 2015-01-07 北京乾达源科技有限公司 U型管式单井产量计量装置
WO2014078853A1 (en) * 2012-11-19 2014-05-22 Invensys Systems, Inc. Net oil and gas well test system
CN104006285A (zh) * 2013-02-22 2014-08-27 西门子公司 一种用于燃气轮机的排流系统
RU2557263C2 (ru) * 2013-10-07 2015-07-20 Акционерное общество "ГМС Нефтемаш" Установка для измерения дебита нефтяных и газовых скважин (варианты)
RU2548289C1 (ru) * 2013-11-12 2015-04-20 Закрытое акционерное общество "ОЗНА-Измерительные системы" Устройство для измерения дебита продукции нефтегазодобывающих скважин
CN104777071A (zh) * 2014-01-15 2015-07-15 中国石油化工股份有限公司 一种含水稠油pvt实验方法
RU2552511C1 (ru) * 2014-03-18 2015-06-10 Рауф Рахимович Сафаров Способ измерения дебита нефтяных скважин на групповых замерных установках
US9341505B2 (en) * 2014-05-09 2016-05-17 Rosemount Inc. Anomaly fluid detection
US9895630B2 (en) 2014-06-26 2018-02-20 Valin Corporation Allocation measurement systems and methods
RU2578065C2 (ru) * 2014-08-13 2016-03-20 Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Исток" имени А.И. Шокина" Способ измерения продукции нефтегазодобывающих скважин
CN104314550A (zh) * 2014-08-25 2015-01-28 李广青 双计量仓式油水两相计量装置
NL2013793B1 (en) * 2014-11-13 2016-10-07 Advanced Tech & Innovations B V A continuous through-flow settling vessel, and a method of adaptive separation of a mixture from gas and/or oil exploration.
CN104500032B (zh) * 2014-12-15 2018-05-08 陕西延长石油（集团）有限责任公司西安精细化工厂 一种油井测试与控制系统
KR102377071B1 (ko) 2015-03-06 2022-03-22 대우조선해양 주식회사 고정식 플랫폼의 웰플로우백 시스템
US9664548B2 (en) * 2015-03-19 2017-05-30 Invensys Systems, Inc. Testing system for petroleum wells having a fluidic system including a gas leg, a liquid leg, and bypass conduits in communication with multiple multiphase flow metering systems with valves to control fluid flow through the fluidic system
US10605075B2 (en) 2015-10-29 2020-03-31 Sensia Netherlands B.V. Systems and methods for acquiring multiphase measurements at a well site
RU2610745C1 (ru) * 2015-12-15 2017-02-15 Рауф Рахимович Сафаров Способ измерения дебита нефтяных скважин и устройство для его осуществления
WO2017141132A1 (en) 2016-02-18 2017-08-24 Sabic Global Technologies B.V. Hollow zeolite type catalysts with varying framework and zeolite topologies
FR3056923B1 (fr) * 2016-10-04 2018-11-23 IFP Energies Nouvelles Systeme de determination de la composition d'un fluide multiphasique au moyen d'un separateur sous pression
US10677038B2 (en) 2016-10-13 2020-06-09 Honeywell International Inc. System and method for production well test automation
RU2649992C1 (ru) * 2016-12-07 2018-04-06 Рауф Рахимович Сафаров Способ измерения дебита нефтяных скважин на групповых замерных установках
CN106761656A (zh) * 2017-02-28 2017-05-31 中国石油集团川庆钻探工程有限公司长庆井下技术作业公司 一种分离器
RU2658699C1 (ru) * 2017-07-18 2018-06-22 Мурад Давлетович Валеев Способ измерения продукции нефтяной скважины
JP6952952B2 (ja) * 2017-11-27 2021-10-27 横河電機株式会社 混相流測定装置、混相流測定方法およびプログラム
CN108593684B (zh) * 2018-04-27 2021-07-23 上海东易电气有限公司 多组分油品在线含水分析的密度分段修正法及在线含水率监测方法
WO2019231734A1 (en) 2018-05-31 2019-12-05 Battelle Memorial Institute Oil recovery sensor
US10591441B2 (en) * 2018-05-31 2020-03-17 Battelle Memorial Institute Oil content sensor
CN110552681B (zh) * 2019-08-31 2022-10-14 中国石油集团川庆钻探工程有限公司 一种用于试油测试的分离器液位调节系统
RU200505U1 (ru) * 2020-07-23 2020-10-27 Публичное акционерное общество «Татнефть» имени В.Д. Шашина Измерительная передвижная замерная установка
CN112282731B (zh) * 2020-10-28 2023-06-30 新疆中元天能油气科技股份有限公司 一种单井或多井油气水三相计量方法
RU2750790C1 (ru) * 2020-11-09 2021-07-02 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Тюменский государственный университет" Система измерения содержания капельной жидкости в потоке попутного нефтяного газа
CN116181306B (zh) * 2023-04-24 2023-08-22 北京科力丹迪技术开发有限责任公司 一种带有自动排水结构的三相分离器及其使用方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3934275A (en) * 1971-12-27 1976-01-27 Bishton Jr Norris J Oil recovery system
US4429581A (en) * 1981-05-26 1984-02-07 Baker Cac, Inc. Multiphase flow measurement system
US4689989A (en) * 1985-06-24 1987-09-01 Chevron Research Company Method and apparatus for testing the outflow from hydrocarbon wells on site
US4773257A (en) * 1985-06-24 1988-09-27 Chevron Research Company Method and apparatus for testing the outflow from hydrocarbon wells on site
GB2179156B (en) * 1985-08-14 1990-08-22 Ronald Northedge Flow meters
US4776210A (en) * 1987-06-03 1988-10-11 Atlantic Richfield Company Multiphase fluid flow measurement systems and methods
US4852395A (en) * 1988-12-08 1989-08-01 Atlantic Richfield Company Three phase fluid flow measuring system
US5029482A (en) * 1989-02-03 1991-07-09 Chevron Research Company Gas/liquid flow measurement using coriolis-based flow meters
US5090253A (en) * 1990-05-14 1992-02-25 Atlantic Richfield Company Coriolis type fluid flowmeter
EP0469448A1 (de) * 1990-07-28 1992-02-05 KROHNE MESSTECHNIK MASSAMETRON GmbH & Co. KG Massendurchflussmessgerät
US5090238A (en) * 1990-09-27 1992-02-25 Santa Fe Energy Resources, Inc. Oil well production testing
US5127272A (en) * 1991-01-03 1992-07-07 Texaco Ltd. Multiphase flow rate monitoring means and method
US5363696A (en) * 1993-09-21 1994-11-15 Paul-Munroe Engineering Method and arrangement for oil well test system
WO1995010028A1 (en) * 1993-10-05 1995-04-13 Atlantic Richfield Company Multiphase flowmeter for measuring flow rates and densities

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ГИМАТУДИНОВ Ш.К. Справочная книга по добыче нефти. - М.: Недра, 1974, с. 484 - 492, 514 - 516. *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009154499A1 (en) * 2008-06-19 2009-12-23 Schlumberger Canada Limited A system for testing well cluster productivity
RU2496002C2 (ru) * 2008-08-15 2013-10-20 Акер Сабси АС Устройство отделения и собирания текучей среды, захваченной в газе из резервуара
RU2681738C1 (ru) * 2017-12-28 2019-03-12 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВО "КГЭУ") Система оптимизации работы группы нефтегазовых скважин

Also Published As

Publication number Publication date
US5654502A (en) 1997-08-05
KR100292271B1 (ko) 2001-10-26
JP3150706B2 (ja) 2001-03-26
CA2235760A1 (en) 1997-07-10
HK1017075A1 (en) 1999-11-12
JP2000515240A (ja) 2000-11-14
KR19990067488A (ko) 1999-08-25
MX9804163A (es) 1998-09-30
AU1690497A (en) 1997-07-28
EP0870196A1 (en) 1998-10-14
CN1202966A (zh) 1998-12-23
WO1997024615A1 (en) 1997-07-10
DE69607390T2 (de) 2000-07-27
CA2235760C (en) 2002-08-06
CN1117280C (zh) 2003-08-06
DE69607390D1 (de) 2000-04-27
BR9612459A (pt) 1999-07-13
EP0870196B1 (en) 2000-03-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2168011C2 (ru) Автоматизированная система испытания скважин и способ ее эксплуатации
WO1997024615A9 (en) Automatic well test system and method of operating the same
US5535632A (en) Systems and methods for measuring flow rates and densities of the components of oil, water and gas mixtures
US6032539A (en) Multiphase flow measurement method and apparatus
CA2389145C (en) Multiphase flow measurement system
EP0493886A1 (en) Multiphase flow rate monitoring means and method
EP2075403A1 (en) Real-time measurement of reservoir fluid properties
US7668688B2 (en) System, program product, and related methods for estimating and managing crude gravity in real-time
US6561041B1 (en) Production metering and well testing system
US20080257413A1 (en) System, Program Product, and Related Methods for Global Targeting of Process Utilities Under Varying Conditions
EP3070443A1 (en) Separator and multiple multiphase meter systems and methods
US5363696A (en) Method and arrangement for oil well test system
EP1166056A1 (en) Flowmeter calibration system with statistical optimization technique
JPS63196819A (ja) 質量流量計装置
US20140096836A1 (en) Method and automated system for control of oil well production and modular skid for use in said method
RU2307930C1 (ru) Установка для измерения дебита нефтяных скважин по нефти, газу и воде
RU2356040C2 (ru) Способ определения содержания воды в нефтеводогазовой смеси
RU69143U1 (ru) Устройство для измерения продукции нефтедобывающих скважин
RU2532490C1 (ru) Способ и установка для измерения дебитов продукции газоконденсатных и нефтяных скважин
GB2331978A (en) A method and apparatus for taking liquid samples in a gas outlet pipe of a liquid/gas separator, fed with an oil well effluent
US3095889A (en) Satellite gathering system
RU2225507C1 (ru) Устройство для измерения обводненности нефти в скважинах
WO1991002948A1 (en) Combined separator and sampler
RU35824U1 (ru) Сепараторная установка для измерения дебита нефтяных скважин
RU59715U1 (ru) Измеритель продукции скважины по нефти, газу и воде