RU2164536C1 - Method of open hearth making of low-hardenability structural steel - Google Patents

Method of open hearth making of low-hardenability structural steel Download PDF

Info

Publication number
RU2164536C1
RU2164536C1 RU2000109772A RU2000109772A RU2164536C1 RU 2164536 C1 RU2164536 C1 RU 2164536C1 RU 2000109772 A RU2000109772 A RU 2000109772A RU 2000109772 A RU2000109772 A RU 2000109772A RU 2164536 C1 RU2164536 C1 RU 2164536C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
melt
slag
iron
ladle
content
Prior art date
Application number
RU2000109772A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
А.А. Каменских
А.А. Карпов
В.Н. Зеленов
В.М. Марков
А.И. Сазухин
ковский К.З. Шепел
К.З. Шепеляковский
В.А. Решетников
В.П. Лобозов
Original Assignee
ОАО "Чусовской металлургический завод"
ЗАО "ТЕХМАШ" (Технологический институт бывшего МИНАВТОСЕЛЬХОЗМАШа)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ОАО "Чусовской металлургический завод", ЗАО "ТЕХМАШ" (Технологический институт бывшего МИНАВТОСЕЛЬХОЗМАШа) filed Critical ОАО "Чусовской металлургический завод"
Priority to RU2000109772A priority Critical patent/RU2164536C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2164536C1 publication Critical patent/RU2164536C1/en

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy, particularly, making of structural steels with low hardenability in open-hearth furnaces. SUBSTANCE: method of production of carbon steel with low hardenability includes charging into open-hearth furnace of metallic charge from iron-carbon alloy and scrap with content in them of Cr, Ni and Cu ensuring their content after melting in melt within 0.10%; introduction of slag-forming materials; heating and melting of burden; slag skimming; bath heating up to temperature of beginning of melt finishing; melt finishing to obtain the required composition and temperature during periods of shaping-up and lime boiling; correction of slag composition during shaping-up and lime boiling by skimming from furnace of a part of slag and periodic additions of slag-forming materials to ensure content of Mn in melt tapping not more 0.10%. Metal is deoxidized in furnace and during tapping into ladle or in ladle with Al and Ti alloys which are introduced with consumption value ensuring in finished metal of Al in amount of 0.03-0.10% and Ti in amount of 0.06-0.12%. Si and its alloys are introduced into melt after its deoxidation with Al and Ti. Iron-carbon alloy is used in the form of semiproduct obtained after devanadization of vanadium iron or blast-furnace conversion pig iron with Mn content of not more 0.5. Si and its alloys are introduced into ladle in deoxidized steel after introduction into melt of 100% of Al and at least 50% of required amount of Ti during filling of ladle with melt up to its 2/3 volume. EFFECT: higher strength and service properties of steel produced by proposed method. 4 cl, 1 ex

Description

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству конструкционных сталей с пониженной прокаливаемостью, получаемых в мартеновских печах и предназначенных для упрочнения ответственных, тяжелонагруженных деталей машин методом объемно-поверхностной закалки. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of structural steels with reduced hardenability, obtained in open-hearth furnaces and intended for hardening of critical, heavy-loaded machine parts by volume-surface hardening.

Для практического осуществления процесса объемно-поверхностной закалки необходимы стали, прокаливаемость которых меньше прокаливаемости углеродистых сталей. Понижение прокаливаемости стали достигается соответствующим выбором их химического состава, например снижением содержания легирующих элементов. Помимо заданного химического состава, стали должны иметь малую склонность к росту зерна аустенита при нагреве под закалку, что необходимо для обеспечения наиболее мелкого зерна в структуре закаленной стали. Склонность к росту зерна в значительной мере зависит от особенностей выплавки и раскисления стали. For the practical implementation of the process of volume-surface hardening, steels are needed whose hardenability is less than that of carbon steels. A decrease in hardenability of steel is achieved by an appropriate choice of their chemical composition, for example, a decrease in the content of alloying elements. In addition to a given chemical composition, steels should have a low tendency to increase austenite grain during heating under quenching, which is necessary to ensure the smallest grain in the structure of hardened steel. The tendency to grain growth largely depends on the characteristics of smelting and deoxidation of steel.

Известен способ получения стали с пониженной прокаливаемостью, предусматривающий обработку расплава мишметаллом или ферроцерием в количестве 0,10-0,15%, алюминием и сплавами титана. (А.с. СССР N 191600, C 21 C 7/06, 1967 г.). A known method of producing steel with reduced hardenability, comprising treating the melt with mischmetal or ferrocerium in an amount of 0.10-0.15%, aluminum and titanium alloys. (A.S. USSR N 191600, C 21 C 7/06, 1967).

Стали, полученные этим способом, обладают большим разбросом от плавки к плавке свойств прокаливаемости и склонности к росту зерна. Это требует для каждой плавки корректирования режима нагрева при закалке. Способ характеризуется также использованием дорогих раскислителей (ферроцерий), что повышает стоимость стали и затрудняет ее получение. The steels obtained by this method have a large spread from smelting to smelting properties of hardenability and a tendency to grain growth. This requires adjustment of the heating mode during quenching for each heat. The method is also characterized by the use of expensive deoxidizers (ferrocerium), which increases the cost of steel and makes it difficult to obtain.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ производства углеродистой стали с пониженной прокаливаемостью, предусматривающий загрузку в мартеновскую печь металлической шихты из железоуглеродистого сплава (чугуна) и лома с регламентированным содержанием в нем хрома, никеля и меди, взятым в расчетных количествах, ввод шлакообразующих, прогрев и плавление шихты, скачивание шлака, нагрев ванны до температуры доводки, доводку расплава по составу и температуре в периоды полировки и чистого кипения, корректировку состава в периоды полировки и чистого кипения, раскисление металла в печи и при выпуске его в ковш или в ковше алюминием и ввод кремния и его сплавов. (Технологическая инструкция N M-17-76 по выплавке стали в основных и двухванных печах завода. Череповец, 1977 г., с. 6-37). The closest in technical essence and the achieved result is a method for the production of carbon steel with reduced hardenability, which involves loading a metal charge from an iron-carbon alloy (cast iron) and scrap with a regulated content of chromium, nickel and copper in the open-hearth furnace, taken in calculated quantities, introducing slag-forming , heating and melting the mixture, downloading slag, heating the bath to a finishing temperature, finishing the melt in composition and temperature during polishing and clean boiling, to adjustment of the composition during periods of polishing and clean boiling, deoxidation of the metal in the furnace and when it is released into the ladle or in the ladle with aluminum and the introduction of silicon and its alloys. (Technological instruction N M-17-76 for steelmaking in the main and two-chamber furnaces of the plant. Cherepovets, 1977, p. 6-37).

Известный способ позволяет не использовать при выплавке и раскислении дорогие раскислители, однако для стали, выплавленной этим способом, характерен резкий и нестабильный рост зерна при нагреве под закалку в интервале температур Ac3 -Ac3+100oC. Поэтому обычно такие стали в закаленном состоянии имеют зерно аустенита-мартенсита 7-8 балла (средняя площадь зерна 1000-500 мкм2), что обуславливает пониженное значение предела прочности закаленной стали (не более 2000 МПа при твердости 56-60 HRC) и повышенное значение ее хрупкости.The known method allows not to use expensive deoxidizing agents during smelting and deoxidation, however, steels smelted in this way are characterized by sharp and unstable grain growth during heating under quenching in the temperature range Ac 3 -Ac 3 +100 o C. Therefore, such steels are usually in a quenched state have an austenite-martensite grain of 7-8 points (average grain area of 1000-500 μm 2 ), which leads to a lower value of the tensile strength of hardened steel (no more than 2000 MPa at a hardness of 56-60 HRC) and an increased value of its brittleness.

Задача изобретения - разработка способа выплавки и раскисления стали пониженной прокаливаемости, обладающей повышенными прочностными и служебными свойствами. Сущность изобретения заключается в следующем. The objective of the invention is the development of a method for smelting and deoxidation of steel of low hardenability, which has increased strength and service properties. The invention consists in the following.

Техническим результатом изобретения является достижение гарантированной стабильности свойств пониженной прокаливаемости и получение "сверхмелкого" зерна аустенита-мартенсита закаленной стали величиной 11-12 баллов (средняя площадь 60-30 мкм2) при закалке с температур в диапазоне от Ac3 до Ac3+100oC.The technical result of the invention is to achieve guaranteed stability of low hardenability properties and to obtain "ultrafine" grains of austenite-martensite of hardened steel with a value of 11-12 points (average area 60-30 μm 2 ) when quenching from temperatures in the range from Ac 3 to Ac 3 +100 o C.

В качестве металлической шихты используют железоуглеродистый сплав и лом с содержанием в них хрома, никеля и меди, обеспечивающих по расплавлении содержание каждого не более 0,10%, а корректировку состава шлака в периоды полировки и чистого кипения производят путем неоднократного скачивания из печи части шлака и добавок в печь шлакообразующих материалов, чтобы за счет такой неоднократной замены шлака обеспечить в расплаве при выпуске (в зависимости от требований ТУ) содержание марганца не более 0,10%. As a metal charge, an iron-carbon alloy and scrap with the content of chromium, nickel and copper in them are used, each providing not more than 0.10% by melting, and adjusting the composition of the slag during polishing and clean boiling is done by repeatedly downloading part of the slag from the furnace and additives in the furnace of slag-forming materials in order to ensure that the manganese content is not more than 0.10% in the melt upon release (depending on the requirements of TU) due to such repeated replacement of slag.

Обязательным условием является то, что кремний и его сплавы в качестве раскислителей не используются. Раскисление производится алюминием и титаном и его сплавами в количествах, обеспечивающих в готовом металле содержание алюминия 0,03 - 0,10% и титана 0,06-0,12%. A prerequisite is that silicon and its alloys are not used as deoxidizing agents. Deoxidation is carried out by aluminum and titanium and its alloys in amounts that ensure the content of 0.03-0.10% aluminum and 0.06-0.12% titanium in the finished metal.

Весь необходимый по составу кремний и его сплавы вводятся в ковш в раскисленную сталь в период наполнения ковша, более 2/3 объема ковша, после ввода в расплав 100% алюминия и 50% титана. All the necessary silicon and its alloys are introduced into the ladle in deoxidized steel during the period when the ladle is filled, more than 2/3 of the ladle volume, after 100% aluminum and 50% titanium are introduced into the melt.

Снижение содержания марганца в расплаве до необходимого его количества производят за счет неоднократного (2 - 3-кратного) обновления (замены) шлака с одновременным экспресс-анализом на содержание марганца в металле. Reducing the content of manganese in the melt to the required amount is carried out by repeatedly (2 to 3 times) updating (replacing) the slag with simultaneous rapid analysis for the content of manganese in the metal.

По изобретению в качестве железоуглеродистого сплава в шихте предпочтительно использовать полупродукт, полученный после деванадизации ванадиевого чугуна, содержащего марганец, хром, никель, медь не более 0,10% каждого, либо передельный доменный чугун с содержанием марганца не более 0,5%. According to the invention, it is preferable to use a semi-product obtained after devanadization of vanadium cast iron containing manganese, chromium, nickel, copper of not more than 0.10% each, or pig iron with manganese content of not more than 0.5%, according to the invention, as an iron-carbon alloy in a charge.

В последнем случае снижение содержания марганца до необходимого количества производится, как было указано выше, неоднократной заменой шлака. In the latter case, the reduction of the manganese content to the required amount is carried out, as indicated above, by repeated replacement of slag.

Процесс кипения ведут не допуская в возможной степени перегрева ванны для того, чтобы уменьшить восстановление марганца из шлака и тем облегчить и ускорить достижение необходимого низкого содержания марганца в расплаве металла. The boiling process is carried out to prevent, to the extent possible, overheating of the bath in order to reduce the recovery of manganese from slag and thereby facilitate and accelerate the achievement of the required low manganese content in the molten metal.

Применение предложенного способа позволяет достигать в стали, закаленной с температур в диапазоне Ac3+100oC зерна аустенита-мартенсита на уровне 11-12 баллов по стандартной шкале (средняя площадь зерна 60-30 мкм2), то есть в 15-20 раз мельче, чем при известных способах выплавки стали. Это позволяет значительно повысить запас его пластичности в закаленном состоянии и практически реализовать высокопрочное состояние (предел прочности 2500-2800 МПа, HRC

Figure 00000001
60, при содержании углерода 0,5-0,8%) и обеспечить в тяжелонагруженных деталях машин высокие значения статической и усталостной прочности и долговечности.The application of the proposed method allows to achieve austenite-martensite grains at a level of 11-12 points in a steel quenched from temperatures in the range Ac 3 +100 o C on a standard scale (average grain area 60-30 μm 2 ), i.e. 15-20 times finer than with known methods of steelmaking. This allows you to significantly increase the margin of its plasticity in the hardened state and to practically implement a high-strength state (tensile strength 2500-2800 MPa, HRC
Figure 00000001
60, with a carbon content of 0.5-0.8%) and to provide high values of static and fatigue strength and durability in heavily loaded machine parts.

Изобретение иллюстрируется следующим примером. The invention is illustrated by the following example.

Пример. В мартеновскую печь емкостью 240 тонн, работающую скрап рудным процессом завалили 50 тонн металлического лома и залили 180 тонн полупродукта, полученного после деванадизации ванадиевого чугуна следующего состава, мас. %: 3,6% C, 0,001 Si, 0,05 Mn, 0,032 S, 0,025 P, Cr 0,05, 0,02 V, остальное Fe с температурой 1380oC. Так же завалили окатышей 9 тонн и известкового камня 12 тонн.Example. 50 tons of scrap metal were poured into an open-hearth furnace with a capacity of 240 tons, working with scrap ore process, and 180 tons of intermediate product obtained after devanadization of vanadium cast iron of the following composition, wt. %: 3.6% C, 0.001 Si, 0.05 Mn, 0.032 S, 0.025 P, Cr 0.05, 0.02 V, the rest Fe with a temperature of 1380 o C. Pellets of 9 tons and limestone were also filled up 12 tons

После прогрева и плавления шихты получили расплав следующего химического состава, мас.%: 1,4 C, 0,01 Si, 0,07 Mn, 0,032 S, 0,025 P, 0,01 V, 0,05 Cr, 0,02 Ni, 0,05 Cu, остальное железо. After heating and melting the mixture, a melt of the following chemical composition was obtained, wt.%: 1.4 C, 0.01 Si, 0.07 Mn, 0.032 S, 0.025 P, 0.01 V, 0.05 Cr, 0.02 Ni , 0.05 Cu, the rest is iron.

При доводке в период полировки в ванну присаживали руду, окалину и шлакообразующую смесь (известь, боксит) в количестве, обеспечивающем скорость выгорания углерода не менее 0,2% в час. В начале периода чистого кипения отбирали пробу металла для определения углерода, серы, фосфора и марганца и проба шлака, в которой определялось суммарное содержание железа и основность. When refining during the polishing period, ore, scale and a slag-forming mixture (lime, bauxite) were added to the bath in an amount that ensured a carbon burn-out rate of at least 0.2% per hour. At the beginning of the clean boiling period, a metal sample was taken to determine carbon, sulfur, phosphorus and manganese and a slag sample, in which the total iron content and basicity were determined.

В течение периода чистого кипения два раза скачивали 50% шлака из печи и добавляли в ванну известь и шимотный бой. Состав металла в печи перед раскислением составлял мас.%: 0,62 C, 0,04 Si, 0,07 Mn, 0,028 S, 0,020 P, 0,02 V, 0,05 Cr, 0,02 Ni, 0,05 Cu, остальное железо. During the clean boiling period, 50% of the slag was downloaded from the furnace twice and lime and firewood were added to the bath. The metal composition in the furnace before deoxidation was wt.%: 0.62 C, 0.04 Si, 0.07 Mn, 0.028 S, 0.020 P, 0.02 V, 0.05 Cr, 0.02 Ni, 0.05 Cu, the rest is iron.

В печь на шлак присадили алюминия 0,5 кг/т, остальной алюминий - 1,0 кг/т и 2,0 кг/т ферротитана (с содержанием титана 27%) ввели в ковш, при выпуске при наполнении ковша от 1/3 до 2/3 его объема. In the furnace, 0.5 kg / t of aluminum was added to the slag, the rest of aluminum - 1.0 kg / t and 2.0 kg / t of ferrotitanium (with a titanium content of 27%) were introduced into the ladle, when released from filling the ladle from 1/3 up to 2/3 of its volume.

Сразу после наполнения ковша на 2/3 его объема в него в один прием ввели одновременно 2,0 кг/т ферротитана (с содержанием титана 27%) и ферросилиций из расчета получения в металле 0,10 - 0,15% кремния. Immediately after the bucket was filled to 2/3 of its volume, 2.0 kg / t of ferrotitanium (with a titanium content of 27%) and ferrosilicon were simultaneously introduced into it at one time in the calculation of obtaining 0.10 - 0.15% silicon in the metal.

После раскисления получили готовую сталь следующего состава в мас.%: 0,65 C, 0,12 Si, 0,08 Mn, 0,029 S, 0,022 P, 0,02 V, 0,06 Cr, 0,03 Ni, 0,06 Cu, 0,06 Al, 0,09 Ti, остальное железо. After deoxidation, finished steel of the following composition was obtained in wt.%: 0.65 C, 0.12 Si, 0.08 Mn, 0.029 S, 0.022 P, 0.02 V, 0.06 Cr, 0.03 Ni, 0, 06 Cu, 0.06 Al, 0.09 Ti, the rest is iron.

Температура в ковше составила 1595oC. Из стали изготовлены рессорные листы толщиной 14 и 16 мм. Листы подвергали объемно-поверхностной закалке с температур в диапазоне от Ac3 до Ac3+100oC. Получили закаленную структуру в поверхностном слое - мартенсит со структурой "сверхмелкого" зерна 11-12 баллов по стандартной шкале (средняя площадь зерна 60-30 мкм2). При закалке рессорных листов глубина закалки составила от 0,12 до 0,20 от толщины рессорного листа, что соответствовало предъявляемым требованиям.The temperature in the bucket was 1595 o C. Spring sheets with a thickness of 14 and 16 mm were made of steel. The sheets were subjected to volume-surface hardening from temperatures in the range from Ac 3 to Ac 3 +100 o C. A hardened structure in the surface layer was obtained — martensite with an “ultrafine” grain structure of 11-12 points on a standard scale (average grain area of 60-30 microns 2 ). When hardening the spring sheets, the hardening depth was from 0.12 to 0.20 of the thickness of the spring sheet, which corresponded to the requirements.

Claims (4)

1. Способ производства углеродистой стали с пониженной прокаливаемостью, включающий загрузку в мартеновскую печь металлической шихты из железоуглеродистого сплава и лома с регламентированным содержанием в них хрома, никеля и меди, взятым в расчетных количествах, ввод шлакообразующих, прогрев и плавление шихты, скачивание шлака, нагрев ванны до температуры начала доводки, доводку расплава по составу и температуре в периоды полировки и чистого кипения, корректировку состава шлака в периоды полировки и чистого кипения, раскисление металла в печи и при выпуске расплава в ковш или в ковше алюминием и ввод кремния и его сплавов, отличающийся тем, что в качестве металлической шихты используют железоуглеродистый сплав и лом с содержанием в них хрома, никеля и меди, обеспечивающих по расплавлении содержание каждого в расплаве не более 0,1%, а корректировку состава шлака в периоды полировки и чистого кипения производят путем скачивания из печи части шлака и периодических присадок шлакообразующих материалов для обеспечения в расплаве при выпуске содержания марганца не более 0,1%, металл раскисляют алюминием и сплавами титана, которые вводят с расходом, обеспечивающем в готовом металле содержание алюминия 0,03 - 0,1% и титана 0,06 - 0,12%, а кремний и его сплавы вводят в расплав после его раскисления алюминием и сплавами титана. 1. A method for the production of carbon steel with reduced hardenability, including loading a metal charge from an iron-carbon alloy and scrap into the open-hearth furnace with a regulated content of chromium, nickel and copper, taken in calculated quantities, introducing slag-forming materials, heating and melting the mixture, downloading slag, heating baths to the temperature of the start of fine-tuning, fine-tuning the melt in composition and temperature during polishing and clean boiling, adjusting the composition of slag during polishing and clean boiling, metal deoxidation in the furnace and during the release of the melt into the ladle or in the ladle with aluminum and the introduction of silicon and its alloys, characterized in that the iron and steel alloy and scrap with the content of chromium, nickel and copper in the melt are used as a metal charge, which ensures that each melt does not contain melt more than 0.1%, and adjusting the composition of the slag during polishing and clean boiling is done by downloading from the furnace part of the slag and periodic additives of slag-forming materials to ensure that in the melt when the manganese content is not more than 0.1%, all is deoxidized by aluminum and titanium alloys, which are introduced at a rate that ensures that the finished metal contains 0.03 - 0.1% aluminum and 0.06 - 0.12% titanium, and silicon and its alloys are introduced into the melt after aluminum deoxidation and titanium alloys. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве железоуглеродистого сплава в шихте используют полученный после деванидизации ванадиевого чугуна полупродукт, содержащий марганец, хром, никель и медь не более 0,1% каждого. 2. The method according to claim 1, characterized in that the intermediate product containing manganese, chromium, nickel and copper, not more than 0.1% each, is used as the iron-carbon alloy in the charge. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве железоуглеродистого сплава в шихте используют доменный передельный чугун с содержанием марганца не более 0,5%, при этом снижение содержания марганца до необходимого количества достигают путем неоднократной, по крайней мере, 2-, 3-кратной, замены шлака в периоды полировки и чистого кипения. 3. The method according to claim 1, characterized in that the blast furnace pig iron with a manganese content of not more than 0.5% is used as the iron-carbon alloy in the charge, while reducing the manganese content to the required amount is achieved by repeatedly at least 2- , 3-fold replacement of slag during periods of polishing and clean boiling. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что кремний и его сплавы вводят в ковш в раскисленную сталь после введения в расплав 100% алюминия и не менее 50% необходимого количества титана в период наполнения ковша расплавом более 2/3 его объема. 4. The method according to claim 1, characterized in that silicon and its alloys are introduced into the ladle in deoxidized steel after introducing into the melt 100% aluminum and not less than 50% of the required amount of titanium during the filling of the ladle with the melt more than 2/3 of its volume.
RU2000109772A 2000-04-21 2000-04-21 Method of open hearth making of low-hardenability structural steel RU2164536C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000109772A RU2164536C1 (en) 2000-04-21 2000-04-21 Method of open hearth making of low-hardenability structural steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000109772A RU2164536C1 (en) 2000-04-21 2000-04-21 Method of open hearth making of low-hardenability structural steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2164536C1 true RU2164536C1 (en) 2001-03-27

Family

ID=20233544

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000109772A RU2164536C1 (en) 2000-04-21 2000-04-21 Method of open hearth making of low-hardenability structural steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2164536C1 (en)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7507303B2 (en) 2004-09-08 2009-03-24 Arvinmeritor Technology, Llc Carbonitrided low manganese carbon steel alloy driveline component
WO2012057648A1 (en) * 2010-10-26 2012-05-03 Закрытое Акционерное Общество "Научно-Производственная Компания Технология Машиностроения И Объёмно-Поверхностная Закалка" (Зао "Нпк Техмаш И Опз") Method for smelting structural steel of low and restricted hardenability
US8388767B2 (en) 2004-09-08 2013-03-05 Arvinmeritor Technology, Llc Carbonitriding low manganese medium carbon steel
RU2534715C2 (en) * 2012-07-31 2014-12-10 Открытое акционерное общество "Чусовской металлургический завод" Method and charge for manufacture of structural carbon steel with reduced hardening capacity in steel-making arc-type furnace
RU2732272C1 (en) * 2019-08-01 2020-09-14 Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ КОМПАНИЯ ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ И ОБЪЁМНО-ПОВЕРХНОСТНАЯ ЗАКАЛКА" Method for melting structural steel of lowered (lh) and regulated (rh) hardenability of 4th generation
RU2739462C1 (en) * 2019-08-01 2020-12-24 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Производственная Компания "Технология Машиностроения и Объёмно-Поверхностная Закалка" Method of heat treatment of steels with low (lh) and regulated (rh) hardening ability of 4th generation

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Технологическая инструкция № М-17-76 по выплавке стали в основных мартеновских и двухванных печах завода, Череповецкий металлургический завод, Череповец, 1977, с.6-37. *

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7507303B2 (en) 2004-09-08 2009-03-24 Arvinmeritor Technology, Llc Carbonitrided low manganese carbon steel alloy driveline component
US8388767B2 (en) 2004-09-08 2013-03-05 Arvinmeritor Technology, Llc Carbonitriding low manganese medium carbon steel
WO2012057648A1 (en) * 2010-10-26 2012-05-03 Закрытое Акционерное Общество "Научно-Производственная Компания Технология Машиностроения И Объёмно-Поверхностная Закалка" (Зао "Нпк Техмаш И Опз") Method for smelting structural steel of low and restricted hardenability
RU2451090C1 (en) * 2010-10-26 2012-05-20 Закрытое акционерное общество "Научно-Производственная Компания Технология машиностроения и Объемно-поверхностная закалка" (ЗАО "НПК Техмаш и ОПЗ") Method for making structural steel of reduced and specified hardness penetration
US20130213184A1 (en) * 2010-10-26 2013-08-22 Anatoly Alexeevich Kuznetsov Process For Making Low and Specified Hardenability Structural Steel
US9187793B2 (en) * 2010-10-26 2015-11-17 Anatoly Alexeevich Kuznetsov Process for making low and specified hardenability structural steel
RU2534715C2 (en) * 2012-07-31 2014-12-10 Открытое акционерное общество "Чусовской металлургический завод" Method and charge for manufacture of structural carbon steel with reduced hardening capacity in steel-making arc-type furnace
RU2732272C1 (en) * 2019-08-01 2020-09-14 Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ КОМПАНИЯ ТЕХНОЛОГИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ И ОБЪЁМНО-ПОВЕРХНОСТНАЯ ЗАКАЛКА" Method for melting structural steel of lowered (lh) and regulated (rh) hardenability of 4th generation
RU2739462C1 (en) * 2019-08-01 2020-12-24 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-Производственная Компания "Технология Машиностроения и Объёмно-Поверхностная Закалка" Method of heat treatment of steels with low (lh) and regulated (rh) hardening ability of 4th generation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106521324B (en) A kind of wind-powered electricity generation countershaft-gear carburizing steel and preparation method thereof
US9187793B2 (en) Process for making low and specified hardenability structural steel
CN102618792B (en) High-strength abrasion-resistant steel for engineering machinery and manufacturing method thereof
CN110499456A (en) A kind of abrasion-resistant stee of excellent surface quality and preparation method thereof
CN104372258A (en) CrNiMo high-strength pinion steel and preparation method thereof
CN110343973A (en) A kind of bucket tooth steel and preparation method thereof
CN108251739A (en) A kind of high strength high extensibility spheroidal graphite cast-iron and preparation method thereof
CN104313457B (en) Vanadium carbide enhancement mode compounded cast iron material and preparation method thereof, sand making machine counterattack block
CN110499404B (en) Smelting method of 12Cr2Ni4 steel
CN108950432A (en) A kind of high-intensitive, toughness low alloy wear resistant steel and its manufacturing method
CN101307414A (en) Steel for high performance manganese-containing engineering machinery wheel and method for preparing same
CN106893941B (en) A kind of low-alloy wear-resistant steel and its heat treatment method
RU2164536C1 (en) Method of open hearth making of low-hardenability structural steel
CN110129665A (en) A kind of as cast condition sand casting niobium-containing high-strength high-ductility ductile cast iron material and preparation method thereof
CN104946983B (en) A kind of production method of corrosion resistant High strength bolt steel
RU2363736C2 (en) Method and charge for manufacturing of structural steel with reduced hardenability
SU1724716A1 (en) Cast iron for metallic forms
RU2109837C1 (en) Alloy based on iron-carbon system for casting of wear-resistance articles and method of alloy production
SU1199820A1 (en) Cast iron
JP6984803B1 (en) Manufacturing method of slabs used as a material for high fatigue strength steel
SU1731855A1 (en) Wear resistant cast iron
SU1710582A1 (en) Method for production of low-alloy steels
SU1082854A1 (en) Cast iron
SU1583458A1 (en) Cast iron
SU1315479A1 (en) Method for melting steel and alloying mixture for predeoxidation of steel

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Invention patent assignment

Effective date: 20060228

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20160422