RU2159333C1 - Способ дегазации угольного пласта - Google Patents
Способ дегазации угольного пласта Download PDFInfo
- Publication number
- RU2159333C1 RU2159333C1 RU2000111181A RU2000111181A RU2159333C1 RU 2159333 C1 RU2159333 C1 RU 2159333C1 RU 2000111181 A RU2000111181 A RU 2000111181A RU 2000111181 A RU2000111181 A RU 2000111181A RU 2159333 C1 RU2159333 C1 RU 2159333C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pressure
- formation
- coal
- cavity
- coal seam
- Prior art date
Links
Landscapes
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
Использование: горная промышленность при дегазации угольного пласта. Сущность изобретения: угольный пласт вскрывают скважиной, которую обсаживают трубами с последующим тампонажем затрубного пространства. Выбирают место заложения трещины - полости в угольном пласте, исходя из условия: Вi = αX/(fк)i ≥ 1, i = l, 2, ..., n, где Вi - показатель устойчивости слоя угольного пласта; α - эмпирический коэффициент, равный 0,04; Х - газоносность угольного пласта; (fk)i - показатель прочности слоя угля; n - число слоев в пласте. В выбранном по вышеуказанному критерию слое формируют плотность посредством гидродинамического воздействия давлением рабочей жидкости в режиме, учитывающем как давление газа в пласте, так и горное давление. Это позволяет создать зону повышенной газопроницаемости в пласте, разгруженную от горного давления, и в результате, повысить газоотдачу угольного пласта. При формировании полости циклически воздействуют на пласт давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления до величины, большей чем 0,3 (gγH-P)+P, где g - ускорение свободного падения; γ - плотность налегающей толщи пород, Н - глубина залегания пласта, Р - давление газа в пласте, но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75 gγH, и сброса давления до величины, меньшей 0,24 gγH + 0,76 P. При геологическом нарушении угольного пласта протяженность трещины полости равна расстоянию от скважины до этого нарушения. После формирования полости дополнительно производят, например, пневмотепловое воздействие на угольный пласт, в режиме его расчленения 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для повышения безопасности горных работ в шахтах, разрабатывающих газоносные угольные пласты, а также для извлечения метана из угольных пластов для использования его в промышленных целях и улучшения экологической обстановки в угледобывающих регионах.
Известен способ дегазации угольных пластов, который включает бурение скважины с поверхности, обсадку ее трубами, тампонаж затрубного пространства, нагнетание в пласт через скважину рабочей жидкости в режиме гидрорасчленения, выдержку ее в пласте и оттеснение из фильтрующих трещин путем нагнетания в пласт сжатого воздуха с последующей дегазацией пласта через скважину [1].
Недостатком известного способа является то, что создание повышенной трещиноватости в напряженном газонасыщенном массиве требует больших затрат энергии для закачки флюидов под давлением, преодоления сил горного давления, противодавления, заключенного в угле газа и осуществления деформаций трещинообразования. Другим недостатком технологии гидрорасчленения является снижение газопроницаемости массива после снятия давления жидкости и смыкания трещин под действием сил горного давления вслед за откачкой из них жидкости гидрорасчленения, что влечет за собой также снижение эффективности способа с ростом глубины залегания дегазируемых пластов.
Известен способ дегазации угольного пласта, включающий бурение скважины с поверхности, обсадку ее трубами с последующим тампонажем затрубного пространства, силовое воздействие давлением рабочей жидкости в породах кровли и почвы с наименьшей прочностью при формировании трещин и извлечение газа [2]. Этот способ взят в качестве прототипа.
Недостатком данного способа является то, что он не обеспечивает достаточной дегазации пласта, поскольку трещины формируются за его пределами и через некоторое время они смыкаются под действием горного давления.
Известен также способ дегазации газонасыщенных сред, включающий бурение скважин, их обсадку и силовое воздействие на среду, при этом силовое воздействие определяется давлением газа в пласте [3].
Недостатком данного способа является то, что разгрузка угольного пласта и трещинообразование осуществлено только в прискважинной зоне, а режим разрушения угольного пласта не является оптимальным, поскольку он учитывает только давление газа в угольном пласте.
Задачей изобретения является повышение эффективности дегазации угольного пласта путем увеличения его газопроницаемости и разгрузки от горного давления, а также снижение энергозатрат на ее осуществление.
Это достигается тем, что в способе дегазации угольного пласта, включающем бурение скважины, обсадку ее трубами с последующим тампонажем затрубного пространства, силовое воздействие давлением рабочей жидкости в зоне с наименьшей прочностью при формировании трещин и извлечение газа, определяют газоносность угольного пласта, а место заложения трещины-полости в угольном пласте выбирают из условия:
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α- эмпирический коэффициент, равный 0,04;
X - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте,
далее при формировании полости в угольном пласте циклически воздействуют на него давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления до величины, большей чем 0,3 (gγH - P) + P, где g - ускорение свободного падения; γ- плотность налегающей толщи пород; H - глубина залегания пласта; P - давление газа в пласте, но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75 gγH, и сброса давления до величины, меньшей 0,24gγ H + 0,76P. Кроме того, при геологическом нарушении угольного пласта протяженность трещины-полости равна расстоянию от скважины до этого нарушения, а после формирования полости дополнительно производят, например, пневмотепловое воздействие на угольный пласт в режиме его расчленения.
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α- эмпирический коэффициент, равный 0,04;
X - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте,
далее при формировании полости в угольном пласте циклически воздействуют на него давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления до величины, большей чем 0,3 (gγH - P) + P, где g - ускорение свободного падения; γ- плотность налегающей толщи пород; H - глубина залегания пласта; P - давление газа в пласте, но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75 gγH, и сброса давления до величины, меньшей 0,24gγ H + 0,76P. Кроме того, при геологическом нарушении угольного пласта протяженность трещины-полости равна расстоянию от скважины до этого нарушения, а после формирования полости дополнительно производят, например, пневмотепловое воздействие на угольный пласт в режиме его расчленения.
Выбор места заложения трещины-полости с учетом прочности слоев угольного пласта и газоносности пласта позволяет определить наименее устойчивый слой угольного пласта, обладающий энергией газа и горного давления, обеспечивающей процесс саморазрушения угольного пласта.
Гидродинамическое воздействие давлением рабочей жидкости на выделенный по вышеуказанному критерию слой угольного пласта в режиме, учитывающим как давление газа в пласте, так и горное давление, позволяет вызывать процесс лавинного разрушения слоя угля и образовать трещину-полость максимальной протяженности для конкретных горно-геологических условий горного пласта при минимальных энергетических затратах.
Вышеуказанная трещина-полость формирует вокруг себя в угольном пласте зону повышенной трещиноватости и высокой проницаемости, разгруженную от горного давления, резко повышающую газоотдачу пласта.
На фигуре показана технологическая схема для реализации предложенного способа дегазации угольного пласта.
Способ дегазации осуществляют следующим образом.
Газонасыщенный угольный пласт 1 вскрывают скважиной 2 с поверхности. Определяют газоносность и прочность угля в месте пересечения рабочего пласта 1 скважиной 2 известными методами, например, по геологоразведочным данным. Затем выбирают место заложения трещины-полости в угольном пласте 1, исходя из условия:
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α - эмпирический коэффициент, равный 0,04;
X - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте.
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α - эмпирический коэффициент, равный 0,04;
X - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте.
Затем обсаживают скважину 2 трубами 3 с двойными стенками для подачи под давлением рабочей жидкости и воздуха, тампонируют затрубное пространство 4. Далее производят перфорацию обсадной колонны с образованием щели 5, расположенной напротив выбранного места заложения трещины-полости в угольном пласте. Формирование трещины-полости 6 осуществляют в два этапа. На первом этапе образуют полость на глубину 1-3 м гидравлическим размывом или пескоструйным способом, а на втором - увеличивают ее протяженность путем циклического воздействия на угольный пласт давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления нагнетания (Pн) до величины, большей 0,3 (gγH - P) + P (где g - ускорение свободного падения; γ - плотность налегающей толщи пород; H - глубина залегания пласта; P - давление газа в пласте), но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75 gγH и быстрого сброса давления (Pс) до величины, меньшей 0,24 gγH + 0,76P. При циклическом гидродинамическом воздействии жидкости на выбранный слой угольного пласта, в вышеуказанном режиме, в нем образуется зона предварительного разрушения 7 с системой трещин, заполняемых газом, десорбирующимся из угля. Количество циклов гидродинамического воздействия определяют экспериментально с учетом прочности, газоносности угольного слоя и горного давления. Далее осуществляют быстрый сброс давления с максимального давления нагнетания рабочей жидкости до атмосферного давления. В результате этого происходит разрушение и выброс угля и газа из зоны предварительного разрушения 7 с захватом некоторой прилегающей по простиранию зоны слоя. Выдача угольного штыба (пульпы) из скважины производится общеизвестным способом.
Режим силового воздействия и режим выдачи угольного штыба в процессе создания щелевой полости повторяется многократно и контролируется по выходу штыба из скважины. Созданная протяженная щелевидная полость формирует вокруг себя в угольном пласте зону высокой трещиноватости и газопроницаемости 8, разгруженную от горного давления, в которой открытые трещины за счет разгрузки их от горного давления, обеспечивают резкий рост газопроницаемости угля, а частично разрушенный уголь за счет возникновения новых поверхностей дегазации увеличивает скорость газовыделения десорбирующегося из угля газа. После создания щелевой полости производится извлечение метана из угольного пласта путем его самоистечения в щелевую полость и скважину.
В случае геологического нарушения угольного пласта, связанного с выклиниванием угольного слоя, протяженность полости определяется расстоянием от скважины до этого нарушения. Дальнейшую обработку угольного пласта осуществляют путем, например, пневмотеплового воздействия на угольный пласт в режиме его расчленения.
Пример реализации способа. Метаносодержащий угольный пласт 1 вскрывают на глубине 470 м скважиной 2 (диаметр скважины равен 112 мм) и осуществляют работы по ее оборудованию - обсадку трубами с последующим тампонажем затрубного пространства. Угольный пласт по геологоразведочным данным состоит из четырех слоев мощностью 4 м; 1,2 м; 0,7 м; 0,9 м соответственно от кровли к почве. После определения показателя прочности каждого слоя по данным кавернометрии пласта ("Руководство по определению степени (категории) выбросоопасности угольных пластов и забоев горных выработок с учетом глубины и технологии ведения горных работ" ННЦ ГП-ИГД им.А.А.Скочинского, ВостНИИ, Люберцы-Кемерово, 1999 г.) fk(1) = 0,93; fk(2) = 0,83; fk(3) = 0,67; fk(4)= 0,83 и газоносности угольного пласта в месте пластопересечения X = 24 м3/т, и принимая α = 0,04, определяют показатели устойчивости для каждого слоя угольного пласта, которые равны соответственно B1 = 1,03; B2 = 1,16; B3 = 1,43; B4 = 1,16. Наиболее оптимальным местом заложения трещины-полости является слой угля, имеющий показатель устойчивости B3 = 1,43. В трубе напротив выбранного места вырезают окна - отверстия для нагнетания рабочей жидкости и выдачи пульпы. Формирование трещины-полости осуществляют в два этапа. На первом этапе образуют полость пескоструйным способом на глубину 3 м, а на втором - увеличивают ее протяженность путем циклического воздействия на угольный пласт рабочей жидкостью в диапазоне подъема давления нагнетания до величины, большей 0,3(gγH - P) + P = 0,3(11,7-2)+2 = 4,9 МПа, (в расчетах было принято g = 9,8 м/c2; γ = 2,5•103 кг/м3, H = 470 м и P = 2 МПа), но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75 gγH = 0,75•11,7 = 8,6 МПа, т.е. Pн = 4,9-8,6 МПа. Было принято давление нагнетания Pн = 6-7 МПа и производился сброс давления до величины, меньшей 0,24 gγH + 0,76P = 0,24•11,7 + 0,76•2 = 4,33 МПа. При циклическом гидродинамическом воздействии жидкости на выбранный слой угольного пласта, в вышеуказанном режиме, в нем образуется зона предварительного разрушения с системой трещин, заполняемых метаном. Количество циклов гидродинамического воздействия было принято равным 10. Далее осуществляли нагнетание рабочей жидкости до максимального давления 7 МПа и быстрый его сброс до атмосферного. В результате произошло лавинное разрушение угля и выброс его из зоны предварительного разрушения. Выдача угольного штыба (пульпы) осуществлялось из скважины общеизвестным способом. Режим силового воздействия и режим выдачи угольного штыба в процессе создания щелевой полости повторялся многократно и контролировался по выходу штыба из скважины. В рассматриваемых примером условиях выдается приблизительно 130 - 150 т угля из скважины. Созданная протяженная щелевидная полость формирует вокруг себя в угольном пласте зону высокой трещиноватости и газопроницаемости, разгруженную от горного давления, в которой открытые трещины за счет разгрузки их от горного давления обеспечивают рост газопроницаемости угля в 10 - 100 раз, а частично разрушенный уголь за счет возникновения новых поверхностей дегазации увеличивает скорость газовыделения десорбирующегося из угля газа.
После создания щелевой полости производится извлечение метана из угольного пласта путем его самоистечения в щелевую полость и скважину. Дебит метана из скважины через 3 месяца ее эксплуатации составил 1,5 м3/мин, что удовлетворило техническим требованиям проекта.
Энергетические затраты при дегазации угольного пласта уменьшаются за счет использования энергии газа и горного давления при создании зоны высокой трещиноватости и газопроницаемости.
Источники информации
1. Сластунов С.В. Заблаговременная дегазация и добыча метана из угольных месторождений. - Изд.МГГУ, М., 1996, с. 15-17, 305-311.
1. Сластунов С.В. Заблаговременная дегазация и добыча метана из угольных месторождений. - Изд.МГГУ, М., 1996, с. 15-17, 305-311.
2. Патент РФ N 2117764 на "Способ дегазации угольных пластов" по кл. E 21 F 7/00 от 20.08.98 г. Б.N 23 (прототип).
3. Патент РФ N 2054121 на "Способ дегазации газонасыщенных сред" по кл. E 21 F 7/00 Б. N 4, 96 г.
Claims (2)
1. Способ дегазации угольного пласта, включающий бурение скважины, обсадку ее трубами с последующим тампонажем затрубного пространства, силовое воздействие давлением рабочей жидкости в зоне с наименьшей прочностью при формировании трещин и извлечение газа, отличающийся тем, что определяют газоносность угольного пласта, а место заложения трещины - полости в угольном пласте выбирают из условия
Bi = αX/(fk)i ≥ 1, i = 1,2,...,n,
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α - эмпирический коэффициент, равный 0,04;
Х - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте,
далее при формировании полости в угольном пласте циклически воздействуют на него давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления до величины, большей, чем 0,3(gγН-Р)+Р, где g - ускорение свободного падения, γ - плотность налегающей толщи пород, Н - глубина залегания пласта, Р - давление газа в пласте, но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75gγH, и сброса давления до величины, меньшей 0,24gγH + 0,76P.
Bi = αX/(fk)i ≥ 1, i = 1,2,...,n,
где Bi - показатель устойчивости слоя угольного пласта;
α - эмпирический коэффициент, равный 0,04;
Х - газоносность угольного пласта;
(fk)i - показатель прочности слоя угля;
n - число слоев в пласте,
далее при формировании полости в угольном пласте циклически воздействуют на него давлением рабочей жидкости, изменяющимся в диапазоне подъема давления до величины, большей, чем 0,3(gγН-Р)+Р, где g - ускорение свободного падения, γ - плотность налегающей толщи пород, Н - глубина залегания пласта, Р - давление газа в пласте, но меньшей критического давления гидрорасчленения 0,75gγH, и сброса давления до величины, меньшей 0,24gγH + 0,76P.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при геологическом нарушении угольного пласта протяженность трещины - полости равна расстоянию от скважины до этого нарушения, а после формирования полости дополнительно производят, например, пневмотепловое воздействие на угольный пласт в режиме его расчленения.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000111181A RU2159333C1 (ru) | 2000-05-05 | 2000-05-05 | Способ дегазации угольного пласта |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000111181A RU2159333C1 (ru) | 2000-05-05 | 2000-05-05 | Способ дегазации угольного пласта |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2159333C1 true RU2159333C1 (ru) | 2000-11-20 |
Family
ID=20234229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000111181A RU2159333C1 (ru) | 2000-05-05 | 2000-05-05 | Способ дегазации угольного пласта |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2159333C1 (ru) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101915098A (zh) * | 2010-07-14 | 2010-12-15 | 中国矿业大学 | 水力割缝防治冲击地压的方法 |
| CN102287217A (zh) * | 2011-04-29 | 2011-12-21 | 贵州铸安矿山科技股份有限公司 | 水力割缝多孔排渣法 |
| RU2481472C2 (ru) * | 2011-06-01 | 2013-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная компания "ТехСервис" (ООО "НПК "ТехСервис") | Способ обработки метаносодержащего угольного пласта через скважины с поверхности |
| CN103114871A (zh) * | 2013-03-04 | 2013-05-22 | 刘永杰 | 一种利用微波加热煤层的抽采装置及方法 |
| CN103306714A (zh) * | 2013-06-09 | 2013-09-18 | 中国矿业大学 | 近距离煤层群底抽巷钻孔一孔三用的瓦斯治理方法 |
| CN103806914A (zh) * | 2014-01-27 | 2014-05-21 | 冀中能源峰峰集团有限公司大淑村矿 | 一种煤与瓦斯突出矿井采煤方法 |
| CN104533511A (zh) * | 2014-12-16 | 2015-04-22 | 中鼎国际工程有限责任公司 | 一种煤巷掘进防治煤与瓦斯突出施工方法 |
| CN104533512A (zh) * | 2014-12-16 | 2015-04-22 | 中鼎国际工程有限责任公司 | 一种煤巷掘进过程中适于针对瓦斯的防治突出施工方法 |
| CN105298538A (zh) * | 2015-09-30 | 2016-02-03 | 中国矿业大学 | 利用地面瓦斯抽采钻孔实现注浆充填的一孔两用方法 |
| RU2588095C2 (ru) * | 2012-10-17 | 2016-06-27 | Чайна Юниверсити Оф Майнинг Энд Текнолоджи | Сброс давления пневматического взрыва высокого давления и способ усиления передачи |
| CN106837408A (zh) * | 2017-03-20 | 2017-06-13 | 中国矿业大学 | 一种煤层采场优势瓦斯运移通道阶梯式构建方法 |
-
2000
- 2000-05-05 RU RU2000111181A patent/RU2159333C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101915098A (zh) * | 2010-07-14 | 2010-12-15 | 中国矿业大学 | 水力割缝防治冲击地压的方法 |
| CN102287217A (zh) * | 2011-04-29 | 2011-12-21 | 贵州铸安矿山科技股份有限公司 | 水力割缝多孔排渣法 |
| RU2481472C2 (ru) * | 2011-06-01 | 2013-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная компания "ТехСервис" (ООО "НПК "ТехСервис") | Способ обработки метаносодержащего угольного пласта через скважины с поверхности |
| RU2588095C2 (ru) * | 2012-10-17 | 2016-06-27 | Чайна Юниверсити Оф Майнинг Энд Текнолоджи | Сброс давления пневматического взрыва высокого давления и способ усиления передачи |
| CN103114871A (zh) * | 2013-03-04 | 2013-05-22 | 刘永杰 | 一种利用微波加热煤层的抽采装置及方法 |
| CN103306714A (zh) * | 2013-06-09 | 2013-09-18 | 中国矿业大学 | 近距离煤层群底抽巷钻孔一孔三用的瓦斯治理方法 |
| CN103306714B (zh) * | 2013-06-09 | 2016-01-27 | 中国矿业大学 | 近距离煤层群底抽巷钻孔一孔三用的瓦斯治理方法 |
| CN103806914B (zh) * | 2014-01-27 | 2015-11-11 | 冀中能源峰峰集团有限公司大淑村矿 | 一种煤与瓦斯突出矿井采煤方法 |
| CN103806914A (zh) * | 2014-01-27 | 2014-05-21 | 冀中能源峰峰集团有限公司大淑村矿 | 一种煤与瓦斯突出矿井采煤方法 |
| CN104533512A (zh) * | 2014-12-16 | 2015-04-22 | 中鼎国际工程有限责任公司 | 一种煤巷掘进过程中适于针对瓦斯的防治突出施工方法 |
| CN104533511A (zh) * | 2014-12-16 | 2015-04-22 | 中鼎国际工程有限责任公司 | 一种煤巷掘进防治煤与瓦斯突出施工方法 |
| CN105298538A (zh) * | 2015-09-30 | 2016-02-03 | 中国矿业大学 | 利用地面瓦斯抽采钻孔实现注浆充填的一孔两用方法 |
| CN105298538B (zh) * | 2015-09-30 | 2017-06-06 | 淮北矿业（集团）有限责任公司 | 利用地面瓦斯抽采钻孔实现注浆充填的一孔两用方法 |
| CN106837408A (zh) * | 2017-03-20 | 2017-06-13 | 中国矿业大学 | 一种煤层采场优势瓦斯运移通道阶梯式构建方法 |
| WO2018171254A1 (zh) * | 2017-03-20 | 2018-09-27 | 中国矿业大学 | 一种煤层采场优势瓦斯运移通道阶梯式构建方法 |
| AU2017405652B2 (en) * | 2017-03-20 | 2019-06-13 | China University Of Mining And Technology | Method for stepwise construction of preferential gas migration pathway at stope in coal seam |
| US10472963B2 (en) | 2017-03-20 | 2019-11-12 | China University Of Mining And Technology | Method for stepwise construction of preferential gas migration pathway at stope in coal seam |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lu et al. | A new method of drilling long boreholes in low permeability coal by improving its permeability | |
| CA2263243C (en) | Hydraulic fracturing of ore bodies | |
| RU2373398C1 (ru) | Способ дегазации и разупрочнения горных пород | |
| CA2543886C (en) | Multiple azimuth control of vertical hydraulic fractures in unconsolidated and weakly cemented sediments | |
| US3902422A (en) | Explosive fracturing of deep rock | |
| US4398769A (en) | Method for fragmenting underground formations by hydraulic pressure | |
| CN106014407B (zh) | 利用顶板裂隙水原位弱化主控煤岩层控制灾害的方法 | |
| US20070199695A1 (en) | Hydraulic Fracture Initiation and Propagation Control in Unconsolidated and Weakly Cemented Sediments | |
| Van As et al. | Hydraulic fracturing as a cave inducement technique at Northparkes Mines | |
| RU2612061C1 (ru) | Способ разработки сланцевых карбонатных нефтяных залежей | |
| RU2159333C1 (ru) | Способ дегазации угольного пласта | |
| CN111520184A (zh) | 一种煤矿冲击地压和有害气体综合防治系统及方法 | |
| CA2025996C (en) | Borehole mining process for recovery of petroleum from unconsolidated heavy oil formations | |
| RU2117764C1 (ru) | Способ дегазации угольных пластов | |
| US9920574B2 (en) | In situ pump for downhole applications | |
| Ren et al. | Goaf gas modeling techniques to maximize methane capture from surface gob wells | |
| US20200190925A1 (en) | Open hole gas well closed cycle drilling and production system without gas venting and flaring or reservoir damages | |
| RU2188322C1 (ru) | Способ гидравлической обработки угольного пласта | |
| US3533471A (en) | Method of exploding using reflective fractures | |
| RU2510456C2 (ru) | Способ образования вертикально направленной трещины при гидроразрыве продуктивного пласта | |
| Pavlenko | Operational control of efficient and effective treatment of coal bed using complex action taking into account resonant natural frequencies of the block | |
| AU720498B2 (en) | Hydraulic fracturing of ore bodies | |
| RU2319831C1 (ru) | Способ добычи нефти из низкопроницаемых коллекторов | |
| RU2730689C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва угольного пласта | |
| SU1145160A1 (ru) | Способ дегазации надрабатываемой толщи |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140506 |