RU2158772C1 - Process of production of ingots - Google Patents
Process of production of ingots Download PDFInfo
- Publication number
- RU2158772C1 RU2158772C1 RU99125153A RU99125153A RU2158772C1 RU 2158772 C1 RU2158772 C1 RU 2158772C1 RU 99125153 A RU99125153 A RU 99125153A RU 99125153 A RU99125153 A RU 99125153A RU 2158772 C1 RU2158772 C1 RU 2158772C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- remelting
- consumable electrode
- pressed
- melting
- mass
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии сплавов, а именно к способам получения слитков химически активных металлов, например титановых сплавов путем переплава расходуемых электродов в вакуумных дуговых печах. The invention relates to metallurgy of alloys, and in particular to methods for producing ingots of chemically active metals, for example titanium alloys, by remelting consumable electrodes in vacuum arc furnaces.
Известен способ получения слитков титановых сплавов, включающий изготовление расходуемого электрода и его двойной переплав в вакуумной дуговой печи. Изготовление расходуемого электрода для первого переплава осуществляют порционным прессованием сыпучих компонентов шихты, состоящей из губчатого титана, легирующих элементов и отходов, в блоки с последующей сваркой прессованных блоков между собой. При прессовании производят предварительное перемешивание каждой порции шихты в смесителе и ссыпку шихты в контейнере пресса непрерывным регулируемым потоком. Литой расходуемый электрод для второго переплава представляет собой либо один слиток первого переплава, либо является сборным, состоящим из двух слитков первого переплава, сваренных между собой вне печи или в вакуумной дуговой печи. В процессе плавления при обоих переплавах на зону плавления и кристаллизации воздействуют пульсирующими или знакопеременным магнитным полем. Режимы плавления задают регламентированными значениями (Титановые сплавы. Плавка и литье титановых сплавов /Андреев А.Л. и др. - М.: Металлургия, 1994, с. 189-224 - прототип/. A known method of producing ingots of titanium alloys, including the manufacture of a consumable electrode and its double remelting in a vacuum arc furnace. The manufacture of the consumable electrode for the first remelting is carried out by batch pressing of the bulk components of the mixture, consisting of titanium sponge, alloying elements and waste, into blocks, followed by welding of the pressed blocks together. When pressing, pre-mixing of each portion of the charge in the mixer and pouring of the charge in the press container in a continuous controlled flow. The cast consumable electrode for the second remelting is either one ingot of the first remelting, or it is a composite consisting of two ingots of the first remelting, welded together outside the furnace or in a vacuum arc furnace. In the process of melting at both remelts, the melting and crystallization zones are affected by a pulsating or alternating magnetic field. Melting modes are set with regulated values (Titanium alloys. Melting and casting of titanium alloys / A. Andreev, etc. - M .: Metallurgy, 1994, S. 189-224 - prototype /.
Недостатками известного способа являются низкий выход годного металла из-за наличия макродефектов и относительно низкой однородности химического состава. The disadvantages of this method are the low yield of metal due to the presence of macrodefects and the relatively low uniformity of the chemical composition.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение выхода годного металла и качества выплавляемых слитков. The problem to which the invention is directed, is to increase the yield of metal and the quality of the smelted ingots.
Технический результат, достигаемый при осуществлении способа, заключается в повышении однородности химического состава слитков первого переплава, в усреднении состава сплава в ванне жидкого металла при втором переплаве и в устранении макродефектов в слитках. The technical result achieved by the method is to increase the uniformity of the chemical composition of the ingots of the first remelting, to average the composition of the alloy in the molten metal bath during the second remelting, and to eliminate macrodefects in the ingots.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе получения слитков титановых сплавов, включающем перемешивание в смесителе каждой порции сыпучих компонентов шихты, состоящей из губчатого титана, легирующих элементов и отходов, ссыпку шихты в контейнер пресса, порционное прессование расходуемого электрода в виде по крайней мере одного блока и получение при его плавлении в вакуумной дуговой печи слитка первого переплава (литого расходуемого электрода), второй переплав литого расходуемого электрода, воздействие на зону плавления и кристаллизации пульсирующим или знакопеременным магнитным полем, в соответствии с изобретением расчетный состав сплава при прессовании блока расходуемого электрода задают каждой порции шихты, массу прессованного блока задают равной массе выплавляемого слитка, при этом массу каждой порции шихты в прессованном блоке определяют из соотношения
Mпорц. = K1•Iраб. (кг), (1)
где K1 - коэффициент, учитывающий массу ванны жидкого металла при заданном токе при первом переплаве прессованного блока, кг/кА;
K1 = 3-7;
Iраб. - рабочий ток плавления, кА
максимальное и минимальное давление при прессовании каждой порции связывают соотношением
Pmin = Pmax•e-(0,25 -0,4), (2)
причем на нижнем торце прессуемого электрода формируют выступ, а на верхнем торце - углубление в виде усеченной полусферы с радиусом, составляющим 0,2 - 0,4 радиуса прессованного расходуемого электрода, и высотой, составляющей 0,03 - 0,05 радиуса прессованного расходуемого электрода.The specified technical result is achieved in that in the method for producing ingots of titanium alloys, comprising mixing in the mixer each portion of the bulk components of the mixture, consisting of sponge titanium, alloying elements and waste, pouring the mixture into the press container, batch pressing of the consumable electrode in the form of at least one block and obtaining, when melted in a vacuum arc furnace, an ingot of the first remelting (cast consumable electrode), the second remelting of the cast consumable electrode, the effect on the plat occurrence and crystallization by a pulsating or alternating magnetic field, in accordance with the invention, the calculated composition of the alloy when pressing the consumable electrode block is set for each portion of the charge, the weight of the pressed block is set equal to the mass of the ingot to be smelted, while the mass of each portion of the charge in the pressed block is determined from the ratio
M port. = K 1 • I slave (kg), (1)
where K 1 - coefficient taking into account the mass of the molten metal bath at a given current during the first remelting of the pressed block, kg / kA;
K 1 = 3-7;
I slave. - working melting current, kA
the maximum and minimum pressure during pressing of each portion is related by the ratio
P min = P max • e - (0.25 -0.4) , (2)
moreover, a protrusion is formed on the lower end of the extruded electrode, and a recess in the form of a truncated hemisphere with a radius of 0.2 - 0.4 of the radius of the pressed consumable electrode and a height of 0.03 - 0.05 of the radius of the pressed consumable electrode is formed on the upper end .
При переплаве прессованного или литого расходуемого электрода с воздействием на зону плавления и кристаллизации пульсирующим или знакопеременным магнитным полем режим плавления выбирают из соотношений (3):
Начальный ток плавления (кА) - Iнач. = (0,12 - 0,16) Dэл.
Величина дугового зазора в начале плавления (см) - L = (0,5 - 0,7) Iнач.
Время выхода на Iраб. (мин) - tнач. = (1,3-2,0) Iнач.
Рабочий ток плавления (кА) - Iраб. = (0,08 - 0,7) Dэл.,
где Dэл. - диаметр электрода, см
Силу тока на окончательном переплаве задают с учетом коэффициентов распределения легирующих элементов сплава
K2 = Cтв/Cж, (4)
где Cтв - концентрация легирующего элемента в твердой фазе;
Cж - концентрация легирующего элемента в жидкой фазе,
при этом, если K2 > 0,85, силу тока определяют из соотношения
Iраб. = (0,3 - 0,7) Dэл., (5)
а если K2 < 0,85, силу тока определяют из соотношения
Iраб. = (0,08 - 0,3) Dэл. (6)
При переплаве прессованного расходуемого электрода с воздействием на зону плавления и кристаллизации пульсирующим магнитным полем частоту воздействия полем выбирают из соотношения
f1 = H/K3 (Гц) (7)
с паузой между импульсами
t1 = (0,3 - 0,5) 1/f1 (с), (8)
а при последующих переплавах литого расходуемого электрода с воздействием на зону плавления и кристаллизации металла знакопеременного магнитного поля частоту воздействия полем выбирают из соотношения
f2 = H/K4 (Гц) (9)
с паузой между импульсами
t2 = (0,2 - 0,3) 1/f2 (с), (10)
где H - напряженность магнитного поля (А/м);
K3 и K4 - коэффициенты, учитывающие воздействие магнитного поля на ванну жидкого металла, А с/м;
K3 = (0,6 - 2,0)• 104;
K4 = (1,7 - 2,5) • 104.During remelting of a pressed or cast consumable electrode with exposure to the melting and crystallization zone by a pulsating or alternating magnetic field, the melting mode is selected from relations (3):
Initial melting current (kA) - I beg. = (0.12 - 0.16) D email
The value of the arc gap at the beginning of melting (cm) - L = (0.5 - 0.7) I beg.
Time to exit on I slave. (min) - t beg. = (1.3-2.0) I beg.
Working current of melting (kA) - I slave. = (0.08 - 0.7) D email. ,
where D e. - electrode diameter, cm
The current strength at the final remelting is set taking into account the distribution coefficients of the alloying elements of the alloy
K 2 = C TV / C W , (4)
where C tv is the concentration of the alloying element in the solid phase;
C W - the concentration of the alloying element in the liquid phase,
in this case, if K 2 > 0.85, the current strength is determined from the relation
I slave. = (0.3 - 0.7) D el. , (5)
and if K 2 <0.85, the current strength is determined from the ratio
I slave. = (0.08 - 0.3) D email. (6)
During remelting of the pressed consumable electrode with exposure to the melting zone and crystallization by a pulsating magnetic field, the frequency of exposure to the field is selected from the ratio
f 1 = H / K 3 (Hz) (7)
with a pause between pulses
t 1 = (0.3 - 0.5) 1 / f 1 (s), (8)
and with subsequent remelting of the cast consumable electrode with exposure to the melting and crystallization zone of the metal of an alternating magnetic field, the frequency of exposure to the field is selected from
f 2 = H / K 4 (Hz) (9)
with a pause between pulses
t 2 = (0.2 - 0.3) 1 / f 2 (s), (10)
where H is the magnetic field strength (A / m);
K 3 and K 4 are coefficients that take into account the effect of a magnetic field on a bath of molten metal, A s / m;
K 3 = (0.6 - 2.0) • 10 4 ;
K 4 = (1.7 - 2.5) • 10 4 .
Благодаря расчету состава сплава для каждой порции шихты при прессовании блока расходуемого электрода, приравниванию массы блока массе выплавляемого слитка и расчету массы каждой порции шихты в зависимости от массы ванны жидкого металла и рабочего тока плавления по соотношению (1) достигается высокая степень однородности химического состава по всему объему расходуемого электрода и полученного при его плавлении слитка первого переплава (литого расходуемого электрода). Взаимосвязь максимального и минимального давления при прессовании каждой порции шихты по соотношению (2) повышает плотность каждой порции, что обеспечивает высокую прочность и уменьшает кривизну полученного прессованного электрода. By calculating the composition of the alloy for each batch of the mixture during pressing of the consumable electrode block, equating the mass of the block to the mass of the smelted ingot, and calculating the mass of each portion of the charge depending on the mass of the molten metal bath and the working melting current in relation (1), a high degree of uniformity of the chemical composition throughout the volume of the consumable electrode and the ingot of the first remelting (cast consumable electrode) obtained during its melting. The relationship of the maximum and minimum pressure during the pressing of each portion of the charge according to relation (2) increases the density of each portion, which provides high strength and reduces the curvature of the obtained pressed electrode.
Выполнение выступа и углубления заявленной формы и размеров, зависящих от радиуса прессуемого расходуемого электрода, обеспечивает, с одной стороны, поддержание диффузного дугового разряда в начале плавления и, с другой стороны, оптимальный размер ванны жидкого металла без пролива на боковую поверхность электрода в процессе его приварки к огарку. The implementation of the protrusion and deepening of the claimed shape and size, depending on the radius of the pressed consumable electrode, provides, on the one hand, the maintenance of a diffuse arc discharge at the beginning of melting and, on the other hand, the optimal size of the molten metal bath without spillage on the side surface of the electrode during welding to the cinder.
Заявленный соотношениями (3) гибкий режим плавления при первом, при втором и возможных последующих переплавах в зависимости от диаметра электрода, а также значение силы тока на окончательном переплаве, определяемое соотношениями (4, 5, 6) в зависимости от концентрации легирующего элемента в твердой и жидкой фазе, обеспечивают достаточную глубину и массу жидкой ванны, чтобы в ней закончились процессы усреднения состава сплава и не развились ликвационные процессы. The flexible melting regime declared by relations (3) during the first, second, and possible subsequent remelts, depending on the diameter of the electrode, as well as the current strength at the final remelting, determined by relations (4, 5, 6) depending on the concentration of the alloying element in the solid and the liquid phase, provide a sufficient depth and mass of the liquid bath so that it ends the process of averaging the composition of the alloy and does not develop segregation processes.
Параметры воздействующего на зону плавления и кристаллизации пульсирующего или знакопеременного магнитного поля соотношениями (7, 8, 9, 10) в зависимости от магнитогидродинамического действия поля на ванну металла позволяют достичь оптимальной величины пондемоторных сил в расплаве, вызывающих тепломассоперенос и динамическое воздействие на кристаллизующийся металл, исключающих значительный рост кристаллов и возникновение макродефектов в слитке. The parameters of a pulsating or alternating magnetic field acting on the melting and crystallization zone by the relations (7, 8, 9, 10), depending on the magnetohydrodynamic action of the field on the metal bath, make it possible to achieve the optimal value of pondemotor forces in the melt, which cause heat and mass transfer and dynamic action on the crystallizing metal, excluding significant crystal growth and the occurrence of macrodefects in the ingot.
Способ реализуется следующим образом. The method is implemented as follows.
В соответствии с маркой сплава выплавляемого слитка рассчитывают состав каждой порции шихты, включающей титановую губку, легирующие элементы и отходы. Прессуют расходуемый электрод из одного блока. При этом массу блока задают равной массе слитка, а массу каждой порции шихты определяют из соотношения (1). При прессовании расходуемого электрода придерживаются соотношения (2) максимального и минимального давления прессования. Используя оснастку определенной формы, на нижнем торце прессуемого электрода формируют выступ, а на верхнем торце - углубление в виде усеченной полусферы высотой и радиусами в пределах заявленных значений. In accordance with the alloy grade of the lost wax ingot, the composition of each portion of the charge, including a titanium sponge, alloying elements and waste, is calculated. A consumable electrode is pressed from one block. In this case, the mass of the block is set equal to the mass of the ingot, and the mass of each portion of the charge is determined from relation (1). When pressing a consumable electrode, the ratio (2) of the maximum and minimum pressing pressure is adhered to. Using a snap of a certain shape, a protrusion is formed on the lower end of the pressed electrode, and a recess in the form of a truncated hemisphere of height and radius within the declared values is formed on the upper end.
Первый переплав прессованного электрода ведут с воздействием на зону плавления магнитным полем. Режим плавления выбирают из соотношения (3), параметры поля - из соотношений (7, 8). The first remelting of the pressed electrode is carried out with exposure to the melting zone by a magnetic field. The melting mode is selected from relation (3), field parameters from relations (7, 8).
Второй переплав литого расходуемого электрода ведут с воздействием на зону плавления магнитным полем. Режим плавления выбирают из соотношений (3, 4, 5, 6), параметры поля - из соотношений (9, 10). The second remelting of the cast consumable electrode is carried out with exposure to the melting zone by a magnetic field. The melting mode is selected from ratios (3, 4, 5, 6), and the field parameters are selected from ratios (9, 10).
Таким образом, использованием заявленного способа достигается высокая химическая однородность слитков и отсутствие в нем макродефектов, что обеспечивает высокое качество выплавляемых слитков и повышение выхода годного металла. Thus, using the inventive method, a high chemical homogeneity of the ingots and the absence of macrodefects in it are achieved, which ensures high quality of the smelted ingots and increase the yield of metal.
Claims (4)
Мпорц = К1Iраб(кг),
где К1 - коэффициент, учитывающий массу ванны жидкого металла при заданном токе при первом переплаве прессованного блока, кг/кА;
К1 = 3 - 7;
Iраб - рабочий ток плавления, кА
максимальное и минимальное давление при прессовании каждой порции связывают соотношением Рmin = Pmax • e-(0,25 - 0,4), причем на нижнем торце прессуемого электрода формируют выступ, а на верхнем торце - углубление в виде усеченной полусферы с радиусом, составляющим 0,2 - 0,4 радиуса прессованного расходуемого электрода, и высотой, составляющей 0,03 - 0,05 радиуса прессованного расходуемого электрода.1. A method of producing ingots of titanium alloys, comprising mixing in the mixer each portion of the bulk components of the charge, consisting of sponge titanium, alloying elements and waste, pouring the charge into the press container, batch pressing the consumable electrode in the form of at least one block and obtaining its melting in a vacuum arc furnace an ingot of the first remelting (cast consumable electrode), the second remelting of the cast consumable electrode, the impact on the melting and crystallization zone by pulsating or alternating magnetic field, characterized in that the calculated composition of the alloy when pressing the block of the consumable electrode is set for each portion of the charge, the mass of the pressed block is set equal to the mass of the smelted ingot, while the mass of each portion of the charge in the pressed block is determined from the ratio
M port = K 1 I slave (kg),
where K 1 - coefficient taking into account the mass of the molten metal bath at a given current during the first remelting of the pressed block, kg / kA;
K 1 = 3 - 7;
I slave - working melting current, kA
the maximum and minimum pressure during pressing of each portion is connected by the ratio P min = P max • e - (0.25 - 0.4) , and a protrusion is formed at the lower end of the pressed electrode, and a recess in the form of a truncated hemisphere with a radius at the upper end, constituting 0.2 - 0.4 of the radius of the pressed consumable electrode, and a height of 0.03 - 0.05 of the radius of the pressed consumable electrode.
Начальный ток плавления (кА) - Iнач = (0,12 - 0,16) Dэл;
Величина дугового зазора в начале плавления (см) - L = (0,5 - 0,7) Iнач
Время выхода на Iраб(мин) - tнач = (1,3 - 2,0) Iнач
Рабочий ток плавления (кА) - Iраб = (0,08 - 0,7) Dэл, где Dэл - диаметр электрода, см.2. The method according to claim 1, characterized in that upon remelting of a pressed or cast consumable electrode with exposure to a melting zone and crystallization by a pulsating or alternating magnetic field, the melting mode is selected from the relations
The initial melting current (kA) - I beg = (0.12 - 0.16) D el ;
The value of the arc gap at the beginning of melting (cm) - L = (0.5 - 0.7) I beg
Time to exit to I slave (min) - t beg = (1.3 - 2.0) I beg
The working melting current (kA) - I slave = (0.08 - 0.7) D el , where D el is the diameter of the electrode, see
К2 = Ств/Сж
где Ств. - концентрация легирующего элемента в твердой фазе;
Сж. - концентрация легирующего элемента в жидкой фазе,
при этом, если К2 > 0,85, силу тока определяют из соотношения Iраб = (0,3 - 0,7) Dэл, а если К2 < 0,85, силу тока определяют из соотношения Iраб = (0,08 - 0,3) Dэл.3. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the current strength at the final remelting is set taking into account the distribution coefficients of the alloying elements of the alloy
K 2 = C tv / s w
where C tv. - the concentration of the alloying element in the solid phase;
With w. - the concentration of the alloying element in the liquid phase,
in this case, if K 2 > 0.85, the current strength is determined from the ratio I slave = (0.3 - 0.7) D el , and if K 2 <0.85, the current strength is determined from the ratio I slave = (0 08 - 0.3) D email .
f2 = H/K4 (Гц)
с паузой между импульсами t2 = (0,2 - 0,3) 1/f2 (c);
где Н - напряженность магнитного поля (А/м);
К3 и К4 - коэффициенты, учитывающие воздействие магнитного поля на ванну жидкого металла, А с/м,
К3 = (0,6 - 2,0) 104,
К4 = (1,7 - 2,5)104.4. The method according to claims 1 and 2, characterized in that during remelting of the pressed consumable electrode with exposure to the melting zone and crystallization by a pulsating magnetic field, the frequency of exposure to the field is selected from the ratio f 1 = H / K 3 (Hz) with a pause between pulses t 1 = (0.3 - 0.5) 1 / f 1 (s), and with subsequent remelting of the cast consumable electrode with exposure to the melting and crystallization zone of the metal of an alternating magnetic field, the frequency of exposure to the field is selected from the ratio
f 2 = H / K 4 (Hz)
with a pause between pulses t 2 = (0.2 - 0.3) 1 / f 2 (c);
where H is the magnetic field strength (A / m);
K 3 and K 4 are coefficients that take into account the effect of a magnetic field on a bath of molten metal, A s / m,
K 3 = (0.6 - 2.0) 10 4 ,
K 4 = (1.7 - 2.5) 10 4 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99125153A RU2158772C1 (en) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Process of production of ingots |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99125153A RU2158772C1 (en) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Process of production of ingots |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2158772C1 true RU2158772C1 (en) | 2000-11-10 |
Family
ID=20227525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99125153A RU2158772C1 (en) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Process of production of ingots |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2158772C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112609086A (en) * | 2020-11-16 | 2021-04-06 | 云南钛业股份有限公司 | Square billet for rolling large-coil-weight Ti-6Al-4V alloy wire rod at high speed and preparation method thereof |
-
1999
- 1999-11-30 RU RU99125153A patent/RU2158772C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| АНДРЕЕВ А.Л. и др. Титановые сплавы. Плавка и литье титановых сплавов. - М.: Металлургия,1994, с.189-224. * |
| НЕУСТРУЕВ А.А. и др. Вакуумные гарнисажные печи. - М.: Металлургия, 1967, с.73-82, с.180. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112609086A (en) * | 2020-11-16 | 2021-04-06 | 云南钛业股份有限公司 | Square billet for rolling large-coil-weight Ti-6Al-4V alloy wire rod at high speed and preparation method thereof |
| CN112609086B (en) * | 2020-11-16 | 2023-03-28 | 云南钛业股份有限公司 | Square billet for rolling large-coil-weight Ti-6Al-4V alloy wire rod at high speed and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5048222B2 (en) | Method for producing long ingots of active refractory metal alloys | |
| EP1439926A1 (en) | Casting steel strip | |
| CN104831014A (en) | High titanium special welding wire steel smelting method | |
| US4652299A (en) | Process for treating metals and alloys for the purpose of refining them | |
| RU2158772C1 (en) | Process of production of ingots | |
| CN109536749A (en) | A kind of preparation method and its high temperature alloy of high temperature alloy | |
| JP4323166B2 (en) | Metallurgical products of carbon steel especially for the purpose of galvanization, and methods for producing the same | |
| WO1997000978A1 (en) | Process for the manufacture of a high carbon cobalt-chromium-molybdenum alloy | |
| JPH0617163A (en) | Production of eutectic copper-iron alloy | |
| JP6455289B2 (en) | Continuous casting method for molten steel | |
| CN105779869A (en) | Internal quality control method of 30Mn tube bloom steel cast blanks | |
| JP6728934B2 (en) | Continuous casting method for molten steel | |
| CN111041253B (en) | Aluminum-titanium alloy wire and preparation method thereof | |
| CN104745961A (en) | Smelting method of 21-10Mn7Mo steel ingot | |
| JP5006161B2 (en) | Ingot manufacturing method for TiAl-based alloy | |
| US20100278684A1 (en) | Process for manufacturing stainless steel containing fine carbonitrides, and product obtained from this process | |
| JP2011173172A (en) | Method for producing long cast block of active high melting point metal alloy | |
| US4184869A (en) | Method for using flux and slag deoxidizer in ESR process | |
| CN109972025A (en) | A kind of spheroidal graphite cast-iron preparation method | |
| RU2070228C1 (en) | Method of smelting highly chromium nickel alloy | |
| JPH10211546A (en) | Hot-top casting method | |
| RU2425157C2 (en) | Procedure for ingot vacuum-arc melting | |
| JP2003013153A (en) | Method for producing vanadium material | |
| US4265295A (en) | Method of producing steel ingots | |
| JPS6223946A (en) | Production of aluminum grain refiner |