RU2157882C2 - Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины - Google Patents
Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины Download PDFInfo
- Publication number
- RU2157882C2 RU2157882C2 RU98120089A RU98120089A RU2157882C2 RU 2157882 C2 RU2157882 C2 RU 2157882C2 RU 98120089 A RU98120089 A RU 98120089A RU 98120089 A RU98120089 A RU 98120089A RU 2157882 C2 RU2157882 C2 RU 2157882C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zone
- thawed
- rocks
- time
- well
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть использовано при основании месторождений, расположенных в зоне распространения многолетнемерзлых пород. Техническим результатом изобретения является повышение точности определения достоверных значений размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины на заданный момент времени эксплуатации. Для этого проводят стандартные теплофизические исследования свойств грунтов, термометрических измерений для получения исходных параметров для дальнейших расчетов. Тепловое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами определяют путем решения численными методами на основе математического моделирования для периода времени с момента пуска скважины до окончания сезона летнего оттаивания грунтов нестационарного уравнения теплопроводности. Далее снимают значения температур теплового поля, строят профиль положения фазовой границы пород на различных глубинах и определяют размеры зоны протаивания, для полученной зоны протаивания рассчитывают величину осадки оттаявших пород в приустьевой зоне скважины за расчетный период на различном удалении от скважины по приведенным формулам. По результатам расчетов определяют радиус на различных глубинах и строят масштабный профиль сформировавшейся термокарстовой воронки. Затем в соответствии с рассчитанной величиной осадки оттаявших пород изменяют конфигурацию расчетной области тепловой модели и повторяют вышеописанные операции для следующего годового цикла, при этом циклы расчетов повторяют до достижения заданного момента времени. В случае, если заданный момент времени не совпадает со временем окончания летнего протаивания грунтов, расчет осадки пород и построение масштабного профиля термокарстовой воронки осуществляется на заданный момент времени. 1 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть использовано при освоении месторождений, расположенных в зоне распространения многолетнемерзлых пород.
Известен способ определения радиуса протаивания многолетнемерзлых пород путем обработки результатов термометрических исследований по формуле зависимости радиуса теплового влияния скважины на окружающие породы [Б.Б.Кудряшов, А. М. Яковлев. Новая технология бурения скважин в мерзлых породах. "Недра", Л., 1973, С.23-25].
Недостатком указанного способа является неучет фазовых переходов влаги при определении состояния температурного поля в прискважинной зоне, что снижает точность получаемых результатов.
Известен также способ определения радиуса ореола протаивания многолетнемерзлых пород с помощью обработки результатов термометрических исследований на основе использования формулы для расчета ореола оттаивания вокруг глубокой скважины [Инженерная геокриология. Справочное пособие. Под ред. Э.Д.Ершова, "Недра", М. 1991, С.186-188].
Известный способ рассматривает только тепловое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами, при этом не учитывается теплообмен многолетнемерзлых пород с атмосферой и механическая осадка многолетнемерзлых пород в процессе эксплуатации скважины, что приводит к искажению фактических величин радиусов ореолов протаивания.
Целью изобретения является повышение точности определения достоверных значений размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины на заданный момент времени эксплуатации.
Поставленная цель достигается тем, что при решении задачи формирования многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины одновременно рассматривается тепловое и механическое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами, то есть тепловое взаимодействие рассматривается с учетом сезонной осадки пород вследствие изменения их фазового состава, поэтому предлагаемый способ позволяет точно определить размеры и конфигурацию термокарстовой воронки в приустьевой зоне скважины. Он включает проведение стандартных теплофизических исследований свойств грунтов, термометрических измерений с целью получения исходных параметров для дальнейших расчетов. Затем тепловое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами определяют путем решения численными методами на основе математического моделирования для периода времени с момента пуска скважины до окончания сезона летнего оттаивания грунтов нестационарного уравнения теплопроводности:
где Т - температура, oC,
R - радиальная координата, м,
z - продольная координата, м,
ρ - плотность, кг/м3,
С - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/(кг•oC),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oC),
τ - время, ч.
где Т - температура, oC,
R - радиальная координата, м,
z - продольная координата, м,
ρ - плотность, кг/м3,
С - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/(кг•oC),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oC),
τ - время, ч.
Далее снимают значения температур теплового поля, строят профиль положения фазовой границы пород на различных глубинах и определяют размеры зоны протаивания, для полученной зоны протаивания рассчитывают величину осадки оттаявших пород в приустьевой зоне скважины за расчетный период на различном удалении от скважины по формулам
ΔS = AH+Sτ, (2)
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м,
А - коэффициент оттаивания, б/р,
Н - мощность оттаявших слоев, м,
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м,
Sτ = Sст•Uz, (3)
где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р,
Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м,
Sст= 0,5ac•g•γвзв•H2 (4),
где аc - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1,
g - ускорение силы тяжести, м/с2,
γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3,
γвзв= γc•(γs-γв)/γs (5),
где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3,
γc - плотность сухого грунта, кг/м3,
γв - плотность воды, кг/м3,
Uz= 1-8π-2•e-Nb (6),
где Nb - коэффициент, вычисляемый по формуле:
Nb= 0,25π•Cv•τ/H2 (7),
τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч,
CV - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле:
CV = Kф/(ac• g•γвзв), (8)
где Кф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч.
ΔS = AH+Sτ, (2)
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м,
А - коэффициент оттаивания, б/р,
Н - мощность оттаявших слоев, м,
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м,
Sτ = Sст•Uz, (3)
где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р,
Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м,
Sст= 0,5ac•g•γвзв•H2 (4),
где аc - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1,
g - ускорение силы тяжести, м/с2,
γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3,
γвзв= γc•(γs-γв)/γs (5),
где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3,
γc - плотность сухого грунта, кг/м3,
γв - плотность воды, кг/м3,
Uz= 1-8π-2•e-Nb (6),
где Nb - коэффициент, вычисляемый по формуле:
Nb= 0,25π•Cv•τ/H2 (7),
τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч,
CV - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле:
CV = Kф/(ac• g•γвзв), (8)
где Кф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч.
По результатам расчетов определяют радиус на различных глубинах и строят масштабный профиль сформировавшейся термокарстовой воронки, затем в соответствии с рассчитанной величиной осадки оттаявших пород изменяют конфигурацию расчетной области тепловой модели и повторяют вышеописанные операции для следующего годового цикла, при этом циклы расчетов повторяют до достижения заданного момента времени. В случае, если заданный момент времени не совпадает со временем окончания летнего протаивания грунтов, расчет осадки пород и построение масштабного профиля термокарстовой воронки осуществляется на заданный момент времени.
Для пояснения описываемого способа приведены графические материалы (фиг. 1,2,3,4).
Способ реализуется следующим образом.
Эксплуатация скважин углеводородного сырья с положительными температурами добываемых флюидов в криолитозоне неизбежным образом сопряжена с тепловым воздействием на окружающие многолетнемерзлые породы. Многолетний опыт свидетельствует об образовании вокруг скважин ореолов оттаявших пород, в том числе провальных термокарстовых воронок в приустьевой зоне глубиной до 10 м и более радиусом до 6-9 м. Подобные факты приводят к снижению эксплуатационной надежности скважин, потере устойчивости их конструкций, возникновению различного рода деформаций.
На конкретной скважине проводят стандартные исследования водно-физических свойств и температур многолетнемерзлых пород и получают исходные параметры для построения расчетной области тепловой математической модели.
Расчетная область представляет собой фрагмент осевого сечения скважины и массива вмещающих многолетнемерзлых пород (фиг. 1) в цилиндрических координатах. Высота (глубина области от поверхности грунта) составляет 30 м, ширина 50 м. Верхняя граница, на которой задаются граничные условия 3 рода, отвечает положению поверхности отсыпки куста скважин. Здесь определяется тепловое взаимодействие окружающей среды с многолетнемерзлыми породами путем задания среднемесячных температур и коэффициентов теплообмена на дневной поверхности. Левая вертикальная граница, на которой также задаются условия 3 рода - температура газа и коэффициент теплоотдачи скважины, соответствует положению скважины. На остальных границах задаются, в силу симметричности теплового поля, условия 2 рода с тепловым потоком, равным 0. При разбиении области на расчетные блоки по ширине и глубине в интервале от 0 до 1 м шаг сетки составляет 0,1 м, от 1 до 3 м - 0.2 м, от 3 до 7 м - 0.4 м, от 7 до 12 м - 0.5 м и далее - 1 м.
В зоне, прилегающей к скважине, по результатам кавернометрии, задаются теплофизические свойства, соответствующие свойствам цемента, заполняющего образовавшиеся каверны в процессе бурения скважины. Остальная внутренняя область определяется параметрами теплофизических свойств пород, полученными ранее. При этом учитываются такие особенности инженерно-геологических свойств многолетнемерзлых пород, как льдистость, засоленность и отличная от 0oC температура фазовых переходов грунтовой влаги. Исходное температурное поле, соответствующее начальному "фоновому" состоянию массива многолетнемерзлых пород, задается однородным по всей области в соответствии с результатами термометрических наблюдений.
Начальным расчетным моментом является время запуска скважины. Длительность первого цикла соответствует времени от момента запуска скважины до окончания летнего оттаивания пород.
Рассчитывают тепловое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами по (1):
где T - температура, oC,
r - радиальная координата, м,
z - продольная координата, м,
ρ - плотность, кг/м3,
С - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/(кг•oC),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oC),
τ - время, ч.
где T - температура, oC,
r - радиальная координата, м,
z - продольная координата, м,
ρ - плотность, кг/м3,
С - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/(кг•oC),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oC),
τ - время, ч.
Затем снимают значения температур теплового поля, строят профиль положения фазовой границы пород на различных глубинах (фиг.2) и определяют размеры зоны протаивания (см.табл.). Для полученной зоны протаивания рассчитывают величину осадки пород за расчетный период по (2) - (8) на различном удалении от скважины:
ΔS = AH+Sτ, (2)
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м,
А - коэффициент оттаивания, б/р,
Н - мощность оттаявших слоев, м,
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м,
Sτ = Sст • Uz, (3)
где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р,
Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м,
Sст = 0.5 ac• g•γвзв•H2, (4)
где аc - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1,
g - ускорение силы тяжести, м/с,
γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3,
γвзв= γc•(γs-γв)/γs, (5)
где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3,
γc - плотность сухого грунта, кг/м3,
γв - плотность воды, кг/м3,
Uz= 1-8π-2 • e-Nb, (6)
где Nb - коэффициент, вычисляемый по формуле:
Nb= 0,25π•Cv•τ/H2 (7),
где τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч,
CV - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле:
CV =Кф/(ас• g • γвзв),
где Кф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч.
ΔS = AH+Sτ, (2)
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м,
А - коэффициент оттаивания, б/р,
Н - мощность оттаявших слоев, м,
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м,
Sτ = Sст • Uz, (3)
где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р,
Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м,
Sст = 0.5 ac• g•γвзв•H2, (4)
где аc - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1,
g - ускорение силы тяжести, м/с,
γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3,
γвзв= γc•(γs-γв)/γs, (5)
где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3,
γc - плотность сухого грунта, кг/м3,
γв - плотность воды, кг/м3,
Uz= 1-8π-2 • e-Nb, (6)
где Nb - коэффициент, вычисляемый по формуле:
Nb= 0,25π•Cv•τ/H2 (7),
где τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч,
CV - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле:
CV =Кф/(ас• g • γвзв),
где Кф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч.
Далее определяют радиус на различных глубинах и строят масштабный профиль сформировавшейся воронки протаивания (фиг.3). Соответственным образом вносят изменения в конфигурацию расчетной области тепловой модели (фиг.4).
Цикл расчетов повторяют для каждого следующего годового сезона промерзания - протаивания пород. Окончанием расчета является достижение заданного момента времени. Для него фиксируют размеры и конфигурацию зоны протаивания многолетнемерзлых пород, определяют осадку пород и строят масштабный профиль термокарстовой воронки в приустьевой зоне скважины.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет точно и достоверно определять значения размеров ореолов и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины на заданный момент времени при нестационарном состоянии температурного поля с учетом влияния теплообмена с атмосферой и осадки оттаивающих многолетнемерзлых пород в процессе эксплуатации скважины, что позволяет, в свою очередь, своевременно и оптимально решать проблемы предотвращения различного рода деформации конструкций, обеспечения устойчивости ствола скважины, надежности функционирования прискважинного оборудования в течение всего срока эксплуатации месторождения углеводородного сырья в зоне распространения многолетнемерзлых пород.
Источники информации:
1. Б.Б.Кудряшов, А.М.Яковлев. Новая технология бурения скважин в мерзлых породах. "Недра", Л., 1973, с.23-25.
1. Б.Б.Кудряшов, А.М.Яковлев. Новая технология бурения скважин в мерзлых породах. "Недра", Л., 1973, с.23-25.
2. Инженерная геокриология. Справочное пособие. Под ред. Э.Д.Ершова, "Недра", М., 1991, с.186-188.
Claims (2)
1. Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины, включающий проведение стандартных теплофизических исследований свойств грунтов и термометрических измерений и определение на основании полученных исходных параметров теплового взаимодействия скважины с многолетнемерзлыми породами, отличающийся тем, что тепловое взаимодействие скважины с многолетнемерзлыми породами определяют путем решения численными методами на основе математического моделирования для периода времени с момента пуска скважины до окончания сезона летнего оттаивания грунтов нестационарного уравнения теплопроводности
где Т - температура, oС;
r - радиальная координата, м;
Z - продольная координата, м;
ρ - плотность, кг/м3;
C - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/кг•oС),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oС),
τ - время, ч,
снимают значения температур теплового поля, строят профиль положения фазовой границы пород на различных глубинах и определяют размеры зоны протаивания, для полученной зоны протаивания рассчитывают величину осадки оттаявших пород в приустьевой зоне скважины за расчетный период на различном удалении от скважины по формулам
ΔS = AH+Sτ,
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м;
А - коэффициент оттаивания, б/р;
Н - мощность оттаявших слоев, м;
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м, Sτ = Sст • Uz, где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р, Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м, Sст = 0,5ac • g γвзв • H2, где ac - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1, g - ускорение силы тяжести, м/с2, γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3, γвзв= γc•(γs-γв)/γs, где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3, γc - плотность сухого грунта, кг/м3, γв - плотность воды, кг/м3,
где Nв - коэффициент, вычисляемый по формуле Nb= 0,25π•Cv•τ/H2, где τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч, Cv - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле, где Kф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч,
определяют радиус на различных глубинах и строят масштабный профиль сформировавшейся термокарстовой воронки, затем в соответствии с рассчитанной величиной осадки оттаявших пород изменяют конфигурацию расчетной области тепловой модели и повторяют вышеописанные операции для следующего годового цикла, при этом циклы расчетов повторяют до достижения заданного момента времени.
где Т - температура, oС;
r - радиальная координата, м;
Z - продольная координата, м;
ρ - плотность, кг/м3;
C - удельная теплоемкость пород, Вт•ч/кг•oС),
λ - коэффициент теплопроводности пород, Вт/(м•oС),
τ - время, ч,
снимают значения температур теплового поля, строят профиль положения фазовой границы пород на различных глубинах и определяют размеры зоны протаивания, для полученной зоны протаивания рассчитывают величину осадки оттаявших пород в приустьевой зоне скважины за расчетный период на различном удалении от скважины по формулам
ΔS = AH+Sτ,
где ΔS - суммарная величина осадки оттаявших пород, м;
А - коэффициент оттаивания, б/р;
Н - мощность оттаявших слоев, м;
Sτ - осадка уплотнения под действием собственного веса к моменту передачи на основание полезной нагрузки, м, Sτ = Sст • Uz, где Uz - степень фильтрационной консолидации грунта при оттоке влаги в вертикальном направлении, б/р, Sст - величина стабилизированной осадки уплотнения оттаявшего массива грунта под действием собственного веса, м, Sст = 0,5ac • g γвзв • H2, где ac - коэффициент сжимаемости оттаявшего грунта, Па-1, g - ускорение силы тяжести, м/с2, γвзв - плотность грунта во взвешенном состоянии, кг/м3, γвзв= γc•(γs-γв)/γs, где γs - плотность частиц скелета грунта, кг/м3, γc - плотность сухого грунта, кг/м3, γв - плотность воды, кг/м3,
где Nв - коэффициент, вычисляемый по формуле Nb= 0,25π•Cv•τ/H2, где τ - время, отсчитываемое от окончания оттаивания, ч, Cv - коэффициент консолидации, м2/ч, вычисляемый по формуле, где Kф - коэффициент фильтрации оттаявшего грунта, м/ч,
определяют радиус на различных глубинах и строят масштабный профиль сформировавшейся термокарстовой воронки, затем в соответствии с рассчитанной величиной осадки оттаявших пород изменяют конфигурацию расчетной области тепловой модели и повторяют вышеописанные операции для следующего годового цикла, при этом циклы расчетов повторяют до достижения заданного момента времени.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при условии несовпадения заданного момента времени с временем окончания летнего протаивания многолетнемерзлых пород расчет осадки пород и построение масштабного профиля термокарстовой воронки осуществляют на заданный момент времени.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98120089A RU2157882C2 (ru) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98120089A RU2157882C2 (ru) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98120089A RU98120089A (ru) | 2000-09-10 |
| RU2157882C2 true RU2157882C2 (ru) | 2000-10-20 |
Family
ID=20212034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98120089A RU2157882C2 (ru) | 1998-11-02 | 1998-11-02 | Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2157882C2 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526435C1 (ru) * | 2013-04-23 | 2014-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий-Газпром ВНИИГАЗ" | Способ мониторинга теплового взаимодействия скважин с многолетнемерзлыми породами |
| RU2588076C2 (ru) * | 2014-11-26 | 2016-06-27 | Дарья Васильевна Шевелева | Способ определения температуры многолетне-мерзлых пород вокруг скважины и температуры флюида в скважине |
| CN107356726A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-11-17 | 中国科学院寒区旱区环境与工程研究所 | 多年冻土退化过程室内模拟系统 |
| RU2754094C1 (ru) * | 2020-12-29 | 2021-08-26 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство", АО "НИЦ "Строительство" | Устройство для определения коэффициента оттаивания многолетнемёрзлого грунта |
| CN115114709A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-27 | 安徽理工大学 | 一种地铁隧道冻结法施工地层三维融沉变形的预测方法 |
-
1998
- 1998-11-02 RU RU98120089A patent/RU2157882C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КУДРЯШОВ Б.В., ЯКОВЛЕВ А.М. Бурение скважин в мерзлых породах. - М.: Недра, 1983, с.30-42. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526435C1 (ru) * | 2013-04-23 | 2014-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий-Газпром ВНИИГАЗ" | Способ мониторинга теплового взаимодействия скважин с многолетнемерзлыми породами |
| RU2588076C2 (ru) * | 2014-11-26 | 2016-06-27 | Дарья Васильевна Шевелева | Способ определения температуры многолетне-мерзлых пород вокруг скважины и температуры флюида в скважине |
| CN107356726A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-11-17 | 中国科学院寒区旱区环境与工程研究所 | 多年冻土退化过程室内模拟系统 |
| CN107356726B (zh) * | 2017-08-22 | 2023-05-12 | 中国科学院西北生态环境资源研究院 | 多年冻土退化过程室内模拟系统 |
| RU2754094C1 (ru) * | 2020-12-29 | 2021-08-26 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство", АО "НИЦ "Строительство" | Устройство для определения коэффициента оттаивания многолетнемёрзлого грунта |
| CN115114709A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-27 | 安徽理工大学 | 一种地铁隧道冻结法施工地层三维融沉变形的预测方法 |
| CN115114709B (zh) * | 2022-06-13 | 2024-04-19 | 安徽理工大学 | 一种地铁隧道冻结法施工地层三维融沉变形的预测方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Allis et al. | Analysis of exploitation-induced gravity changes at Wairakei geothermal field | |
| CN102562048B (zh) | 一种预测高成岩阶段低孔低渗碎屑岩有效储层的方法 | |
| CN104655540A (zh) | 一种确定成藏期致密砂岩古孔隙度方法 | |
| Zeng et al. | Effect of colluvial soil slope fracture’s anisotropy characteristics on rainwater infiltration process | |
| Liu et al. | Characteristic analysis of crack initiation and crack damage stress of sandstone and mudstone under low-temperature condition | |
| RU2157882C2 (ru) | Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины | |
| CN116205073A (zh) | 一种基于应变速率的管体安全分析方法及系统 | |
| CN109372562A (zh) | 一种用于处理隧道围岩季节冻胀的锚杆及其施工方法 | |
| Jessop et al. | Geothermal measurements in a deep well at Regina, Saskatchewan | |
| CN103884738A (zh) | 地热单井地层热物性分布评估方法 | |
| Bloomer | Thermal conductivities of mudrocks in the United Kingdoms | |
| Wright et al. | Thermal conductivity of sediments within the gas-hydrate-bearing interval at the JAPEX/JNOC/GSC et al. Mallik 5L-38 gas hydrate production research well | |
| RU2658856C1 (ru) | Способ определения профиля теплопроводности горных пород в скважине | |
| CN111680403B (zh) | 一种基于热-声耦合算法的冻结壁发育状况判断预警方法 | |
| CN112796704B (zh) | 油井热洗清蜡方式优选与参数优化方法 | |
| CN110847141B (zh) | 一种基于深部位移变形监测的边坡下滑推力计算方法 | |
| Perkins et al. | Studies of pressures generated upon refreezing of thawed permafrost around a wellbore | |
| WO2010062216A1 (ru) | Способ теплового каротажа скважин и устройство для его осуществления | |
| Blaker | Characterization of a natural clayey silt and the effects of sample disturbance on soil behavior and engineering properties | |
| Sliwa et al. | Thermal Stabilization Time of Borehole Heat Exchanger Due to the Drilling Process | |
| Moldabayeva et al. | Hydrodynamic modeling of field development using enhanced oil recovery methods | |
| CN114673494B (zh) | 蒸汽吞吐后储层孔渗预测方法 | |
| RU98120089A (ru) | Способ определения размеров и конфигурации зоны оттаивания многолетнемерзлых пород в приустьевой зоне скважины | |
| RU2779073C1 (ru) | Способ комплексной термостабилизации многолетнемерзлых пород в зонах воздействия добывающих скважин неоком-юрских залежей | |
| Simonsen et al. | Permeability of a stiff fissured very high plasticity palaeogene clay-direct and indirect measurement methods and scale effects |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071103 |