RU2145981C1 - Method of protection of surface of ingots - Google Patents
Method of protection of surface of ingots Download PDFInfo
- Publication number
- RU2145981C1 RU2145981C1 RU98115099A RU98115099A RU2145981C1 RU 2145981 C1 RU2145981 C1 RU 2145981C1 RU 98115099 A RU98115099 A RU 98115099A RU 98115099 A RU98115099 A RU 98115099A RU 2145981 C1 RU2145981 C1 RU 2145981C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- ingot
- ingots
- protection
- porosity
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Forging (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для защиты поверхности слитков титановых сплавов от газонасыщения перед операцией технологического нагрева пол горячую деформацию. The invention relates to the field of metallurgy and can be used to protect the surface of titanium alloy ingots from gas saturation before the operation of technological heating floor hot deformation.
Известен способ защиты поверхности слитков из сплавов титана перед технологическим нагревом до ковочной температуры (1100...1300oC) стеклокерамическим покрытием типа ЭВТ100К (С. С. Солнцев. Защитные технологические покрытия и тугоплавкие элементы. М., Машиностроение, 1984, с. 139).A known method of protecting the surface of ingots of titanium alloys before technological heating to forging temperature (1100 ... 1300 o C) glass-ceramic coating type EVT100K (S. S. Solntsev. Protective technological coatings and refractory elements. M., Engineering, 1984, S. 139).
Покрытие наносят шликерным методом. Состав покрытия нейтрален по отношению к металлу. Полученное покрытие толщиной 0,1...0,2 мм имеет низкую прочность сцепления с основой металла и склонность к скалыванию при операциях транспортировки слитка к печи; при термообработке с части поверхности слитка, контактирующей с подом печи, покрытие также отслаивается. К тому же получение качественного покрытия в большой степени зависит от строгого соблюдения технологических режимов изготовления и нанесения шликера. В результате совокупного действия перечисленных факторов до 40% поверхности слитка оказывается незащищенной. The coating is applied by slip method. The coating composition is neutral with respect to the metal. The resulting coating with a thickness of 0.1 ... 0.2 mm has low adhesion to the metal base and a tendency to chipping during operations of transporting the ingot to the furnace; during heat treatment from a part of the surface of the ingot in contact with the hearth of the furnace, the coating also peels off. In addition, obtaining a high-quality coating largely depends on strict adherence to technological modes of manufacturing and applying a slip. As a result of the combined action of these factors, up to 40% of the surface of the ingot is unprotected.
Кроме того, покрытие рассчитано на одноразовое применение при продолжительности технологического нагрева не более 5 час. При горячем деформировании покрытие частично отслаивается, заполняет гравюру штампа и требует проведения периодической очистки. In addition, the coating is designed for single use with a duration of technological heating of not more than 5 hours. During hot deformation, the coating partially peels off, fills the engraving of the stamp and requires periodic cleaning.
Известен ряд методов защиты поверхности титановых слитков от газонасыщения металлическими покрытиями. A number of methods are known for protecting the surface of titanium ingots from gas saturation with metal coatings.
Получил распространение метод химического никелирования (Патент N 3339271, США). Толщина полученного покрытия 10...12 мкм. Показано, что в процессах горячего деформирования (900. . .1000oC) покрытие деформируется вместе с металлом, не отслаивается, дефекты отсутствуют, возможно повторное (циклическое) деформирование.The method of chemical nickel plating has become widespread (Patent No. 3339271, USA). The thickness of the resulting coating is 10 ... 12 microns. It is shown that in the processes of hot deformation (900. ... 1000 o C) the coating is deformed together with the metal, does not peel, there are no defects, and repeated (cyclic) deformation is possible.
Рассмотренный метод энергоемок и предусматривает использование дорогостоящего материала (никеля). Кроме того, при использовании этого способа возникают вопросы регенерации и утилизации отходов, требующих дополнительных больших затрат. Для промышленного применения слой никеля имеет недостаточную толщину и стойкость к механическим повреждениям и не обладает смазывающими свойствами. The considered method is energy intensive and involves the use of expensive material (nickel). In addition, when using this method, questions arise of the regeneration and disposal of waste, requiring additional large costs. For industrial applications, the nickel layer has insufficient thickness and resistance to mechanical damage and does not have lubricating properties.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому изобретению является способ нанесения алюминиевого покрытия для защиты поверхности слитков из сплавов титана от газонасыщения, разработанный институтом "Прометей" совместно с АО "Ижорские заводы" на основе патента США N 3584368, в котором производят алитирование слитков путем погружения в расплав алюминия (660oC). Метод получил развитие путем изменения технологии нанесения алюминиевого покрытия. Разработан и освоен метод изотермического (электродугового) нанесения алюминия с применением серийных металлизаторов типа ЭМ 12-67 и ЭМ 14 (Технологическая инструкция N 320-76 "Металлизация (шоопирование) поверхности слитков и слябов типа 3В и 17". - Л.: АО "Ижорские эаводы", 1976, с. 3-4) - прототип.The closest in technical essence to the claimed invention is a method of applying an aluminum coating to protect the surface of ingots of titanium alloys from gas saturation, developed by the Prometey Institute in conjunction with JSC Izhora Plants on the basis of US patent N 3584368, in which the ingots are aluminized by immersion in molten aluminum (660 o C). The method was developed by changing the technology of applying an aluminum coating. A method of isothermal (electric arc) deposition of aluminum using serial metallizers EM 12-67 and EM 14 (Technological instruction N 320-76 "Metallization (shoping) of the surface of ingots and slabs of type 3B and 17" was developed and mastered. - L .: JSC " Izhora evavody ", 1976, p. 3-4) - prototype.
Способ предназначен для защиты поверхности слитков из титановых сплавов типа 3В и 17 перед технологическим нагревом под горячую прокатку. Многослойное покрытие толщиной 0,4...0,5 мм формируют за 3...4 прохода металлизатора. При нагреве обеспечивают превышение скорости создания надежного интерметаллидного слоя по отношению к скорости диффузии кислорода в металл слитка и ионов титана к поверхности, т.е. скорость нагрева должна быть выше скорости окисления. Большее количество алюминия должно успеть провзаимодействовать с титаном. Такое условие обеспечивают за счет высокой начальной температуры в печи (более 1100oC).The method is intended to protect the surface of ingots of titanium alloys of type 3B and 17 before technological heating for hot rolling. A multilayer coating with a thickness of 0.4 ... 0.5 mm is formed in 3 ... 4 passes of the metallizer. When heated, they provide an excess of the rate of creation of a reliable intermetallic layer with respect to the rate of diffusion of oxygen into the metal of the ingot and titanium ions to the surface, i.e. the heating rate should be higher than the oxidation rate. More aluminum must have time to interact with titanium. This condition is provided due to the high initial temperature in the furnace (more than 1100 o C).
Недостатком известного покрытия является его многослойность. A disadvantage of the known coating is its multilayer.
Известно, что многослойное толстое покрытие не повышает его качественных показателей, а лишь удорожает технологический процесс (Ю.С. Борисов и др. Газотермические покрытия из порошковых материалов. Справочник. - Киев, Наукова Думка, 1987, с. 12, 58). В данном многослойном покрытии низка прочность сцепления его с основой, возможно даже отслоение покрытия за счет остаточных напряжений I рода, плотность покрытия также низкая. It is known that a multilayer thick coating does not increase its quality indicators, but only increases the cost of the technological process (Yu.S. Borisov et al. Gas-thermal coatings from powder materials. Handbook. - Kiev, Naukova Dumka, 1987, p. 12, 58). In this multilayer coating, its adhesion to the base is low, even peeling of the coating due to residual stresses of the first kind is possible, and the coating density is also low.
Большое количество проходов удорожает процесс, увеличивает расход материала покрытия, трудозатраты. A large number of passes increases the cost of the process, increases the consumption of coating material, labor costs.
Рассматриваемое покрытие разового использования, полностью осыпается при первом пропуске в валках стана горячей прокатки. The coating under consideration is a one-time use, completely crumbles upon the first pass in the rolls of the hot rolling mill.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение надежности и эффективности защиты поверхности слитка от газонасыщения за счет увеличения прочности сцепления покрытия с металлом слитка и уменьшения величины сквозной пористости, а также снижение трудозатрат за счет усовершенствования технологии нанесения покрытия. The problem to which this invention is directed is to increase the reliability and efficiency of protecting the surface of the ingot from gas saturation by increasing the adhesion strength of the coating to the metal of the ingot and reducing the through porosity, as well as reducing labor costs by improving the coating technology.
Решение поставленной задачи достигается тем, что в способе защиты поверхности слитков из сплавов титана от газонасыщения перед технологическим нагревом покрытие формируют за один проход металлизатора толщиной 0,1...0,3 мм при величине сквозной пористости не более 6...8%, при этом содержание алюминия в материале покрытия не менее 90...93%, а прочность сцепления не менее 30. . . 50 МПа. Кроме того, покрытие можно наносить на необточенную обезжиренную поверхность слитка. The solution of this problem is achieved by the fact that in the method of protecting the surface of ingots of titanium alloys from gas saturation before technological heating, the coating is formed in one pass of the metallizer with a thickness of 0.1 ... 0.3 mm with a through porosity of not more than 6 ... 8%, while the aluminum content in the coating material is not less than 90 ... 93%, and the adhesion strength is not less than 30.. . 50 MPa. In addition, the coating can be applied to the unrefined defatted surface of the ingot.
Плотность материала покрытия достигает плотности литого алюминия (2,35.. .2,41 г/см3).The density of the coating material reaches the density of cast aluminum (2.35 ... .41.41 g / cm 3 ).
Для нанесения покрытия используют проволоку с содержанием алюминия более 99%, диаметром 2,0...2,3 мм. For coating use a wire with an aluminum content of more than 99%, a diameter of 2.0 ... 2.3 mm.
В предлагаемом способе защиты поверхности покрытие деформируется совместно с металлом слитка. При деформации покрытие не отслаивается, дефекты в поверхностном слое отсутствуют. In the proposed method of surface protection, the coating is deformed together with the ingot metal. During deformation, the coating does not peel, there are no defects in the surface layer.
Предлагаемый способ защиты поверхности позволяет проводить длительную гомогенизирующую термообработку слитка (до 40 часов) при температурах до 1300o.The proposed method of surface protection allows for long-term homogenizing heat treatment of the ingot (up to 40 hours) at temperatures up to 1300 o .
Новые свойства защитного покрытия получены за счет совершенствования технологии его нанесения и модернизации конструкции металлизатора, позволяющих получить новые параметры струи: более высокую скорость полета частиц расплавленного металла (меньшее время окисления частиц); меньший диаметр частиц (большую плотность покрытия); меньший угол раскрытия струи (ликвидация периферийных зон с малой энергией полета частиц, ухудшающих прочность сцепления). New properties of the protective coating were obtained by improving the technology of its deposition and modernizing the design of the metallizer, allowing to obtain new parameters of the jet: a higher flight speed of the particles of molten metal (shorter oxidation time of the particles); smaller particle diameter (higher coating density); a smaller angle of the jet opening (elimination of peripheral zones with low flight energy of particles that impair adhesion).
Сущность изобретения поясняется рисунками. На фиг.1 приведена микроструктура поверхностного слоя кованого прутка диаметром 395 мм, полученного из слитка диаметром 750 мм с защитой поверхности предлагаемым способом, сплав Ti10V2Fe3Al; на фиг. 2 - то же, что на фиг.1, сплав Ti6Al4V; на фиг.3 показана микроструктура поверхностного слоя прутка ⌀ 395 мм из сплава Ti6Al4V, полученного из слитка ⌀ 750 мм с защитой поверхности стеклокерамическим покрытием ЭПТ 100; на фиг. 4 - микроструктура поверхностного газонасыщенного слоя прутка квадратного сечения со стороной 365 мм сплава Ti10V2Fe3Al, полученного из незащищенного слитка.The invention is illustrated by drawings. Figure 1 shows the microstructure of the surface layer of a forged rod with a diameter of 395 mm, obtained from an ingot with a diameter of 750 mm with surface protection by the proposed method, the alloy Ti 10 V 2 Fe 3 Al; in FIG. 2 - the same as in figure 1, the alloy Ti 6 Al 4 V; figure 3 shows the microstructure of the surface layer of the bar ⌀ 395 mm from an alloy Ti 6 Al 4 V obtained from an ingot ⌀ 750 mm with surface protection glass-ceramic coating EPT 100; in FIG. 4 is a microstructure of a surface gas-saturated layer of a bar of square cross section with a side of 365 mm of a Ti 10 V 2 Fe 3 Al alloy obtained from an unprotected ingot.
Пример 1. На необточенную обезжиренную поверхность слитка из труднодеформируемого сплава Ti10V2Fe3Al перед операцией технологического нагрева (1250o, 36 часов) под горячую ковку электродуговым металлизатором нанесли алюминиевое покрытие толщиной 0,23+5% мм при величине сквозной пористости 6,7% и прочности сцепления 52 МПа. Материал напыляемой проволоки АД1 ГОСТ 14838, диаметр 2,0 мм.Example 1. On an unrefined fat-free surface of an ingot of a difficultly deformed alloy Ti 10 V 2 Fe 3 Al before the operation of technological heating (1250 ° , 36 hours), an aluminum coating with a thickness of 0.23 + 5% mm and a through porosity of 6 were applied for hot forging by an electric arc metallizer , 7% and adhesion strength 52 MPa. Material of sprayed wire AD1 GOST 14838, diameter 2.0 mm.
Начальный диаметр слитка 750 мм, вес 3000 кг. Слиток подвергали горячей ковке за 6 технологических нагревов. В результате получили квадрат со стороной 365 мм, в другом случае - круг диаметром 395 мм. При исследовании образцов полученных изделий на микрошлифе виден равномерный газозащитный интерметаллидный слой толщиной 5...50 мкм, под которым без переходного слоя наблюдается структура здорового металла (фиг. 1). В результате величина съема металла при мехобработке минимальна и не превышает 5 мм. The initial diameter of the ingot is 750 mm, weight 3000 kg. The ingot was hot forged for 6 process heatings. The result was a square with a side of 365 mm, in another case, a circle with a diameter of 395 mm. When examining samples of the obtained products on a microsection, a uniform gas-protective intermetallic layer 5 ... 50 μm thick is visible, under which without a transition layer a healthy metal structure is observed (Fig. 1). As a result, the amount of metal removal during machining is minimal and does not exceed 5 mm.
Покрытие наносили на необточенную поверхность. Развитая шероховатость и поры на поверхности слитка способствовали получению более прочного сцепления покрытия с основой. The coating was applied to a non-honed surface. Developed roughness and pores on the surface of the ingot contributed to a more durable adhesion of the coating to the base.
При термообработке слитка без покрытия (фиг. 4) глубина обезлегированного слоя составила 18...20 мм. Хрупкий газонасыщенный слой приводил к глубоким поверхностным трещинам. В результате возникала необходимость удаления поверхностного слоя толщиной более 20 мм, что резко снижало выход годного. Кроме того, значительно возрастает трудоемкость при механической обработке прутков. During the heat treatment of an uncoated ingot (Fig. 4), the depth of the non-alloyed layer was 18 ... 20 mm. The brittle gas saturated layer led to deep surface cracks. As a result, it became necessary to remove the surface layer with a thickness of more than 20 mm, which sharply reduced the yield. In addition, significantly increases the complexity during the machining of rods.
Стеклокерамическое покрытие при длительной термообработке при высоких температурах полностью выгорает и после деформирования такого слитка на поверхности прутка образуется значительный газонасыщенный слой (фиг. 3), требующий удаления. The glass-ceramic coating during long-term heat treatment at high temperatures completely burns out and after deformation of such an ingot a significant gas-saturated layer forms on the surface of the bar (Fig. 3), which requires removal.
Многослойное алюминиевое покрытие при высоких температурах вспучивается и отслаивается под действием остаточных напряжений, вследствие чего газозащитный интерметаллидный слой формируется лишь на локальных участках слитка. A multilayer aluminum coating at high temperatures swells and peels off under the influence of residual stresses, as a result of which a gas-protective intermetallic layer is formed only in local sections of the ingot.
Таким образом, в том и другом случае с известными защитными покрытиями получен результат, аналогичный случаю обработки слитка с незащищенной поверхностью. Thus, in both cases with known protective coatings, a result similar to the case of processing an ingot with an unprotected surface is obtained.
Пример 2. Способ защиты поверхности был опробован на слитках сплава Ti6Al4V. Покрытие наносили как на мехобработанную, так и на необработанную поверхность слитка. Процесс нанесения покрытия аналогичен примеру 1.Example 2. The method of surface protection was tested on ingots of the alloy Ti 6 Al 4 V. The coating was applied both on the machined and untreated surface of the ingot. The coating process is similar to example 1.
В частности, на слиток диаметром 750 мм перед термообработкой (1230oC, 5 часов) нанесли покрытие толщиной 0,14+5% мм, при величине сквозной пористости 5,3%, прочности сцепления 62 МПа, содержание алюминия в материале покрытия 92%. Слиток подвергли ковке на квадрат 365 мм за 5 технологических нагревов.In particular, a 0.14 + 5% mm thick coating was applied to an ingot with a diameter of 750 mm before heat treatment (1230 ° C, 5 hours), with a through porosity of 5.3%, an adhesion strength of 62 MPa, an aluminum content in the coating material of 92% . The ingot was forged on a square of 365 mm for 5 technological heatings.
Поверхностных трещин, расслоения покрытия и осыпания окалины в процессе штамповки не наблюдали. Покрытие сохранилось на всей площади поверхности (фиг. 2). Surface cracks, delamination of the coating and shedding of scale during stamping were not observed. The coating was preserved over the entire surface area (Fig. 2).
Испытания с известными стеклокерамическим и многослойным алюминиевым покрытиями не обеспечивают гарантированную защиту всей площади поверхности слитка. Локальные отслоения приводят к необходимости увеличения глубины съема металла с поверхности кованого прутка. Tests with known glass-ceramic and multi-layer aluminum coatings do not provide guaranteed protection of the entire surface area of the ingot. Local delamination leads to the need to increase the depth of removal of metal from the surface of the forged bar.
В лабораторных условиях исследовали состав и прочность сцепления покрытия с материалом основы Ti6Al4V. Исследования проводили на плоских образцах, используя известные методики. Результаты исследований приведены в таблице 1.In laboratory conditions, the composition and adhesion of the coating to the base material Ti 6 Al 4 V were investigated. The studies were carried out on flat samples using known methods. The research results are shown in table 1.
Результаты исследования защитных свойств предлагаемого (шоопированного) покрытия на слитках сплава Ti10V2Fe3Al приведены в таблице 2.The results of the study of the protective properties of the proposed (shoopirovannogo) coating on ingots of the alloy Ti 10 V 2 Fe 3 Al are shown in table 2.
Использование предлагаемого способа защиты поверхности слитков титановых сплавов по сравнению с известными позволяет получить надежную и эффективную защиту поверхности слитков от газонасыщения за счет увеличения прочности сцепления покрытия с металлом слитка и уменьшения сквозной пористости покрытия, а также снизить трудозатраты за счет усовершенствования технологии нанесения покрытия. Полученное защитное покрытие имеет высокую стойкость к механическим повреждениям, возможным при транспортировке слитка, не выгорает при длительных выдержках в печи при высоких температурах нагрева. Покрытие выдерживает циклическое деформирование до 4...5 технологических нагревов. Using the proposed method for protecting the surface of ingots of titanium alloys in comparison with the known ones, it is possible to obtain reliable and effective protection of the surface of ingots from gas saturation by increasing the adhesion strength of the coating to the metal of the ingot and reducing the through porosity of the coating, as well as reducing labor costs by improving the coating technology. The resulting protective coating has high resistance to mechanical damage, possible during transportation of the ingot, does not fade during prolonged exposure in the furnace at high heating temperatures. The coating withstands cyclic deformation of up to 4 ... 5 technological heatings.
Claims (2)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115099A RU2145981C1 (en) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | Method of protection of surface of ingots |
| PCT/RU1999/000344 WO2001021849A2 (en) | 1998-08-05 | 1999-09-20 | Method for the protection of ingot surfaces |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115099A RU2145981C1 (en) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | Method of protection of surface of ingots |
| PCT/RU1999/000344 WO2001021849A2 (en) | 1998-08-05 | 1999-09-20 | Method for the protection of ingot surfaces |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2145981C1 true RU2145981C1 (en) | 2000-02-27 |
Family
ID=26653708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98115099A RU2145981C1 (en) | 1998-08-05 | 1998-08-05 | Method of protection of surface of ingots |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2145981C1 (en) |
| WO (1) | WO2001021849A2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457276C2 (en) * | 2010-10-20 | 2012-07-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Preparation method of surface of workpieces from chemically treated high-melting metals of groups iv and v or alloys on their basis for hot deformation |
| US9027374B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-05-12 | Ati Properties, Inc. | Methods to improve hot workability of metal alloys |
| US9242291B2 (en) | 2011-01-17 | 2016-01-26 | Ati Properties, Inc. | Hot workability of metal alloys via surface coating |
| US9267184B2 (en) | 2010-02-05 | 2016-02-23 | Ati Properties, Inc. | Systems and methods for processing alloy ingots |
| US9327342B2 (en) | 2010-06-14 | 2016-05-03 | Ati Properties, Inc. | Lubrication processes for enhanced forgeability |
| US9533346B2 (en) | 2010-02-05 | 2017-01-03 | Ati Properties Llc | Systems and methods for forming and processing alloy ingots |
| US9539636B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-10 | Ati Properties Llc | Articles, systems, and methods for forging alloys |
-
1998
- 1998-08-05 RU RU98115099A patent/RU2145981C1/en active
-
1999
- 1999-09-20 WO PCT/RU1999/000344 patent/WO2001021849A2/en active Application Filing
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Технологическая инструкция N 320-76. "Металлизация поверхности слитков и слябов типа 3В и 17". - Л.: АО "Ижорские заводы", 1976, с.3-4. * |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9267184B2 (en) | 2010-02-05 | 2016-02-23 | Ati Properties, Inc. | Systems and methods for processing alloy ingots |
| RU2599925C2 (en) * | 2010-02-05 | 2016-10-20 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. | Systems and methods for processing alloy ingots |
| US9533346B2 (en) | 2010-02-05 | 2017-01-03 | Ati Properties Llc | Systems and methods for forming and processing alloy ingots |
| US11059089B2 (en) | 2010-02-05 | 2021-07-13 | Ati Properties Llc | Systems and methods for processing alloy ingots |
| US11059088B2 (en) | 2010-02-05 | 2021-07-13 | Ati Properties Llc | Systems and methods for processing alloy ingots |
| US9327342B2 (en) | 2010-06-14 | 2016-05-03 | Ati Properties, Inc. | Lubrication processes for enhanced forgeability |
| US10207312B2 (en) | 2010-06-14 | 2019-02-19 | Ati Properties Llc | Lubrication processes for enhanced forgeability |
| RU2457276C2 (en) * | 2010-10-20 | 2012-07-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Preparation method of surface of workpieces from chemically treated high-melting metals of groups iv and v or alloys on their basis for hot deformation |
| US9242291B2 (en) | 2011-01-17 | 2016-01-26 | Ati Properties, Inc. | Hot workability of metal alloys via surface coating |
| US9027374B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-05-12 | Ati Properties, Inc. | Methods to improve hot workability of metal alloys |
| US9539636B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-10 | Ati Properties Llc | Articles, systems, and methods for forging alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2001021849A2 (en) | 2001-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2517298A1 (en) | Process for applying a protective layer | |
| JP2004518820A (en) | High temperature coatings for gas turbines | |
| JP3530768B2 (en) | Forming method of heat shielding film | |
| RU2145981C1 (en) | Method of protection of surface of ingots | |
| Cui et al. | Cavitation erosion–corrosion characteristics of laser surface modified NiTi shape memory alloy | |
| US5034284A (en) | Thermal fatigue resistant coatings | |
| US3339271A (en) | Method of hot working titanium and titanium base alloys | |
| RU2202456C1 (en) | Method for applying wear resistant coating on surfaces of steel parts | |
| US5269857A (en) | Minimization of quench cracking of superalloys | |
| RU2145982C1 (en) | Method of protection of slab surfaces | |
| JP2004314170A (en) | Casting roll for casting strip composed of aluminum or aluminum alloy | |
| JP6447859B2 (en) | Thermal spray coating member and method for producing thermal spray coating | |
| EP2739760B1 (en) | Method for forming an improved thermal barrier coating (tbc) and a thermal-barrier-coated article | |
| JP3009527B2 (en) | Aluminum material excellent in wear resistance and method for producing the same | |
| Silva et al. | Dynamic recrystallization in severely plastically deformed iron aluminide coatings obtained by friction surfacing | |
| Kukliński et al. | Laser heat treatment of nickel-based alloys–a review | |
| CN115074652B (en) | NiAl coating with long service life and high-energy beam composite surface modification method thereof | |
| CN114774822B (en) | Method for preparing high-temperature oxidation resistant coating on surface of 316L stainless steel | |
| KR950000915A (en) | Manufacturing method of galvanized steel sheet | |
| GB2378452A (en) | A metallic article having a protective coating and a method therefor | |
| JPS61113757A (en) | Treatment of film of different metals formed on surface of metallic substrate with laser | |
| KR102078700B1 (en) | Pot roll in high corrosion resistance aluminum alloy steel plate manufacturing equipment and method for manufacturing the same | |
| JP2007113105A (en) | Surface modification process by diffusion/penetration of coating and stacking treatment agent depending on local heating | |
| JPS6260817A (en) | Heating method for preventing oxidation of metallic material | |
| EP0081847A1 (en) | Enameling process |