RU2136071C1 - Controlled by-pass reactor - Google Patents
Controlled by-pass reactor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2136071C1 RU2136071C1 RU98102525A RU98102525A RU2136071C1 RU 2136071 C1 RU2136071 C1 RU 2136071C1 RU 98102525 A RU98102525 A RU 98102525A RU 98102525 A RU98102525 A RU 98102525A RU 2136071 C1 RU2136071 C1 RU 2136071C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- winding
- reactor
- main winding
- harmonic
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в качестве плавно регулируемого сопротивления, в частности, в качестве статического компенсатора избыточной реактивной мощности в электрических сетях. Известен управляемый реактор для регулируемого потребления избыточной реактивной мощности, обмотка управления которого разделена на ряд секций, управляемых порознь. Кроме усложнения конструкции обмотки управления этот реактор имеет большое число выводов, усложняющих конструкцию реактора и требует большое число изоляционных выводов на крышке бака изолятора (Патент РФ N 2065654, 1994). The invention relates to the field of electrical engineering and electric power industry and can be used as a continuously adjustable resistance, in particular, as a static compensator for excess reactive power in electrical networks. Known controlled reactor for controlled consumption of excess reactive power, the control winding of which is divided into a number of sections, separately controlled. In addition to complicating the design of the control winding, this reactor has a large number of leads that complicate the design of the reactor and requires a large number of insulating leads on the lid of the insulator tank (RF Patent N 2065654, 1994).
Наиболее близким техническим решением, принятым в качестве прототипа, является управляемый реактор трансформаторного типа производства ВВС (K. Reivhtrt, J. Kauferle, H. Glavitsh/ Controllable reactor for more extensive utilization of high voltage transmission systems. CIGRE, Rep. 31-04, 1974) с управляющей обмоткой в каждой фазе, шунтированной блоком с встречно-параллельно включенными тиристорами, и с компенсационными обмотками в каждой фазе, соединенными в треугольник, предназначенными для компенсации третьей гармонической в токе реактора. Для плавного регулирования тока основной обмотки реактора изменяется угол зажигания тиристоров. Недостатком такой конструкции реактора является высокий уровень высших гармонических в токе реактора, обусловленный тем, что в течение части периода напряжения тиристоры не проводят ток. Другим недостатком является высокий уровень потерь мощности в номинальном режиме работы реактора (до 2% от номинальной мощности). Данное изобретение устраняет указанные недостатки. The closest technical solution adopted as a prototype is a controlled transformer type reactor manufactured by the Air Force (K. Reivhtrt, J. Kauferle, H. Glavitsh / Controllable reactor for more extensive utilization of high voltage transmission systems. CIGRE, Rep. 31-04, 1974) with a control winding in each phase, shunted by a block with counter-parallel connected thyristors, and with compensation windings in each phase connected in a triangle, designed to compensate for the third harmonic in the current of the reactor. To smoothly control the current of the main winding of the reactor, the ignition angle of the thyristors changes. The disadvantage of this reactor design is the high level of higher harmonics in the reactor current, due to the fact that the thyristors do not conduct current for part of the voltage period. Another disadvantage is the high level of power loss in the nominal operating mode of the reactor (up to 2% of the rated power). The invention eliminates these disadvantages.
Техническим результатом изобретения является ограничение высших гармонических в токе основной обмотки реактора до заданного уровня, уменьшение добавочных потерь от магнитного потока вне магнитного сердечника реактора и как результат - снижение полных потерь в реакторе; отсутствие выпрямленного тока в обмотках реактора определяет практическую безинерционность реактора (время изменения тока реактора от минимального - режим холостого хода - до номинального не превышает 10 мсек). The technical result of the invention is the limitation of the higher harmonics in the current of the main winding of the reactor to a predetermined level, the reduction of additional losses from the magnetic flux outside the magnetic core of the reactor and, as a result, the reduction of total losses in the reactor; the absence of a rectified current in the reactor windings determines the practical inertia of the reactor (the time the reactor current changes from the minimum - idle mode to the nominal one does not exceed 10 ms).
Технический результат достигается тем, что в управляемом реакторе, состоящем из замкнутого сердечника, основной обмотки, компенсационной обмотки и обмотки управления, коммутируемой тиристорным блоком, обмотка управления выполнена в виде слоев и разделена на две части, высота которых равна высоте основной обмотки, причем параллельно одной части включены устройства подавления высших гармонических в токе реактора, при этом устройства подавления высших гармонических выполнены в виде параллельных ветвей из тиристорных блоков и токоограничивающих дросселей, которые ограничивают ток в основной обмотке на каждой из ступеней регулирования до заданного уровня или устройства подавления высших гармонических выполнены в виде параллельных ветвей, состоящих из последовательно соединенных конденсаторов и дросселей, параметры которых выбраны из соотношения
где ω - промышленная угловая частота, K - номер гармоники, Lk и Ck - индуктивность и емкость в ветви подавления K-й гармоники.The technical result is achieved in that in a controlled reactor consisting of a closed core, main winding, compensation winding and control winding switched by a thyristor unit, the control winding is made in the form of layers and is divided into two parts whose height is equal to the height of the main winding, and in parallel with one parts include devices for suppressing higher harmonics in the reactor current, while devices for suppressing higher harmonics are made in the form of parallel branches of thyristor blocks and current collectors framing the restrictors which limit the current in the main winding at each of the steps of adjusting to a predetermined level or higher harmonic suppression device made in the form of parallel branch consisting of series connected capacitors and inductors, the parameters of which are selected from the relation
where ω is the industrial angular frequency, K is the harmonic number, L k and C k are the inductance and capacitance in the suppression branch of the Kth harmonic.
Сущность изобретения поясняется на фигурах. The invention is illustrated in the figures.
Фиг. 1. Принципиальная электрическая схема реактора с устройством подавления высших гармонических в токе реактора:
1 - основная обмотка,
2 - компенсационная обмотка,
3 - обмотка управления,
4 - блок тиристоров, коммутирующих обмотку управления,
5 - устройство подавления высших гармонических в токе управляемого шунтирующего реактора.FIG. 1. Schematic diagram of a reactor with a device for suppressing higher harmonics in a reactor current:
1 - the main winding
2 - compensation winding,
3 - control winding,
4 - a block of thyristors commuting a control winding,
5 - a device for suppressing higher harmonics in a current controlled shunt reactor.
Фиг. 2. Принципиальная электрическая схема реактора с параллельным соединением управляющих цепей с блоками тиристоров и токоограничивающими дросселями:
1 - основная обмотка,
2 - компенсационная обмотка,
3 - обмотка управления,
4, 6, 8 - блоки тиристоров,
9-11 - токоограничивающие дроссели.FIG. 2. Schematic diagram of a reactor with parallel connection of control circuits with thyristor units and current-limiting chokes:
1 - the main winding
2 - compensation winding,
3 - control winding,
4, 6, 8 - blocks of thyristors,
9-11 - current limiting chokes.
Фиг. 3 Эквивалентная схема управляемого шунтирующего реактора в соответствии с фиг.2:
X1; X2 - индуктивные сопротивления основного реактора, X3, X3.Д - индуктивные сопротивления токоограничивающих дросселей;
Θ - источник тока высших гармонических.FIG. 3 Equivalent circuit of a controlled shunt reactor in accordance with figure 2:
X 1 ; X 2 - inductive resistances of the main reactor, X 3 , X 3. Д - inductive resistances of current-limiting chokes;
Θ - current source of higher harmonic.
Фиг. 4. Эквивалентная схема управляемого шунтирующего реактора с контуром подавления K-й гармоники. FIG. 4. An equivalent circuit of a controlled shunt reactor with a suppression circuit of the Kth harmonic.
Фиг. 5. Принципиальная схема управляемого шунтирующего реактора с параллельным соединением фильтров,
12-14 - конденсаторы.FIG. 5. Schematic diagram of a controlled shunt reactor with a parallel connection of filters,
12-14 - capacitors.
Устройство подавления высших гармонических состоит из нескольких контуров, параллельных одной секции обмотки управления, фиг. 1. The higher harmonic suppression device consists of several circuits parallel to one section of the control winding, FIG. 1.
В одном случае эти параллельные контуры представляют собой блоки из встречно-параллельно включенных тиристоров с включенными последовательно токоограничивающими дросселями (фиг. 2), индуктивность которых выбирается таким образом, чтобы обеспечить необходимые ступени увеличения тока реактора после полного открытия тиристоров соответствующей ветви. Например, чтобы ограничить содержание пятой и следующих гармоник тремя процентами от номинального тока во всем диапазоне регулирования тока реактора, необходимо выбрать индуктивность токоограничивающих реакторов таким образом, чтобы обеспечить увеличение тока на каждой ступени на 10-20% от предыдущей ступени или меньше. In one case, these parallel circuits are blocks of counter-parallel connected thyristors with series-limiting chokes connected in series (Fig. 2), the inductance of which is selected so as to provide the necessary steps for increasing the reactor current after the thyristors of the corresponding branch are fully open. For example, in order to limit the content of the fifth and subsequent harmonics to three percent of the rated current in the entire range of regulation of the reactor current, it is necessary to select the inductance of current-limiting reactors in such a way as to increase the current at each stage by 10-20% from the previous stage or less.
В этом случае ток состоит из двух частей: одна синусоидальная часть определяется предыдущими ступенями и другая несинусоидальная часть, содержание высших гармонических в которой определяется работой тиристоров в последней ветви. По этой причине (с учетом приведенного выше ограничения на приращение тока ступени) содержание высших гармонических в токе реактора по крайней мере вдвое меньше, чем при замыкании блоком тиристоров обмотки управления в целом. In this case, the current consists of two parts: one sinusoidal part is determined by the previous steps and the other non-sinusoidal part, in which the higher harmonic content is determined by the operation of the thyristors in the last branch. For this reason (taking into account the above restrictions on the increment of the step current), the content of higher harmonics in the reactor current is at least half that when the thyristor unit closes the control winding as a whole.
Кроме того, высшие гармоники, создаваемые работой тиристоров в коммутируемой ветви, индуктируют противоЭДС в ветвях с полностью открытыми тиристорами. В результате содержание высших гармонических в магнитном потоке уменьшается и соответственно уменьшается содержание высших гармонических в токе реактора. Например, для того, чтобы обеспечить ограничение тока реактора 50% процентами от номинального тока после открытия всех тиристоров во всех ветвях, параллельных половине обмотки управления, необходимо, чтобы эквивалентное сопротивление всех параллельных ветвей (приведенное к стороне сетевого напряжения) было примерно равно номинальному сопротивлению управляемого шунтирующего реактора. Поэтому согласно схеме фиг. 3а, определяющей условия работы управляемого шунтирующего реактора при коммутации последней ступени регулирования, ток высших гармонических разделяется на две части: одна циркулирует в контуре с импедансом X2 + X3, другая - в контуре с импедансом X1 + X2. Это означает, что содержание высших гармонических в токе управляемого шунтирующего реактора уменьшается вдвое.In addition, the higher harmonics created by the operation of thyristors in a switched branch induce counter-emf in branches with fully open thyristors. As a result, the content of higher harmonics in the magnetic flux decreases and, accordingly, the content of higher harmonics in the reactor current decreases. For example, in order to ensure that the reactor current is limited to 50% of the rated current after opening all thyristors in all branches parallel to half of the control winding, it is necessary that the equivalent resistance of all parallel branches (reduced to the mains voltage side) be approximately equal to the nominal resistance of the controlled shunt reactor. Therefore, according to the circuit of FIG. 3a, which determines the operating conditions of the controlled shunt reactor during switching of the last control stage, the higher harmonic current is divided into two parts: one circulates in the circuit with impedance X 2 + X 3 , the other in the circuit with impedance X 1 + X 2 . This means that the content of higher harmonics in the current of the controlled shunt reactor is halved.
Анализ эквивалентных схем фиг. 3 (а, б) позволяет предложить более эффективный путь подавления высших гармонических в токе управляемого шунтирующего реактора. Действительно, если в эквивалентной схеме фиг. 3 во второй ветви добавить емкость C последовательно с индуктивностью L добавочного дросселя, получим резонансный контур, который может быть настроен на любую необходимую К-ю гармонику (K = 5; 7; 11; 13 и т.д.). Analysis of equivalent circuits of FIG. 3 (a, b) allows us to propose a more effective way of suppressing higher harmonics in the current of a controlled shunt reactor. Indeed, if in the equivalent circuit of FIG. 3 in the second branch add capacitance C in series with the inductance L of the additional inductor, we get a resonant circuit that can be tuned to any necessary K-th harmonic (K = 5; 7; 11; 13, etc.).
В этом случае фиг. 4а преобразуется к схеме фиг. 4б, в для любой K-й гармоники. И поскольку X1 > X2 (X1 > 100X2), большая часть высших гармонических будет циркулировать в контуре X2-X3, а в контуре X1-X2 будет циркулировать только малая часть высших гармонических.
In this case, FIG. 4a is converted to the circuit of FIG. 4b, c for any Kth harmonic. And since X 1 > X 2 (X 1 > 100X 2 ), most of the higher harmonics will circulate in the circuit X 2 -X 3 , and in the circuit X 1 -X 2 only a small part of the higher harmonics will circulate.
Для того, чтобы получить эквивалентную схему фиг. 4, необходимо преобразовать схему фиг. 3 (см. фиг. 5). В этом случае не нужно использовать тиристорные блоки в параллельных ветвях, поскольку их реактивное сопротивление на промышленной частоте равно
и вполне достаточно, чтобы ограничить ток промышленной частоты, тогда как для K-й гармоники реактивное сопротивление соответствующей ветви
Расчеты показали, что оптимальный ток промышленной частоты, когда тиристорный блок в схеме фиг. 4а полностью заперт (не проводит ток) в ветви, фильтрующей K-ю гармонику,
где IХХr - ток холостого хода реактора, Iном - номинальный ток реактора, αk - отношение тока основной обмотки, вызванного наличием K-го фильтра при запертых тиристорах, к номинальному, βk - максимальная относительная величина тока K-й гармоники (по отношению к номинальному току), δ - отношение сопротивлений короткого замыкания управляемого шунтирующего реактора при шунтировании половины обмотки управления.In order to obtain an equivalent circuit of FIG. 4, it is necessary to convert the circuit of FIG. 3 (see FIG. 5). In this case, it is not necessary to use thyristor blocks in parallel branches, since their reactance at the industrial frequency is
and it’s enough to limit the industrial frequency current, whereas for the Kth harmonic the reactance of the corresponding branch
The calculations showed that the optimal industrial frequency current when the thyristor unit in the circuit of FIG. 4a is completely locked (does not conduct current) in the branch filtering the Kth harmonic,
where I ХХr is the idle current of the reactor, I nom is the rated current of the reactor, α k is the ratio of the main winding current caused by the presence of the Kth filter with the thyristors locked to the rated one, β k is the maximum relative value of the Kth harmonic current (according to relative to the rated current), δ is the ratio of short circuit resistances of the controlled shunt reactor when half the control winding is shunted.
По этой причине индуктивность дросселей в ветвях
и емкость в соответствующей ветви
где Хном - номинальное индуктивное сопротивление.For this reason, the inductance of the chokes in the branches
and capacity in the corresponding branch
where X nom - nominal inductive resistance.
Компенсационные обмотки третьей гармоники всех фаз соединяются в треугольник. The compensation windings of the third harmonic of all phases are connected in a triangle.
Управляемый шунтирующий реактор работает следующим образом. Managed shunt reactor operates as follows.
Последовательное отпирание тиристоров в схеме фиг. 2 приводит к постепенному увеличению тока через основную обмотку реактора 1 от тока холостого хода (при запертых тиристорах) до номинального тока (когда полностью открыты тиристоры блока 4). Поэтому в номинальном режиме ветви контуров управления с токоограничивающими дросселями 9, 10, 11 практически не используются. Thyristor sequential unlocking in the circuit of FIG. 2 leads to a gradual increase in the current through the main winding of
При коммутации тиристорами 6, 7, 8 параллельных ветвей контуров управления обеспечивается плавное регулирование тока реактора. When
При коммутации второй и последующих ветвей управляющих контуров тиристорами создаваемые при этом токи высших гармонических индуктируют противоЭДС в короткозамкнутых контурах предыдущих ветвей. В результате высшие гармоники в магнитном потоке ограничиваются, что приводит к ограничению высших гармоник в токе основной обмотки реактора. When switching the second and subsequent branches of the control circuits with thyristors, the higher harmonic currents generated in this case induce counter-emf in the short-circuited circuits of the previous branches. As a result, higher harmonics in the magnetic flux are limited, which leads to a limitation of higher harmonics in the current of the main winding of the reactor.
Высшие гармоники в токе реактора ограничиваются наиболее эффективно, если увеличение тока в основной обмотке, определяемое коммутируемой ступенью меньше или немного больше (в пределах 10-20%), чем ток в основной обмотке, обусловленный всеми предыдущими ступенями. Например, можно рекомендовать увеличение тока в основной обмотке в результате последовательного введения в работу параллельных контуров: 10%; 21,5%; 47,2%; 100%. Причем при полном открытии тиристоров на каждой ступени высшие гармоники в токе основной 1 реактора полностью отсутствуют. Higher harmonics in the reactor current are most effectively limited if the increase in current in the main winding, determined by the switched stage, is less or a little more (within 10-20%) than the current in the main winding due to all previous steps. For example, it is possible to recommend an increase in current in the main winding as a result of the sequential introduction of parallel circuits: 10%; 21.5%; 47.2%; 100%. Moreover, with the full opening of the thyristors at each stage, the higher harmonics in the current of the main 1 reactor are completely absent.
В другом варианте управляемого шунтирующего реактора фиг. 5 все параллельные ветви демпфирования высших гармонических состоят из последовательного соединения конденсаторов и реакторов с одинаковым индуктивным сопротивлением для каждой высшей гармоники (K = 5; 7; 11 ...). In another embodiment of the controllable shunt reactor of FIG. 5, all parallel branches of the higher harmonic damping consist of a series connection of capacitors and reactors with the same inductance for each higher harmonic (K = 5; 7; 11 ...).
В этом случае ветви фильтров обеспечивают короткое замыкание части обмотки управления для соответствующего номера высшей гармонической, производимого тиристорным блоком 4. Поэтому в этой части обмотки управления индуцируется противоЭДС соответствующей частоты, что приводит к подавлению соответствующей гармоники в магнитном потоке и в токе сетевой обмотки. In this case, the filter branches provide a short circuit of the part of the control winding for the corresponding higher harmonic number produced by the
Необходимо подчеркнуть, что для обеспечения эффективности работы фильтров обмотки управления должна быть слоевого типа, причем обе половины обмотки должны быть выполнены на полную высоту основной обмотки. It must be emphasized that to ensure the efficiency of the filters of the control winding, it must be of a layered type, and both halves of the winding must be made to the full height of the main winding.
Выполненные эксперименты подтвердили эффективность подавления высших гармонических обоими приведенными выше способами, однако мощность элементов в контурах подавления высших гармонических (конденсаторов и дросселей) в схеме фиг. 5 в три-четыре раза меньше мощности в схеме фиг. 2. Кроме того, в схеме фиг. 5 отсутствуют тиристорные блоки в цепях подавления высших гармонических. Это позволяет утверждать, что схема фиг. 5 более предпочтительна. The performed experiments confirmed the efficiency of the suppression of the higher harmonic by both of the above methods, however, the power of the elements in the suppression circuits of the higher harmonic (capacitors and chokes) in the circuit of FIG. 5 is three to four times less power in the circuit of FIG. 2. Furthermore, in the circuit of FIG. 5 there are no thyristor blocks in the suppression circuits of higher harmonic ones. This suggests that the circuit of FIG. 5 is more preferred.
Claims (3)
где ω - промышленная угловая частота;
К - номер гармоники;
Lк и Cк - индуктивность и емкость в ветви подавления К-й гармоники.3. The controlled shunt reactor according to claim 1, characterized in that the harmonic suppression devices are made in the form of parallel branches, consisting of series-connected capacitors and chokes, the parameters of which are selected from the ratio
where ω is the industrial angular frequency;
K is the number of harmonics;
L to and C to - inductance and capacitance in the suppression branch of the K-th harmonic.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102525A RU2136071C1 (en) | 1998-02-13 | 1998-02-13 | Controlled by-pass reactor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98102525A RU2136071C1 (en) | 1998-02-13 | 1998-02-13 | Controlled by-pass reactor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2136071C1 true RU2136071C1 (en) | 1999-08-27 |
Family
ID=20202194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98102525A RU2136071C1 (en) | 1998-02-13 | 1998-02-13 | Controlled by-pass reactor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2136071C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004040601A1 (en) * | 2002-10-31 | 2004-05-13 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpriyatie 'vneshneekonomicheskoe Obiedinenie 'tekhnopromexport' | Controlled shunt reactor |
| RU2675620C1 (en) * | 2018-05-08 | 2018-12-21 | Дмитрий Иванович Панфилов | Method of managing power of static compensator of reactive power, operating in network of sinusoidal ac voltage |
| RU2700566C1 (en) * | 2018-11-26 | 2019-09-18 | Илья Николаевич Джус | Reactor plant |
-
1998
- 1998-02-13 RU RU98102525A patent/RU2136071C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Reivhtrt K., Kauferle J., Glavitsh H. Controllable reactor for more extensive utilizatione of high voltage transmission systems. CIGRE, Rep.31-04, 1974. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004040601A1 (en) * | 2002-10-31 | 2004-05-13 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpriyatie 'vneshneekonomicheskoe Obiedinenie 'tekhnopromexport' | Controlled shunt reactor |
| RU2675620C1 (en) * | 2018-05-08 | 2018-12-21 | Дмитрий Иванович Панфилов | Method of managing power of static compensator of reactive power, operating in network of sinusoidal ac voltage |
| RU2700566C1 (en) * | 2018-11-26 | 2019-09-18 | Илья Николаевич Джус | Reactor plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2457605C2 (en) | Device for flexible energy transmission and for elimination of hv line icing using direct current | |
| Dimitrovski et al. | Applications of saturable-core reactors (SCR) in power systems | |
| EP1069673B1 (en) | Line filter | |
| GB2459764A (en) | DC power transmission system | |
| Khowja et al. | Integrated output filter inductor for permanent magnet motor drives | |
| RU2221297C1 (en) | Controllable shunt reactor | |
| RU2136071C1 (en) | Controlled by-pass reactor | |
| US3641417A (en) | Input filter circuit for cycloconverter apparatus | |
| US20080129122A1 (en) | Controllable board-spectrum harmonic filter (CBF) for electrical power systems | |
| US5663636A (en) | Method for reducing waveform distortion in an electrical utility system and circuit for an electrical utility system | |
| CN106992521A (en) | A kind of power filter device with first-harmonic resonance unit and method | |
| RU2112295C1 (en) | Controlling shunt reactor (options) | |
| EP0864194A1 (en) | Polyphase static var compensator arrangement | |
| RU2125311C1 (en) | Variable shunt reactor | |
| Khaledian et al. | Harmonic mitigation and a practical study of torque harmonics in induction motor startup | |
| Dadkhah et al. | Three-phase PFC converter with reconfigurable LCL filter | |
| US6441712B2 (en) | Tuned filters for electric power systems | |
| Mtakati et al. | Design and comparison of four branch passive harmonic filters in three phase four Wire systems | |
| RU2065654C1 (en) | Variable reactor | |
| Garvey et al. | The role of integrated passive components in protecting motor windings | |
| CN115151441A (en) | Single-phase and three-phase hybrid filtering system for charger | |
| RU45860U1 (en) | CONTROLLED BYPASS REACTIVE POWER COMPENSATOR | |
| DE2433825C3 (en) | Devices for supplying energy and improving the power factor of AC networks | |
| RU2308779C2 (en) | Controlled reactor-autotransformer | |
| RU27969U1 (en) | CONTROLLED BYPASS REACTOR |