RU2112295C1 - Controlling shunt reactor (options) - Google Patents

Controlling shunt reactor (options) Download PDF

Info

Publication number
RU2112295C1
RU2112295C1 RU95119725A RU95119725A RU2112295C1 RU 2112295 C1 RU2112295 C1 RU 2112295C1 RU 95119725 A RU95119725 A RU 95119725A RU 95119725 A RU95119725 A RU 95119725A RU 2112295 C1 RU2112295 C1 RU 2112295C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
winding
sections
control
control winding
main
Prior art date
Application number
RU95119725A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU95119725A (en
Inventor
Г.Н. Александров
Б.И. Альбертинский
М.Т. Федотов
Л.Н. Шифрин
Original Assignee
Александров Георгий Николаевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Александров Георгий Николаевич filed Critical Александров Георгий Николаевич
Priority to RU95119725A priority Critical patent/RU2112295C1/en
Priority to AU48932/96A priority patent/AU4893296A/en
Priority to PCT/RU1996/000037 priority patent/WO1997020328A1/en
Publication of RU95119725A publication Critical patent/RU95119725A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2112295C1 publication Critical patent/RU2112295C1/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F29/00—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00
    • H01F29/02—Variable transformers or inductances not covered by group H01F21/00 with tappings on coil or winding; with provision for rearrangement or interconnection of windings

Abstract

FIELD: electrical and power engineering. SUBSTANCE: reactor has main winding 1, compensating winding 2, and series-connected coils 3,4,5 which are, essentially, parts of control winding 6 as well as its coil 7. Control winding 6 is split into coils so that turn number in each next control step is equal to or greater than turn number in all next control steps. According to second option, control winding 6 is split into coils so that turn number of each next control step is a multiple of turn number of first control step. EFFECT: improved design. 4 cl, 10 dwg

Description

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в качестве плавнорегулируемого индуктивного сопротивления, в частности, в качестве статического компенсатора реактивной мощности для выполнения пропускной способности электрических сетей, а также в качестве дугогасящего устройства. The invention relates to the field of electrical engineering and electric power industry and can be used as a continuously adjustable inductive resistance, in particular, as a static reactive power compensator for performing the throughput of electric networks, and also as an arcing device.

Известны конструкции управляемых реакторов для регулирования потребления реактивной мощности, управление которыми осуществляется путем подмагничивания их магнитопроводов постоянным током и содержащих специальную обмотку подмагничивания [1]. Known designs of controlled reactors for regulating the consumption of reactive power, which are controlled by magnetizing their cores with direct current and containing a special magnetization winding [1].

Недостатком этих конструкций является необходимость применения регулируемых источников постоянного подмагничивающего тока, высокий уровень добавочных потерь от полей рассеяния вследствие создания в магнитопроводах таких реакторов, участков с глубоким насыщением и обусловленная подмагничивающим выпрямленным током большая инерционность реактора (время изменения мощности реактора от холостого хода до номинальной происходит за 0,3 с). The disadvantage of these designs is the need to use controlled sources of direct magnetizing current, a high level of additional losses from the scattering fields due to the creation of such reactors, sections with deep saturation in the magnetic circuits and the large inertia of the reactor due to the magnetizing rectified current (the time of changing the reactor power from idle to nominal occurs after 0.3 s).

Наиболее близким техническим решением является управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную и управляющую обмотки и тиристорные блоки [2]. The closest technical solution is a controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, the main and control windings and thyristor blocks [2].

Недостатком такой конструкции является высокий уровень гармонических составляющих в токе реактора, вызванных токами через тиристоры, пропускаемыми в течение части полупериода питающего напряжения и трансформируемыми в основную обмотку реактора и высокий уровень потерь мощности в реакторе. Содержание гармоник особенно велико при малых токах, потребляемых основной обмоткой реактора и соответствующих большим углам отпирания тиристоров (от 90 до 180o).The disadvantage of this design is the high level of harmonic components in the current of the reactor, caused by currents through the thyristors, passed through part of the half-cycle of the supply voltage and transformed into the main winding of the reactor and a high level of power loss in the reactor. The harmonic content is especially high at low currents consumed by the main winding of the reactor and corresponding to large unlocking angles of the thyristors (from 90 to 180 o ).

Данное изобретение устраняет указанные недостатки. The invention eliminates these disadvantages.

Техническим результатом изобретения является ограничение высших гармонических в токе основной обмотки реактора до любого наперед заданного уровня; уменьшение добавочных потерь от потоков рассеяния в реакторе и, как следствие, уменьшение полных потерь в реакторе; отсутствие выпрямленного тока в обмотках определяет практическую безинерционность реактора (время изменения мощности реактора от холостого хода до номинальной определяется только временем отпирания тиристоров и не превышает 0,02 с). The technical result of the invention is the limitation of higher harmonics in the current of the main winding of the reactor to any predetermined level; reduction of additional losses from scattering fluxes in the reactor and, as a result, reduction of total losses in the reactor; the absence of a rectified current in the windings determines the practical inertia of the reactor (the time the reactor power changes from idle to nominal is determined only by the thyristor unlocking time and does not exceed 0.02 s).

Технический результат изобретения достигается тем, что в управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную обмотку и тиристорный управляемый блок установлена управляющая обмотка, выполненная в виде нескольких последовательно соединенных секций, тиристорный блок выполнен в виде нескольких блоков, которые шунтируют секции, в часть секций включены токоограничивающие дроссели, а число витков каждой последующей секции равно или больше числа витков всех предыдущих секций. The technical result of the invention is achieved by the fact that in a controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, a main winding and a thyristor controlled unit, a control winding is made in the form of several series-connected sections, the thyristor block is made in the form of several blocks that shunt the sections, current-limiting sections are included in some sections throttles, and the number of turns of each subsequent section is equal to or greater than the number of turns of all previous sections.

Управляющая обмотка разделена на секции так, что число витков каждой последующей секции кратно числу витков первой секции. The control winding is divided into sections so that the number of turns of each subsequent section is a multiple of the number of turns of the first section.

Управляющая обмотка выполнена в виде двух частей, одна из которых имеет несколько секций, каждая часть имеет высоту, равную высоте основной обмотки, обе части расположены внутри или снаружи основной обмотки, причем напряжение короткого замыкания одной части управляющей обмотки по отношению к основной обмотке составляет 100% от номинального напряжения, а второй части из нескольких секций - 200%. The control winding is made in the form of two parts, one of which has several sections, each part has a height equal to the height of the main winding, both parts are located inside or outside the main winding, and the short circuit voltage of one part of the control winding in relation to the main winding is 100% from the rated voltage, and the second part of several sections - 200%.

Управляющая обмотка выполнена из двух частей одинаковой высоты, равной высоте основной обмотки, одна из которых расположена внутри основной обмотки, а другая снаружи, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно обеих частей управляющей обмотки равно 200% от номинального напряжения, а напряжение короткого замыкания двух частей обмотки относительно друг друга составляет 400%. The control winding is made of two parts of the same height equal to the height of the main winding, one of which is located inside the main winding and the other outside, and the short circuit voltage of the main winding relative to both parts of the control winding is 200% of the nominal voltage, and the short circuit voltage of two parts windings relative to each other is 400%.

Все секции управляющей обмотки объединены в одну обмотку, высота которой равна высоте основной обмотки и расположены внутри или снаружи основной обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно управляющей обмотки в целом равно 100% от номинального напряжения. All sections of the control winding are combined into one winding, the height of which is equal to the height of the main winding and located inside or outside the main winding, and the short circuit voltage of the main winding relative to the control winding as a whole is 100% of the rated voltage.

В реакторе установлены прижимные балки ярем, выполненные из магнитного материала, а торцевые части всех обмоток закрыты дополнительными ярмами. In the reactor, clamping beams with a jug made of magnetic material are installed, and the end parts of all windings are closed with additional yokes.

На фиг.1 изображена принципиальная электрическая схема обмоток реактора для всех вариантов конструктивного исполнения; на фиг.2 - схема расположения обмоток реактора относительно магнитопровода по первому конструктивному варианту исполнения (п.3 формулы изобретения); на фиг.3 - электрическая схема реактора, соответствующая конструктивному варианту (по п.4); на фиг.4 - схема расположения обмоток реактора относительно магнитопровода по второму конструктивному варианту исполнения (п.4 формулы изобретения); на фиг.5 - схема расположения обмоток реактора относительно магнитопровода по третьему конструктивному варианту исполнения (п.5 формулы изобретения); на фиг.6 - электрическая схема реактора, соответствующая конструктивному варианту (по п. 5 формулы изобретения); на фиг.7 - схема коммутации управляющей обмотки, по третьему конструктивному варианту исполнения (п.5 формулы изобретения); на фиг.8 - 10 - схемы компоновки реактора с дополнительными ярмами и прижимными балками (фиг.8 - фронтальная проекция, фиг.9 - горизонтальная и фиг.10 - вертикальная проекции реактора). Figure 1 shows a circuit diagram of the reactor windings for all variants of the design; figure 2 - arrangement of the windings of the reactor relative to the magnetic circuit according to the first structural embodiment (paragraph 3 of the claims); figure 3 is an electrical diagram of a reactor corresponding to a structural embodiment (according to claim 4); figure 4 - arrangement of the windings of the reactor relative to the magnetic circuit according to the second structural embodiment (paragraph 4 of the claims); figure 5 - arrangement of the windings of the reactor relative to the magnetic circuit according to the third structural embodiment (paragraph 5 of the claims); Fig.6 is an electrical diagram of a reactor corresponding to a structural embodiment (according to claim 5 of the claims); Fig.7 is a diagram of the switching control winding, according to the third structural embodiment (paragraph 5 of the claims); on Fig - 10 - layout diagram of the reactor with additional yokes and clamping beams (Fig - front view, Fig. 9 - horizontal and Fig. 10 - vertical projection of the reactor).

Управляемый шунтирующий реактор (фиг. 1) содержит основную обмотку 1, компенсационную обмотку 2, последовательно соединенные секции 3, 4, 5, представляющие собой часть управляющей обмотки 6, а также ее секцию 7. Причем управляющая обмотка расщеплена на секции 3, 4, 5, 7 так, что число витков каждой последующей ступени регулирования равно или больше числу витков всех предыдущих ступеней регулирования. The controlled shunt reactor (Fig. 1) contains the main winding 1, the compensation winding 2, series-connected sections 3, 4, 5, which are part of the control winding 6, as well as its section 7. Moreover, the control winding is split into sections 3, 4, 5 , 7 so that the number of turns of each subsequent control step is equal to or greater than the number of turns of all previous control steps.

По второму варианту изобретения управляющая обмотка расщеплена на секции так, что число витков каждой последующей ступени регулирования кратно числу витков первой ступени регулирования. According to a second embodiment of the invention, the control winding is split into sections so that the number of turns of each subsequent control step is a multiple of the number of turns of the first control step.

Все обмотки дросселей 13, 14, 15 могут быть расположены на общем отдельном магнитопроводе. All windings of the chokes 13, 14, 15 can be located on a common separate magnetic circuit.

Магнитопровод 16 (его основной стержень) может быть распложен внутри основной обмотки 1. Снаружи основной обмотки 1 размещена секция 7 управляющей обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки 1. Все остальные секции 3, 4, 5 соединены последовательно и выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи секции 7 управляющей обмотки. Причем напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно секции 7 управляющей обмотки равно 100% от номинального напряжения, а относительно последовательно соединенных секций 3, 4, 5 управляющей обмотки - 200% (фиг.1, 2). The magnetic circuit 16 (its main core) can be located inside the main winding 1. Outside the main winding 1 there is a section 7 of the control winding, the height of which is equal to the height of the main winding 1. All other sections 3, 4, 5 are connected in series and made in the form of one winding, located outside the section 7 of the control winding. Moreover, the short circuit voltage of the main winding 1 relative to section 7 of the control winding is 100% of the nominal voltage, and relative to the series-connected sections 3, 4, 5 of the control winding - 200% (Figs. 1, 2).

Магнитопровод 16 может быть расположен внутри секции 7 управляющей обмотки 6. Снаружи этой секции 7 расположена компенсационная обмотка 2, которая охвачена основной обмоткой 1. Все остальные секции 3, 4, 5 управляющей обмотки 6 соединены последовательно и выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи основной обмотки 1. Причем напряжение короткого замыкания Uкз основной обмотки 1 относительно первой секции 7 и всех остальных секций 3, 4, 5 управляющей обмотки равно 200% от номинального напряжения, а напряжение короткого замыкания первой секции 7 и всех остальных секций управляющей обмотки относительно друг друга составляет 400% (фиг.3, 4).The magnetic circuit 16 can be located inside section 7 of the control winding 6. Outside of this section 7 is a compensation winding 2, which is covered by the main winding 1. All other sections 3, 4, 5 of the control winding 6 are connected in series and made in the form of one winding located outside the main winding 1. Moreover, the short-circuit voltage U kz of the main winding 1 relative to the first section 7 and all other sections 3, 4, 5 of the control winding is 200% of the rated voltage, and the short-circuit voltage of the first sec tion 7 and all other sections of the control winding relative to each other is 400% (Fig.3, 4).

Все секции 3, 4, 5 и 7 управляющей обмотки 6 могут быть соединены последовательно и выполнены в виде одной обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки 1. Причем напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно управляющей обмотки 6 равно 100% от номинального напряжения (фиг.6). All sections 3, 4, 5 and 7 of the control winding 6 can be connected in series and made in the form of one winding, the height of which is equal to the height of the main winding 1. Moreover, the short circuit voltage of the main winding 1 relative to the control winding 6 is 100% of the nominal voltage (Fig. .6).

Секции 3, 4, 5 шунтированы тиристорными управляемыми блоками 8, 9, 10, 11, секция 7 управляющей обмотки шунтирована управляемым тиристорным блоком 12, в данном случае в цепь секции 3, 4, 5 включены дополнительные дроссели 13, 14, 15. Sections 3, 4, 5 are shunted by controlled thyristor blocks 8, 9, 10, 11, section 7 of the control winding is shunted by controlled thyristor block 12, in this case, additional chokes 13, 14, 15 are included in the circuit of section 3, 4, 5.

На фиг.7 приведена схема коммутации управляющей обмотки по соединению и компоновке, представленных на фиг.5 и 6. В данном случае в цепь части управляющей обмотки 6 установлен дополнительный дроссель 18. Figure 7 shows the switching circuit of the control winding for connection and layout, presented in figures 5 and 6. In this case, an additional inductor 18 is installed in the circuit part of the control winding 6.

На фиг.8 - 10 представлены проекции реактора, где показаны прижимные балки 19 для стягивания ярма 17, добавочные магнитопроводы 20, устанавливаемые для создания замкнутых контуров потокам рассеяния, продольные дополнительные ярма 21 (фиг.9 и 10) и управляющая обмотка 22 в целом. On Fig-10 presents the projection of the reactor, which shows the clamping beams 19 for tightening the yoke 17, additional magnetic cores 20, installed to create closed loops of scattering fluxes, longitudinal additional yokes 21 (Fig.9 and 10) and the control winding 22 as a whole.

Управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную обмотку, управляющую обмотку расщепленную на несколько секций тиристорные управляемые блоки, в котором в часть секций управляющей обмотки включены токоограничивающие дроссели, которые шунтированы тиристорными управляемыми блоками, может быть выполнен с управляющей обмоткой, расщепленной на секции так, что число витков каждой последующей ступени регулирования кратно числу витков первой ступени регулирования. A controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, a main winding, a control winding split into several sections of thyristor controlled blocks, in which current limiting chokes are included in some sections of the control winding, which are shunted by thyristor controlled blocks, can be made with a control winding split into sections so that the number of turns of each subsequent control step is a multiple of the number of turns of the first control step.

Конструктивные варианты такого исполнения повторяют все конструктивные варианты исполнения реактора при расщеплении управляющей обмотки на секции, при котором число витков каждой последующей ступени регулирования равно или больше числа витков всех предыдущих ступеней регулирования. Design variants of this design repeat all the design options of the reactor when the control winding is split into sections, in which the number of turns of each subsequent control step is equal to or greater than the number of turns of all previous control steps.

Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.

На холостом ходу реактора (фиг.1 и 3) все тиристорные блоки 8, 9, 10, 11, 12 заперты, в управляющей обмотке 6, 7 тока нет, а в основной обмотке 1 протекает небольшой ток, обеспечивающий создание основного магнитного потока в стержне магнитопровода 16 (фиг.2, 4, 5). При отпирании тиристоров блока 8 секции 3 управляющей обмотки и при отсутствии дросселя 13 ток в основной обмотке 1 был бы близок к 50% от номинального, так как напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 по отношению к части управляющей обмотки 6 и ее секции 3 невелико. Для ограничения тока в основной обмотке 1 и соответственно в секции 3 управляющей обмотки необходимо использовать дополнительный дроссель 13. Параметры этого дросселя подбираются так, чтобы ток в секции 3 управляющей обмотки при полном открытии тиристоров 8 был равен номинальному току управляющей обмотки. При этом ток в основной обмотке 1 будет равен ее номинальному току, помноженному на отношение числа витков секции 3 и всей обмотки управления в целом. At idle of the reactor (Figs. 1 and 3), all thyristor blocks 8, 9, 10, 11, 12 are locked, there is no current in the control winding 6, 7, and a small current flows in the main winding 1, which creates the main magnetic flux in the rod magnetic circuit 16 (Fig.2, 4, 5). When the thyristors of the block 8 of the section 3 of the control winding are unlocked and in the absence of a inductor 13, the current in the main winding 1 would be close to 50% of the nominal, since the short circuit voltage of the main winding 1 with respect to the part of the control winding 6 and its section 3 is small. To limit the current in the main winding 1 and, accordingly, in section 3 of the control winding, it is necessary to use an additional inductor 13. The parameters of this inductor are selected so that the current in section 3 of the control winding when the thyristors 8 are fully open is equal to the rated current of the control winding. In this case, the current in the main winding 1 will be equal to its rated current multiplied by the ratio of the number of turns of section 3 and the entire control winding as a whole.

Последовательное отпирание тиристорных блоков 8, 9, 10, 11 обеспечивает плавное увеличение мощности реактора вплоть до 50% от номинальной мощности, поскольку напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно части управляющей обмотки 6 составляет 200%. Это означает, что для получения 100% мощности при коротком замыкании части управляющей обмотки 6 необходимо увеличить напряжение на реакторе вдвое, что невозможно. При замыкании тиристорного блока 11 все дополнительные дроссели 13, 14, 15 выводятся из работы (ток через них уменьшается до нуля). Дальнейшее увеличение мощности реактора обеспечивается постепенным отпиранием тиристоров блока 12 вплоть до его номинальной мощности. При этом, поскольку напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно секции 7 управляющей обмотки равно 100%, ток в этой секции 7 управляющей обмотки близок к номинальному, а в части управляющей обмотки 6 ток значительно уменьшается. The sequential unlocking of the thyristor units 8, 9, 10, 11 provides a smooth increase in reactor power up to 50% of the rated power, since the short circuit voltage of the main winding 1 relative to part of the control winding 6 is 200%. This means that to obtain 100% power during a short circuit of part of the control winding 6, it is necessary to double the voltage at the reactor, which is impossible. When the thyristor unit 11 is closed, all additional chokes 13, 14, 15 are taken out of operation (the current through them decreases to zero). A further increase in reactor power is provided by the gradual unlocking of the thyristors of block 12 up to its rated power. Moreover, since the short circuit voltage of the main winding 1 relative to section 7 of the control winding is 100%, the current in this section 7 of the control winding is close to the nominal, and in the part of the control winding 6, the current is significantly reduced.

Таким образом, в номинальном режиме секция 7 управляющей обмотки работает практически на полную мощность, а часть управляющей обмотки 6 со всеми ее секциями 3, 4, 5 не используется. Ограниченная мощность части управляющей обмотки 6 позволяет ограничить мощность дросселей 13, 14, 15 до 15% от номинальной мощности реактора. При этом обе части управляющей обмотки 6, 7 могут быть размещены как внутри управляющей обмотки, так и снаружи. От такого расположения обмоток работа реактора не изменяется. Для эффективного использования обмоточного материала в номинальном режиме работы реактора целесообразно увеличить напряжение короткого замыкания части управляющей обмотки 7 до 200%. Этого можно достичь только при расположении двух частей обмоток 6 и 7 по разные стороны от основной обмотки 1 (одна секция 7 управляющей обмотки - внутри, а другая часть 6 - снаружи. (фиг.3, 4). Thus, in the nominal mode, the section of the control winding works almost at full power, and part of the control winding 6 with all its sections 3, 4, 5 is not used. The limited power of the part of the control winding 6 allows you to limit the power of the chokes 13, 14, 15 to 15% of the rated power of the reactor. In this case, both parts of the control winding 6, 7 can be placed both inside the control winding and outside. From this arrangement of the windings, the operation of the reactor does not change. For the effective use of the winding material in the nominal operating mode of the reactor, it is advisable to increase the short circuit voltage of part of the control winding 7 to 200%. This can only be achieved by arranging two parts of the windings 6 and 7 on opposite sides of the main winding 1 (one section 7 of the control winding is inside and the other part 6 is outside. (Figs. 3, 4).

Зазор между секцией 7 управляющей обмотки и основной обмотки 1, а также конструктивные параметры этих обмоток выбраны так, что напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно секции 7 управляющей обмотки 7 составляет 200% от номинального напряжения реактора. Все остальные секции управляющей обмотки 3, 4, 5, соединенные последовательно, составляют одну обмотку и имеют такую же высоту, как и высота основной обмотки. Напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно последовательно соединенных секций управляющей обмотки 3, 4, 5 составляет 200% от номинального напряжения реактора. При этом напряжение короткого замыкания между секцией 7 управляющей обмотки и частью управляющей обмотки 6 составляет 400%. При полном открытии тиристоров блока 11 (фиг.3) все дополнительные дроссели шунтируются, а мощность управляемого реактора составляет 50% его номинальной мощности, что обеспечивается соотношениями размеров основной обмотки и секционированной обмотки управления, определяющими напряжение короткого замыкания 200%. При полном открытии тиристоров блока 12 (фиг. 3) мощность управляемого реактора увеличивается на 50% и достигает 100%, что обеспечивается соотношениями размеров основной обмотки и несекционированной части управляющей обмотки, определяющими напряжение короткого замыкания 200%. Мощности и токи в частях управляющей обмотки 7 и 6 (секция 6 - это последовательно соединенные секции 3, 4 и 5) примерно одинаковы. Это обстоятельство обеспечивает полное использование проводникового материала, но из-за большого зазора между обмотками 7 и 1 расходуется повышенное его количество. Для лучшего использования объема управляемого реактора компенсационные обмотки 2 трехфазного реактора могут быть расположены в большом зазоре (фиг. 4) между обмотками 7 и 1 и соединяются в треугольник. The gap between the section 7 of the control winding and the main winding 1, as well as the design parameters of these windings are selected so that the short circuit voltage of the main winding 1 relative to section 7 of the control winding 7 is 200% of the rated voltage of the reactor. All other sections of the control winding 3, 4, 5, connected in series, form one winding and have the same height as the height of the main winding. The short circuit voltage of the main winding 1 relative to the series-connected sections of the control winding 3, 4, 5 is 200% of the rated voltage of the reactor. In this case, the short circuit voltage between the control winding section 7 and part of the control winding 6 is 400%. With the full opening of the thyristors of block 11 (Fig. 3), all additional chokes are bypassed, and the power of the controlled reactor is 50% of its rated power, which is ensured by the ratio of the sizes of the main winding and the partitioned control winding, which determine the short circuit voltage of 200%. With the full opening of the thyristors of block 12 (Fig. 3), the power of the controlled reactor increases by 50% and reaches 100%, which is ensured by the size ratios of the main winding and the non-sectioned part of the control winding, which determine the short circuit voltage of 200%. The powers and currents in the parts of the control winding 7 and 6 (section 6 are series-connected sections 3, 4 and 5) are approximately the same. This circumstance ensures the full use of the conductive material, but due to the large gap between the windings 7 and 1, an increased amount is consumed. For better utilization of the volume of the controlled reactor, the compensation windings 2 of the three-phase reactor can be located in a large gap (Fig. 4) between the windings 7 and 1 and are connected in a triangle.

Сокращение расхода проводникового материала управляемого реактора достигается в третьем варианте исполнения (фиг.5 - 7), где все секции управляющей обмотки соединены последовательно, составляют одну обмотку, имеющую такую же высоту, как и обмотка 1. В этом случае напряжение короткого замыкания обмотки 1 относительно управляющей обмотки равно 100%. Эта конструкция обеспечивает наименьший расход активных материалов. The reduction in the flow rate of the conductive material of the controlled reactor is achieved in the third embodiment (Figs. 5-7), where all sections of the control winding are connected in series, make up one winding having the same height as winding 1. In this case, the short circuit voltage of winding 1 relative to control winding is 100%. This design provides the lowest consumption of active materials.

Управляющая обмотка может быть расположена как внутри, так и снаружи основной обмотки 1. Разделение ее на секции производят послойно, чтобы избежать поперечных магнитных потоков и снизить потери в реакторе. При таком расположении секции управляющей обмотки напряжение короткого замыкания основной обмотки 1 относительно каждой секции 3, 4, 5, 6, 7 (фиг.5-7) близко к 100%. Поэтому при замыкании накоротко (при полном открытии тиристоров блока 8) ток в основной обмотке 1 достигает номинального. Для ограничения тока в соответствии с относительным числом витков секции 3 необходимо использовать в цепи управления этой секции дроссель 13. Мощность его при том же относительном числе витков секции 3, как и в первых двух вариантах расположения управляющей обмотки, практически вдвое больше, так как вдвое больше напряжение короткого замыкания секционированной обмотки (100% вместо 50%). При последовательном открытии блоков тиристоров 9, 10, 11, 12 мощность реактора увеличится вплоть до номинальной. При этом только в цепи коммутации блока 12 не требуется дополнительного дросселя, так как при коротком замыкании всей обмотки в целом по основной обмотке 1 и управляющей обмотке протекает номинальный ток. В отличие от первого варианта (фиг.1) все секции управляющей обмотки полностью используются в номинальном режиме реактора, а занимаемый обмотками объем минимален, так как определен только изоляционным слоем между обмотками. The control winding can be located both inside and outside the main winding 1. It is divided into sections in layers to avoid transverse magnetic fluxes and reduce losses in the reactor. With this arrangement of the control winding section, the short circuit voltage of the main winding 1 relative to each section 3, 4, 5, 6, 7 (Figs. 5-7) is close to 100%. Therefore, when short-circuited (when the thyristors of unit 8 are fully open), the current in the main winding 1 reaches the rated current. To limit the current in accordance with the relative number of turns of section 3, it is necessary to use a reactor 13 in the control circuit of this section. Its power, with the same relative number of turns of section 3, as in the first two options for the location of the control winding, is almost twice as much as twice as much short circuit voltage of the sectioned winding (100% instead of 50%). With the sequential opening of the thyristor blocks 9, 10, 11, 12, the reactor power will increase up to the nominal. Moreover, only in the switching circuit of block 12 does not require an additional inductor, since with a short circuit of the entire winding as a whole, the rated current flows through the main winding 1 and the control winding. Unlike the first option (Fig. 1), all sections of the control winding are fully used in the nominal mode of the reactor, and the volume occupied by the windings is minimal, since it is determined only by the insulating layer between the windings.

Следует заметить, что во всех вариантах исполнения реакторов при необходимости быстрого увеличения их мощности отпирают только последний тиристорный блок 12, т.е. все остальные блоки им шунтируются. It should be noted that in all reactor designs, if it is necessary to quickly increase their power, only the last thyristor unit 12 is unlocked, i.e. all other blocks are shunted to them.

Во втором варианте разнесенных частей управляющей обмотки по разные стороны основной обмотки 1 необходимо также отпереть тиристорный блок 11, так как в этом варианте секция 7 управляющей обмотки обеспечивает лишь 50% мощности реактора. In the second variant of the spaced parts of the control winding on opposite sides of the main winding 1, it is also necessary to unlock the thyristor unit 11, since in this embodiment the control winding section 7 provides only 50% of the reactor power.

Вытеснение магнитного потока из основного стержня магнитопровода при короткозамкнутых секциях управляющей обмотки может привести к значительному увеличению добавочных потерь в реакторе от потоков рассеяния. Поэтому необходимо собрать этот поток рассеяния в магнитопровод с наименьшим магнитным сопротивлением. Для этого в управляемом реакторе предусмотрены дополнительные ярма 21 (фиг.8-10), прикрывающие со всех сторон (с двух сторон от основных ярем 17) обмотки 22 и 1 и зазор между ними. Прижимные балки 19 для стягивания ярма 17 предусмотрены немагнитными (например, изоляционными из нержавеющей стали), тоже для уменьшения потерь в реакторе от потока рассеяния. Для создания замкнутых контуров потокам рассеяния при пофазном исполнении реактора дополнительные ярма могут замыкаться по концам стержнями добавочного магнитопровода 20. The displacement of the magnetic flux from the main core of the magnetic circuit with short-circuited sections of the control winding can lead to a significant increase in the additional losses in the reactor from the scattering fluxes. Therefore, it is necessary to collect this scattering flux into a magnetic circuit with the least magnetic resistance. To this end, additional yokes 21 (FIGS. 8-10) are provided in the controlled reactor, covering windings 22 and 1 and the gap between them on all sides (on both sides of the main yoke 17). The clamping beams 19 for contracting the yoke 17 are provided non-magnetic (for example, insulating stainless steel), also to reduce losses in the reactor from the scattering stream. To create closed circuits for the scattering fluxes in the phase-by-phase design of the reactor, additional yokes can be closed at the ends by rods of an additional magnetic circuit 20.

Дополнительные ярма могут быть выполнены в виде колец, немагнитных из листовой стали, ширина которых обеспечивает сбор магнитного потока из зазоров между обмотками и из объема, занятого обмотками. Максимальное сечение кольцевого ярма равно четверти от сечения основного ярма по величине максимального магнитного потока при номинальном токе реактора, когда весь магнитный поток вытеснен из основного стержня. Для использования возможности циркуляции индуцированных токов в кольцевых ярмах они должны иметь поперечные сплошные прорези. При использовании кольцевых ярем высота окна магнитопровода между основными ярмами увеличивается на двойную толщину кольцевых ярем по сравнению с вариантом продольных дополнительных ярем 21 (фиг.9, 10). Соответственно увеличивается длина стержней магнитопровода. Additional yokes can be made in the form of rings non-magnetic of sheet steel, the width of which ensures the collection of magnetic flux from the gaps between the windings and from the volume occupied by the windings. The maximum cross section of the annular yoke is equal to a quarter of the cross section of the main yoke in terms of the maximum magnetic flux at the rated current of the reactor, when the entire magnetic flux is displaced from the main rod. To take advantage of the possibility of circulating induced currents in ring yokes, they must have transverse solid slots. When using annular yarns, the height of the magnetic core window between the main yokes increases by a double thickness of the annular yarns in comparison with the variant of longitudinal additional yarns 21 (Figs. 9, 10). Accordingly, the length of the rods of the magnetic circuit increases.

Задача компенсации третьей гармонической в кривой тока реактора решается известным способом путем установки дополнительных компенсационных обмоток 2 на каждой фазе реактора и соединения их в треугольник. Мощность компенсационных обмоток определяется мощностью третьей гармонической и ориентировочно составляет 10% от номинальной мощности ректора. The task of compensating the third harmonic in the reactor current curve is solved in a known manner by installing additional compensation windings 2 at each phase of the reactor and connecting them into a triangle. The power of the compensation windings is determined by the power of the third harmonic and approximately 10% of the nominal power of the rector.

Для ограничения перенапряжений при быстром изменении тока в реакторе на выводах всех обмоток устанавливаются нелинейные ограничители перенапряжений. To limit overvoltages during a rapid change in current in the reactor, non-linear overvoltage limiters are installed at the terminals of all windings.

Таким образом, создаваемые высшие гармонические в кривой тока коммутируемой тиристорами секции индуцируют противоЭ.Д.С. в короткозамкнутых частях предыдущих секций, суммарная мощность которых превосходит мощность коммутируемой секции при неполных углах открытия тиристорных блоков. В результате содержания высших гармонических в магнитном потоке ограничивается, что и приводит к ограничению высших гармонических в токе основной обмотки 1 до любого наперед заданного значения. Thus, the generated higher harmonic sections in the current curve of the thyristor-switched sections induce a counter-emf. in the short-circuited parts of the previous sections, the total power of which exceeds the power of the switched section at incomplete opening angles of the thyristor blocks. As a result, the content of higher harmonics in the magnetic flux is limited, which leads to the limitation of higher harmonics in the current of the main winding 1 to any predetermined value.

Наиболее эффективно ограничиваются высшие гармонические, когда полная мощность (полное число витков) коммутируемой секции незначительно превосходит суммарную мощность (число витков) всех предыдущих секций, например, на 10% (п. 1 формулы изобретения). Можно рекомендовать следующий ряд мощностей (число витков) последовательных ступеней регулирования управляемого реактора: 5; 10.5; 22; 46; 100% либо 10; 21,55; 46,44; 100%. При этом обеспечивается содержание высших гармонических в кривой тока на всех секциях регулирования управляемого реактора не более 4% от протекающего тока и не более 3% от номинального тока. Higher harmonics are most effectively limited when the total power (total number of turns) of the switched section slightly exceeds the total power (number of turns) of all previous sections, for example, by 10% (paragraph 1 of the claims). We can recommend the following series of capacities (number of turns) of successive stages of regulation of a controlled reactor: 5; 10.5; 22; 46; 100% or 10; 21.55; 46.44; one hundred%. At the same time, the content of higher harmonics in the current curve in all sections of the controlled reactor regulation is ensured not more than 4% of the flowing current and not more than 3% of the rated current.

Однако, если достаточно обеспечить ограничение высших гармонических только на уровне 3% от номинального тока реактора, управляющая обмотка может быть разделена на меньшее число секций при одинаковой мощности (числе витков) всех секций управляющей обмотки 6, 7. Тогда при количестве секций управляющей обмотки, равном n, мощность (число витков) первой секции регулировании будет равна Qном/n; мощность второй - 2 Qном/n и т.д. вплоть до Qном. Например, при трех секциях регулирования полная мощность первой секции составит 0,33 Qном, полная мощность второй секции - 0,67 Qном, полная мощность третьей ступени - Qном. Промежуточные значения мощности получаются при неполных углах открытия тиристоров.However, if it is sufficient to ensure that the higher harmonic limits are only 3% of the rated current of the reactor, the control winding can be divided into fewer sections for the same power (number of turns) of all sections of the control winding 6, 7. Then, with the number of sections of the control winding equal to n, power (number of turns) of the first regulation section will be equal to Q nom / n; power of the second - 2 Q nom / n, etc. up to Q nom . For example, with three control sections, the total power of the first section is 0.33 Q nom , the total power of the second section is 0.67 Q nom , the total power of the third stage is Q nom . Intermediate power values are obtained with incomplete opening angles of the thyristors.

Необходимость обеспечения именно 100%-го напряжения короткого замыкания при замыкании всех секций управляющей обмотки 6, 7 вызвана тем, что при меньшем значении напряжения короткого замыкания будет иметь место перегрев обмоток реактора, а при большем значении не будет обеспечиваться его номинальная мощность. The need to ensure exactly 100% short circuit voltage when closing all sections of the control winding 6, 7 is caused by the fact that with a lower value of the short circuit voltage, the reactor windings will overheat, and with a higher value its rated power will not be provided.

Управляющие обмотки во всех вариантах исполнения разделены на несколько последовательно соединенных секций, коммутируемых порознь. The control windings in all versions are divided into several series-connected sections, switched separately.

Во всех вариантах исполнения реактор имеет компенсационные обмотки на каждой фазе для компенсации третьей гармонической в кривой тока реактора, которые соединяются в треугольник. In all embodiments, the reactor has compensation windings in each phase to compensate for the third harmonic in the current curve of the reactor, which are connected in a triangle.

На выводах всех обмоток и их секций установлены нелинейные ограничители перенапряжений. At the terminals of all windings and their sections, nonlinear surge arresters are installed.

Claims (14)

1. Управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную обмотку, управляющую обмотку, расщепленную на несколько секций, тиристорные управляемые блоки, отличающийся тем, что в часть секций управляющей обмотки включены токоограничивающие дроссели последовательно с тиристорными управляемыми блоками, причем управляющая обмотка расщеплена на секции так, что число витков каждой последующей ступени регулирования равно или больше числу витков всех предыдущих ступеней регулирования. 1. A controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, a main winding, a control winding split into several sections, thyristor controlled units, characterized in that current limiting inductors are connected in series with the thyristor controlled units in part of the sections of the control winding, and the control winding is split into sections so that the number of turns of each subsequent control step is equal to or greater than the number of turns of all previous control steps. 2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что все обмотки дросселей расположены на общем отдельном магнитопроводе. 2. The reactor according to claim 1, characterized in that all the windings of the chokes are located on a common separate magnetic circuit. 3. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что магнитопровод расположен внутри основной обмотки, снаружи которой размещена одна из секций управляющей обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки, все остальные секции управляющей обмотки соединены последовательно, выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи упомянутой секции управляющей обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно секции управляющей обмотки равно 100% от номинального напряжения, а относительно последовательно соединенных секций управляющей обмотки - 200%. 3. The reactor according to claim 1 or 2, characterized in that the magnetic circuit is located inside the main winding, outside of which one of the sections of the control winding is placed, the height of which is equal to the height of the main winding, all other sections of the control winding are connected in series, made in the form of one winding, located outside the said section of the control winding, and the short circuit voltage of the main winding relative to the control winding section is 100% of the nominal voltage, and relatively connected in series x sections of the control winding - 200%. 4. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что он снабжен компенсационной обмоткой, причем магнитопровод расположен внутри одной из секций управляющей обмотки, снаружи этой секции расположена компенсационная обмотка, которая охвачена основной обмоткой, все остальные секции управляющей обмотки соединены последовательно, выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи основной, а высота этой обмотки равна высоте основной обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно упомянутой секции и всех остальных секций управляющей обмотки равно 200% от номинального напряжения, а напряжение короткого замыкания упомянутой секции и всех остальных секций управляющей обмотки относительно друг друга составляет 400%. 4. The reactor according to claim 1 or 2, characterized in that it is equipped with a compensation winding, and the magnetic circuit is located inside one of the sections of the control winding, outside this section there is a compensation winding that is covered by the main winding, all other sections of the control winding are connected in series, made in the form of one winding located outside the main one, and the height of this winding is equal to the height of the main winding, and the short circuit voltage of the main winding relative to the mentioned section and all the others sections of the control winding is 200% of the rated voltage, and the short circuit voltage of the said section and all other sections of the control winding relative to each other is 400%. 5. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что все секции управляющей обмотки соединены последовательно и выполнены в виде одной катушечной обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки, причем управляющая обмотка расположена непосредственно на магнитопроводе, а основная обмотка расположена снаружи управляющей обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно управляющей обмотки равно 100% от номинального напряжения. 5. The reactor according to claim 1 or 2, characterized in that all sections of the control winding are connected in series and are made in the form of one coil winding, the height of which is equal to the height of the main winding, the control winding located directly on the magnetic circuit, and the main winding located outside the control winding moreover, the short circuit voltage of the main winding relative to the control winding is 100% of the rated voltage. 6. Реактор по одному из пп.1 - 5, отличающийся тем, что в нем установлены прижимные балки ярем, выполненные из немагнитного материала, а торцевые части всех обмоток закрыты дополнительными ярмами. 6. The reactor according to one of paragraphs.1 to 5, characterized in that it is equipped with clamping beams with a jerk made of non-magnetic material, and the end parts of all windings are closed with additional yokes. 7. Реактор по одному из пп.1 - 4, отличающийся тем, что на выводах всех обмоток установлены нелинейные ограничители перенапряжений. 7. The reactor according to one of claims 1 to 4, characterized in that the terminals of all the windings are equipped with non-linear surge arresters. 8. Управляемый шунтирующий реактор, содержащий магнитопровод, основную обмотку, управляющую обмотку, расщепленную на несколько секций, тиристорные управляемые блоки, отличающийся тем, что в часть секций управляющей обмотки включены токоограничивающие дроссели последовательно с тиристорными управляемыми блоками, причем управляющая обмотка расщеплена на секции так, что число витков каждой последующей ступени регулирования кратно числу витков первой ступени регулирования. 8. A controlled shunt reactor containing a magnetic circuit, a main winding, a control winding split into several sections, thyristor controlled units, characterized in that the current winding chokes are connected in series with the thyristor controlled units in part of the control winding sections, and the control winding is split into sections so that the number of turns of each subsequent control step is a multiple of the number of turns of the first control step. 9. Реактор по п.8, отличающийся тем, что все обмотки дросселей расположены на общем отдельном магнитопроводе. 9. The reactor of claim 8, characterized in that all the windings of the chokes are located on a common separate magnetic circuit. 10. Реактор по п.8 или 9, отличающийся тем, что магнитопровод расположен внутри основной обмотки, снаружи которой размещена одна из секций управляющей обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки, все остальные секции управляющей обмотки соединены последовательно, выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи упомянутой секции управляющей обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно секции управляющей обмотки равно 100% от номинального напряжения, а относительно последовательно соединенных секций управляющей обмотки - 200%. 10. The reactor according to claim 8 or 9, characterized in that the magnetic circuit is located inside the main winding, on the outside of which one of the sections of the control winding is placed, the height of which is equal to the height of the main winding, all other sections of the control winding are connected in series, made in the form of one winding, located outside the said section of the control winding, and the short circuit voltage of the main winding relative to the control winding section is 100% of the rated voltage, and relatively connected in series x control winding sections - 200%. 11. Реактор по п.8 или 9, отличающийся тем, что он снабжен компенсационной обмоткой, причем магнитопровод расположен внутри одной из секций управляющей обмотки, снаружи этой секции расположена компенсационная обмотка, которая охвачена основной обмоткой, все остальные секции управляющей обмотки соединены последовательно, выполнены в виде одной обмотки, расположенной снаружи основной, а высота этой обмотки равна высоте основной обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно упомянутой секции и всех остальных секций управляющей обмотки равно 200% от номинального напряжения, а напряжение короткого замыкания упомянутой секции и всех остальных секций управляющей обмотки относительно друг друга составляет 400%. 11. The reactor according to claim 8 or 9, characterized in that it is equipped with a compensation winding, the magnetic circuit being located inside one of the sections of the control winding, outside this section there is a compensation winding that is covered by the main winding, all other sections of the control winding are connected in series, made in the form of one winding located outside the main one, and the height of this winding is equal to the height of the main winding, and the short circuit voltage of the main winding relative to the mentioned section and all the others sections of the control winding is 200% of the rated voltage, and the short circuit voltage of the said section and all other sections of the control winding relative to each other is 400%. 12. Реактор по п.8 или 9, отличающийся тем, что все секции управляющей обмотки соединены последовательно и выполнены в виде одной катушечной обмотки, высота которой равна высоте основной обмотки, причем управляющая обмотка расположена непосредственно на магнитопроводе, а основная обмотка расположена снаружи управляющей обмотки, причем напряжение короткого замыкания основной обмотки относительно управляющей обмотки равно 100% от номинального напряжения. 12. The reactor according to claim 8 or 9, characterized in that all sections of the control winding are connected in series and are made in the form of one coil winding, the height of which is equal to the height of the main winding, the control winding located directly on the magnetic circuit, and the main winding located outside the control winding moreover, the short circuit voltage of the main winding relative to the control winding is 100% of the rated voltage. 13. Реактор по одному из пп.8 - 12, отличающийся тем, что в нем установлены прижимные балки ярем, выполненные из немагнитного материала, а торцевые части всех обмоток закрыты дополнительными ярмами. 13. The reactor according to one of paragraphs.8 to 12, characterized in that it is equipped with clamping beams with a jerk made of non-magnetic material, and the end parts of all windings are closed with additional yokes. 14. Реактор по одному из пп.8 - 12, отличающийся тем, что на выводах всех обмоток установлены нелинейные ограничители перенапряжений. 14. The reactor according to one of claims 8 to 12, characterized in that at the terminals of all the windings non-linear surge suppressors are installed.
RU95119725A 1995-11-29 1995-11-29 Controlling shunt reactor (options) RU2112295C1 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95119725A RU2112295C1 (en) 1995-11-29 1995-11-29 Controlling shunt reactor (options)
AU48932/96A AU4893296A (en) 1995-11-29 1996-02-15 Controlled by-pass reactor
PCT/RU1996/000037 WO1997020328A1 (en) 1995-11-29 1996-02-15 Controlled by-pass reactor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95119725A RU2112295C1 (en) 1995-11-29 1995-11-29 Controlling shunt reactor (options)

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU95119725A RU95119725A (en) 1997-11-10
RU2112295C1 true RU2112295C1 (en) 1998-05-27

Family

ID=20174035

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95119725A RU2112295C1 (en) 1995-11-29 1995-11-29 Controlling shunt reactor (options)

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU4893296A (en)
RU (1) RU2112295C1 (en)
WO (1) WO1997020328A1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2539358C1 (en) * 2013-06-06 2015-01-20 Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" Electric induction device
RU2599728C2 (en) * 2011-08-30 2016-10-10 Абб Текнолоджи Аг Dry-type transformer
RU2610136C2 (en) * 2015-04-28 2017-02-08 Илья Николаевич Джус Biasing controlled shunt reactor

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2000025328A1 (en) * 1998-10-27 2000-05-04 Georgy Nikolaevich Alexandrov Controlled reactor
RU2221297C1 (en) * 2002-10-31 2004-01-10 Александров Георгий Николаевич Controllable shunt reactor
CN101609742B (en) * 2008-06-18 2011-08-31 特变电工沈阳变压器集团有限公司 Self-energy-taking rapid-response controllable reactor
RU2542741C1 (en) * 2013-07-31 2015-02-27 Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" Electromagnetic reactor
RU2688882C1 (en) * 2018-08-27 2019-05-23 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вятский государственный университет" (ВятГУ) Controlled shunt reactor-autotransformer

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3719910A (en) * 1971-10-26 1973-03-06 Westinghouse Electric Corp Electrical inductive apparatus
NL7414021A (en) * 1974-10-25 1976-04-27 Smit Nijmegen Bv ADJUSTABLE MULTI-PHASE TRANSFORMER SYSTEM FOR CONNECTING TWO DISTRIBUTION NETWORKS.
GB2063572A (en) * 1979-11-06 1981-06-03 Westinghouse Electric Corp Tap changer for electrical inductive apparatus
DE3338149A1 (en) * 1983-10-20 1985-05-02 Transformatoren Union Ag, 7000 Stuttgart CIRCUIT ARRANGEMENT FOR LARGE POWER TRANSFORMERS

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1.Дорожко П.И., Лейтес Л.В. Сравнительный анализ различных конструкций управляемых реакторов. - Электротехника, 1991, N 2, с. 18 - 24. 2. Коршунов Е.В., Краснопевцев В.А. Статические и динамические характеристики управляемого реактора на напряжение 500 кВ. - Электротехника, 1991, N 2, с. 49 - 52, рис. 1а) и 1б). *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2599728C2 (en) * 2011-08-30 2016-10-10 Абб Текнолоджи Аг Dry-type transformer
RU2539358C1 (en) * 2013-06-06 2015-01-20 Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" Electric induction device
RU2610136C2 (en) * 2015-04-28 2017-02-08 Илья Николаевич Джус Biasing controlled shunt reactor

Also Published As

Publication number Publication date
WO1997020328A1 (en) 1997-06-05
AU4893296A (en) 1997-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8582255B2 (en) Core-saturated superconductive fault current limiter and control method of the fault current limiter
AU759545B2 (en) Universal harmonic mitigating system
US6127743A (en) Universal harmonic mitigating system
GB2424766A (en) Resonant circuit arrangement used to commutate switches of an on-load tap changer
RU2112295C1 (en) Controlling shunt reactor (options)
US5990667A (en) Regulator with asymmetrical voltage increase/decrease capability for utility system
RU2221297C1 (en) Controllable shunt reactor
WO2016120880A1 (en) Fault current limiter
EP3736840B1 (en) Inductor assembly and speaker
US5319534A (en) Series-parallel active power line conditioner utilizing reduced-turns-ratio transformer for enhanced peak voltage regulation capability
Visintini Rectifiers
RU2125311C1 (en) Variable shunt reactor
RU2065654C1 (en) Variable reactor
RU2348998C1 (en) Controllable transformer-type reactor
Eladawy et al. DC‐presaturated fault current limiter for high voltage direct current transmission systems
RU2136071C1 (en) Controlled by-pass reactor
RU27970U1 (en) CONTROLLED BYPASS REACTOR
RU2804344C2 (en) Power source for arc furnace with resonance circuit
KR20030062596A (en) High-Tc Superconducting Fault Current Limiter Controlling the Amplitude of Fault Current Using Thyristor
CN102496444B (en) Super-conducting type controlled reactor with high leakage reactance
RU2518149C2 (en) Controlled reactor with three-leg core
RU124077U1 (en) CONTROLLED REACTOR WITH A THREE-ROD MAGNETIC WIRE
RU27969U1 (en) CONTROLLED BYPASS REACTOR
RU2306212C2 (en) Power supply source for mechanized welding
CN2696187Y (en) Power electronic type short-circuit fault current limitter