RU2135364C1 - Method of manufacturing layered metal materials - Google Patents
Method of manufacturing layered metal materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2135364C1 RU2135364C1 RU98109435/02A RU98109435A RU2135364C1 RU 2135364 C1 RU2135364 C1 RU 2135364C1 RU 98109435/02 A RU98109435/02 A RU 98109435/02A RU 98109435 A RU98109435 A RU 98109435A RU 2135364 C1 RU2135364 C1 RU 2135364C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- base
- layered
- heating
- electrolyte
- cladding layer
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства, композиционных изделий и может использоваться при изготовлении слоистых металлических материалов преимущественно на стальной основе. The invention relates to the field of production, composite products and can be used in the manufacture of layered metal materials mainly on a steel basis.
Известен способ диффузионной сварки металлических материалов, при котором осуществляют очистку свариваемых поверхностей деталей низкотемпературной плазмой в среде защитных газов, детали нагревают и сдавливают, причем очистку осуществляют импульсной дугой низкого давления (см. А.с. СССР N 1384358, B 23 K 20/14). A known method of diffusion welding of metallic materials, in which the surfaces to be welded are cleaned with low-temperature plasma in a protective gas environment, the parts are heated and squeezed, and the cleaning is carried out by a low-pressure pulsed arc (see A.S. USSR N 1384358, B 23 K 20/14 )
Недостатками данного способа являются применение низкого давления при очистке, что предполагает использование сложного вакуумного оборудования, а также избирательная модификация поверхностей, которое приводит лишь к удалению загрязнений и никоих образом не затрагивает поверхностные слои. The disadvantages of this method are the use of low pressure during cleaning, which involves the use of sophisticated vacuum equipment, as well as selective surface modification, which only leads to the removal of contaminants and in no way affects the surface layers.
Известен также способ изготовления сталеалюминиевой проволоки, включающий очистку поверхности стального сердечника, его нагрев, наложение на сердечник алюминиевой оболочки, и их совместное волочение, причем сердечник нагревают индукционным методом с выдержкой на воздухе, а перед нагревом сердечник подвергают холодной деформации на глубину поверхностного слоя окисления (см. А.с. СССР N 1066694, B 21 C 23/22). There is also a known method of manufacturing a steel-aluminum wire, including cleaning the surface of a steel core, heating it, applying an aluminum shell to the core, and drawing them together, the core being heated by induction with exposure to air, and before heating, the core is subjected to cold deformation to the depth of the surface oxidation layer ( see A.S. USSR N 1066694, B 21 C 23/22).
Недостатки данного способа в том, что холодная деформация сердечника на глубину слоя окисления приводит к частичному внедрению окислов в поверхностные слои, в то время как для последующего процесса соединения поверхностные слои должны быть свободны от посторонних включений, а выдержка на воздухе после нагрева ведет к дополнительному окислению поверхности и последующему блокированию окислами соединения сердечника с оболочкой и значительной неравномерности деформации компонентов. The disadvantages of this method are that cold deformation of the core to the depth of the oxidation layer leads to the partial incorporation of oxides into the surface layers, while for the subsequent joining process, the surface layers should be free from foreign impurities, and exposure to air after heating leads to additional oxidation surface and subsequent blocking by oxides of the connection of the core with the shell and significant uneven deformation of the components.
Известен способ сварки давлением разнородных материалов, при котором поверхность детали с более высокой температурой плавления модифицируют путем ионно-плазменного напыления промежуточной прослойки, на которую наносят другую прослойку с пористостью 30-60%, после чего детали нагревают и деформируют, причем в качестве материала прослоек используют материал детали с более низкой температурой плавления (см. а.с. СССР 1407731, B 23 K 20/16). A known method of pressure welding of dissimilar materials, in which the surface of the part with a higher melting point is modified by ion-plasma spraying of the intermediate layer, which is applied to another layer with a porosity of 30-60%, after which the parts are heated and deformed, and use as the material of the layers material of a part with a lower melting point (see USSR AS 1407731, B 23 K 20/16).
Недостатком данного способа является необходимость дополнительного напыления слоев из материала одной из деталей, причем при последующих нагреве и деформации деталей может иметь место отслоение напыленного материала вследствие напряжений, возникающих в зоне контакта деталей, что приводит к снижению прочности их соединения. The disadvantage of this method is the need for additional spraying of layers of the material of one of the parts, and upon subsequent heating and deformation of the parts, peeling of the sprayed material may occur due to stresses arising in the contact zone of the parts, which leads to a decrease in the strength of their connection.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу является способ изготовления слоистых материалов, в частности биметаллической проволоки, преимущественно стале-медной, согласно которому производят предварительную электролитно-плазменную обработку поверхности основы из более твердого металла в режиме постоянного тока для ее модификации и очистки, сборку заготовки с герметизацией зоны соединения, нагрев и совместную прокатку слоистой заготовки. Closest to the technical nature of the proposed method is a method of manufacturing layered materials, in particular bimetallic wire, mainly steel-copper, according to which preliminary electrolytic-plasma processing of the surface of the base from a harder metal in direct current mode is performed for its modification and cleaning, assembly of the workpiece with sealing of the joint zone, heating and joint rolling of the layered workpiece.
В основу изобретения положена задача - разработать способ изготовления слоистых металлов сваркой давлением, в котором комплексная модификация поверхностей основы и плакирующего слоя без использования дополнительных материалов и сложного вакуумного оборудования, а также условия нагрева слоистой заготовки под прокатку, обеспечивали бы минимальную неравномерность деформации компонентов и получение прочного соединения между ними. The basis of the invention is the task of developing a method for manufacturing laminated metals by pressure welding, in which a comprehensive modification of the surfaces of the base and cladding layer without the use of additional materials and sophisticated vacuum equipment, as well as the conditions for heating the laminated billet for rolling, would ensure minimal non-uniformity of deformation of the components and obtaining durable connections between them.
Поставленная задача решается тем, что в способе изготовления слоистых металлов, включающем одновременную подачу основы из более твердого металла, преимущественно стали, и плакирующего слоя из мягкого металла, модификацию их контактных поверхностей, сборку слоистой заготовки с герметизацией зоны соединения, нагрев и совместную прокатку слоистой заготовки, поверхность основы модифицируют электролитно-плазменной обработкой с предварительной очисткой в режиме постоянного тока и последующим упрочнением в режиме импульсного тока, на поверхности плакирующего слоя механической обработкой формируют рельеф шероховатости, а слоистую заготовку подвергают высокоскоростному нагреву с промежуточными выдержками в пароводяной среде в течение 1-2 с. The problem is solved in that in a method for manufacturing layered metals, comprising simultaneously supplying a base of harder metal, mainly steel, and a cladding layer of soft metal, modifying their contact surfaces, assembling a layered workpiece with sealing the connection zone, heating and joint rolling of the layered workpiece , the base surface is modified by electrolyte-plasma treatment with preliminary cleaning in constant current mode and subsequent hardening in pulse current mode, by rhnosti plating layer is formed by machining terrain roughness and high speed layered preform is heated to the intermediate extracts in a steam environment for 1-2 seconds.
Кроме того, решению поставленной задачи способствует осуществление избирательной деформации, плакирующего слоя перед совместной прокаткой слоистой заготовки. In addition, the solution of the problem contributes to the implementation of selective deformation, cladding layer before the joint rolling of the layered workpiece.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 изображена технологическая схема предлагаемого способа, на фиг.2 - характер изменения силы тока в процессе предварительной очистки поверхности основы, на фиг.3 - характер изменения силы тока в процессе упрочнения поверхности, основы. The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows the technological scheme of the proposed method, figure 2 - the nature of the change in current during the preliminary cleaning of the surface of the base, figure 3 - the nature of the change in current in the process of hardening the surface, the base.
Заявляемый способ изготовления слоистых металлов сваркой давлением осуществляется согласно схеме технологического процесса, приведенной на фиг.1, следующим образом. The inventive method of manufacturing layered metals by pressure welding is carried out according to the process flow chart shown in figure 1, as follows.
На первом этапе осуществляют модификацию контактных поверхностей основы и плакирующего слоя, для чего основу 1 (фиг. 1) в виде длинномерного изделия рихтуют в специальном устройстве 2 роликового или барабанного типа и подают в агрегат 3 электролитно-плазменной обработки. Одновременно с этим материал плакирующего слоя 4 в виде ленты также рихтуют в устройстве 5 и подают в узел 6 механической обработки. В агрегате 3 электролитно-плазменной обработки последовательно установлены электролитные ячейки очистки 7 и упрочнения поверхности 8, а также узлы промывки 9 и обдува воздухом 10. Отрихтованную основу 1 пропускают через полость электролитных ячеек 7 и 8, которые подключены к источникам 11, 12 постоянного и импульсного тока соответственно. При этом положительный вывод источников 11, 12 подключен к ячейкам 7, 8, а отрицательный через токоподвод к основе 1. В электролитные ячейки 7 и 8 в процессе обработки из бака 13 подается электролит, представляющий собой водный раствор солей калия, кальция или натрия. Обработка плакирующего слоя осуществляется вращающейся щеткой 15, выполненной из материала с твердостью, значительно превышающей твердость материала плакирующего слоя 4. Рельеф шероховатости задается усилием прижатия опорного ролика 16, имеющего возможность возвратно-поступательного перемещения в вертикальной плоскости. At the first stage, the contact surfaces of the base and the cladding layer are modified, for which the base 1 (Fig. 1) in the form of a long product is flattened in a
Обработанные поверхности основы 1 и плакирующего слоя 4 очищаются от остатков электролита и механических частиц в узлах промывки 9 и обдува 10, а также в протире 17 соответственно. The treated surfaces of the base 1 and the
Основу 14 и плакирующий материал 18 с модифицированными поверхностями контакта подают в узел 19 сборки слоистой заготовки, где плакирующий материал 18 формуется в сплошную оболочку вокруг основы 14, а затем сформированная заготовка 20 герметизируется путем сплошной заварки стыка в устройстве 21. Слоистая заготовка 22 в виде герметичного пакета поступает в узел деформации 23, где происходит избирательная механическая деформация плакирующего слоя 18 с помощью монолитного или составного инструмента. Полученная таким образом заготовка 24 транспортируется механизмом 25, обеспечивающим постоянную скорость подачи. В агрегате 26 высокоскоростного нагрева происходит разогрев слоистой заготовки до температур прокатки при постоянной скорости транспортирования. Нагретая заготовка деформируется в прокатном стане 28 с целью соединения плакирующего слоя с основой. Полученный, таким образом, слоистый материал 29 поступает на приемное устройство 30, где сматывается в рулоны, бухты или разрезается на мерные изделия. The base 14 and the cladding material 18 with modified contact surfaces are fed into the assembly assembly 19 of the layered blank, where the cladding material 18 is formed into a continuous sheath around the base 14, and then the formed blank 20 is sealed by continuous welding of the joint in the device 21. The layered blank 22 in the form of a sealed the packet enters the deformation unit 23, where selective mechanical deformation of the clad layer 18 occurs with a monolithic or composite tool. Thus obtained workpiece 24 is transported by a mechanism 25, providing a constant feed rate. In the unit 26 high-speed heating is the heating of the layered workpiece to rolling temperatures at a constant speed of transportation. The heated billet is deformed in the rolling mill 28 to connect the clad layer to the base. Thus obtained, the layered material 29 enters the receiving device 30, where it is wound into rolls, coils or cut into measuring products.
Пример конкретного выполнения способа. An example of a specific implementation of the method.
При опробовании на опытно-промышленной линии предлагаемой технологии в качестве основы 1 взяли проволоку из стали 20 диаметром 7,0 мм светлую термически необработанную, а в качестве плакирующего слоя 4 - медную отожженную ленту марки M1 толщиной 0,5 мм и шириной 31,0 мм. When testing the proposed technology on an experimental industrial line, we used wire of steel 20 with a diameter of 7.0 mm, light thermally untreated as the base 1, and an annealed copper tape M1 grade 0.5 mm thick and 31.0 mm wide as
Электролитно-плазменную обработку поверхности основы 1 осуществляли путем пропускания через полость электролитных ячеек 7, 8, при прокачивании через них раствора кальцинированной соды (Na2CO3). Электролитная плазма в ячейках 7, 8 возникала при подключении к их электродам положительных выводов источников 11 и 12 соответственно. При этом источник 11 работает в соответствии с характеристикой 31 (см. фиг.2), а источник 12 - в соответствии с характеристикой 32 (см. фиг.3).Electrolyte-plasma treatment of the surface of the base 1 was carried out by passing electrolyte cells 7, 8 through the cavity, while pumping a solution of soda ash (Na 2 CO 3 ) through them. Electrolyte plasma in cells 7, 8 arose when positive leads of sources 11 and 12 were connected to their electrodes, respectively. In this case, the source 11 operates in accordance with characteristic 31 (see Fig. 2), and the source 12 - in accordance with characteristic 32 (see Fig. 3).
Обработку поверхности медной ленты 4 (см. фиг.1) осуществляли вращающейся со скоростью 1500 об/мин металлической щеткой. Усилие прижатия щетки 15 к поверхности ленты 4 выбирали из условия полного удаления поверхностных загрязнений и формирования равномерного рельефа шероховатости. The surface treatment of the copper tape 4 (see figure 1) was carried out by rotating with a speed of 1500 rpm a metal brush. The force of pressing the brush 15 to the surface of the
Получаемая слоистая заготовка 22 протягивалась через монолитную волоку 23, где происходила деформация медной ленты 4 - оболочки с сохранением ее толщины и уменьшением внутреннего диаметра до диаметра проволоки - основы 1. При этом обеспечивалась степень деформации 22%. Высокоскоростной нагрев слоистой заготовки 24 с деформированным плакирующим слоем осуществляли в электролитном плазмотроне 26, содержащем 3 секции нагрева. Скорость нагрева заготовки выбирали в пределах 50-250 град/с. Изменение скорости нагрева осуществляли изменением электрической мощности, подводимой к секциям нагрева плазмотрона 26. The resulting laminated
При пропускании проволоки 1, подключенной через скользящий токоподвод к отрицательным выводам источников 11 и 12, через ячейки 7, 8, на электроды которых подано напряжение величиной порядка 150 В, у ее поверхности развиваются процессы электролиза раствора. When a wire 1 is connected through a sliding current supply to the negative terminals of sources 11 and 12, through cells 7, 8, on the electrodes of which a voltage of about 150 V is applied, the processes of electrolysis of the solution develop at its surface.
Интенсивность удаления загрязнений зависит как от энергии плазменного слоя, так и от состояния поверхности и технологических факторов, например скорости транспортирования проволоки 1. Осуществление способа проводили при скорости движения проволоки 1, равной 10 м/мин, а параметры обработки выбирали из условия полного удаления загрязнений с поверхности данной партии проволоки. The intensity of pollution removal depends both on the energy of the plasma layer and on the state of the surface and technological factors, for example, the speed of transportation of wire 1. The method was carried out at a speed of wire 1 of 10 m / min, and the processing parameters were chosen from the conditions for complete removal of pollution from the surface of this batch of wire.
Изучение образцов проволоки 1 показало, что структурные изменения поверхностных слоев происходят на глубину до 20-30 мкм. При этом поверхностные слои упрочняются в 1,2-1,7 раза по сравнению с исходной прочностью. The study of wire samples 1 showed that structural changes in the surface layers occur to a depth of 20-30 microns. Moreover, the surface layers are hardened by 1.2-1.7 times in comparison with the initial strength.
Таким образом, в результате электролитно-плазменной обработки поверхность сердечника комплексно модифицируется и активизируется, поскольку величина упрочнения прямо пропорциональна величине поверхностной энергии. А именно поверхностная энергия является определяющим фактором процесса последующего соединения металлов, поскольку сам процесс соединения происходит при взаимодействии тонких поверхностных слоев и определяется взаимной диффузией элементов материалов слоистого изделия. Thus, as a result of electrolyte-plasma treatment, the core surface is complexly modified and activated, since the value of hardening is directly proportional to the value of surface energy. Namely, surface energy is the determining factor in the process of the subsequent joining of metals, since the joining process occurs during the interaction of thin surface layers and is determined by the mutual diffusion of the elements of the materials of the layered product.
Высокоскоростной нагрев слоистой заготовки в электролитном плазмотроне происходит при формировании вокруг изделия сплошной плазменной оболочки. При этом в отличие от предварительной электролитно-плазменной обработки в ячейках 7, 8 значительно изменяются условия подвода раствора к поверхности изделия, в результате чего изделие интенсивно разогревается. High-speed heating of a layered preform in an electrolyte plasmatron occurs when a continuous plasma shell is formed around the article. In this case, in contrast to the preliminary electrolyte-plasma treatment in cells 7, 8, the conditions for supplying the solution to the surface of the product significantly change, as a result of which the product is intensively heated.
Экспериментально установлено, что при скорости нагрева 50 - 250 град/с с промежуточными выдержками в паровой среде в течение 1-2 с, получают наиболее прочное соединение основы и плакирующего слоя. It was experimentally established that at a heating rate of 50 - 250 deg / s with intermediate holdings in a vapor medium for 1-2 s, the most durable connection of the base and the cladding layer is obtained.
Полученные в результате деформации слоистые изделия 29, при различных скоростях нагрева заготовки 24 испытывали на прочность путем среза плакирующего слоя. В качестве критерия оценки выбирали сопротивление срезу меди, составляющее 150 Мн/м2, как наименее прочного компонента.The resulting laminate products 29, at different heating rates of the workpiece 24, were tested for strength by cutting the clad layer. As an evaluation criterion, a shear resistance of copper of 150 Mn / m 2 was chosen as the least durable component.
Кроме того, проводили испытания слоистых изделий на неравномерность деформации, выражаемую отношением общей вытяжки, слоистого изделия к вытяжке планирующего слоя, в случае отсутствия предварительной избирательной деформации с последующим нагревом при скорости 150 град/с. In addition, we tested the layered products for uneven deformation, expressed as the ratio of the total hood, the laminated product to the hood of the planning layer, in the absence of preliminary selective deformation with subsequent heating at a speed of 150 deg / s.
Результаты испытаний представлены в таблице. The test results are presented in the table.
Из приведенной таблицы следует, что при скорости нагрева ниже 50 град/сек прочность соединения не достигает величины прочности на срез медного плакирующего слоя, что свидетельствует о потере в результате процессов стабилизации структуры особых модифицированных свойств поверхностного слоя основы. А именно основа, как наиболее прочный компонент, определяет скорость диффузии компонентов и образование промежуточной фазы в виде твердого раствора, определяющей прочность слоистого изделия. При скорости нагрева 150 град/с и отсутствии предварительной избирательной деформации плакирующего слоя общая вытяжка слоистой заготовки ниже вытяжки плакирующего слоя на 6%, что объясняется различием в реологии плакирующего слоя и основы, в результате чего он течет при деформации более интенсивно. При этом существуют значительные сдвиговые деформации, приводящие к разрывам уже образовавшихся связей, что снижает прочность соединения. It follows from the table that, at a heating rate below 50 deg / s, the bond strength does not reach the shear strength of the copper cladding layer, which indicates the loss of special modified properties of the surface layer of the base as a result of stabilization processes. Namely, the base, as the most durable component, determines the diffusion rate of the components and the formation of the intermediate phase in the form of a solid solution, which determines the strength of the layered product. At a heating rate of 150 deg / s and the absence of preliminary selective deformation of the cladding layer, the total stretch of the layered workpiece is lower than the cladding layer by 6%, which is explained by the difference in the rheology of the clad layer and the base, as a result of which it flows more intensively during deformation. In this case, there are significant shear deformations, leading to rupture of the already formed bonds, which reduces the strength of the connection.
Наиболее прочное соединение плакирующего слоя меди с основой из стали образуется в диапазоне скоростей нагрева 50-250 град/с при наличии предварительной деформации плакирующего слоя и модификации поверхности основы электролитно-плазменной обработкой и плакирующего слоя - механической обработкой с формированием рельефа. The strongest connection between the cladding copper layer and the steel base is formed in the range of heating rates of 50-250 deg / s in the presence of preliminary deformation of the cladding layer and modification of the surface of the base by electrolytic-plasma treatment and the cladding layer by mechanical processing with the formation of relief.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98109435/02A RU2135364C1 (en) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | Method of manufacturing layered metal materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98109435/02A RU2135364C1 (en) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | Method of manufacturing layered metal materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2135364C1 true RU2135364C1 (en) | 1999-08-27 |
Family
ID=20206162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98109435/02A RU2135364C1 (en) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | Method of manufacturing layered metal materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2135364C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2569519C2 (en) * | 2011-09-15 | 2015-11-27 | Гидро Алюминиум Ролд Продактс Гмбх | Aluminium composite material with internal layer out of almgsi alloy |
| RU2579708C2 (en) * | 2014-08-26 | 2016-04-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики металлов им. М.Н.Михеева Уральского отделения Российской академии наук (ИФМ УрО РАН) | Method of producing composite material from titanium or alloy thereof |
-
1998
- 1998-05-13 RU RU98109435/02A patent/RU2135364C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2569519C2 (en) * | 2011-09-15 | 2015-11-27 | Гидро Алюминиум Ролд Продактс Гмбх | Aluminium composite material with internal layer out of almgsi alloy |
| RU2579708C2 (en) * | 2014-08-26 | 2016-04-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики металлов им. М.Н.Михеева Уральского отделения Российской академии наук (ИФМ УрО РАН) | Method of producing composite material from titanium or alloy thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100228252B1 (en) | The method for producing electric-resistance-welded steel pipe | |
| EP2322312B1 (en) | Method for manufacturing laser-welded steel pipe | |
| CN106312317B (en) | Intermediate gauge almag welding method | |
| TW344824B (en) | A method for improving the detrimental tensile residual stress condition on the root side of welds a process for providing a significant improvement in the detrimental tensile residual stress condition on the root side of welds, especially on the inside wall of piping welds. | |
| US3823299A (en) | Metallurgical bonding and forming processes and apparatus | |
| CN115213526A (en) | Method for overlaying wear-resistant layer on stainless steel workpiece | |
| RU2135364C1 (en) | Method of manufacturing layered metal materials | |
| US4546229A (en) | Metal pretreatment for resistance spot welding of aluminum | |
| US3582604A (en) | Method of plasma treatment of metals | |
| CN114309910B (en) | Electron beam welding process and postweld heat treatment method for copper-chromium-zirconium alloy | |
| Beyer et al. | Hybrid laser welding techniques for enhanced welding efficiency | |
| US3331120A (en) | Process for composite metal shapes | |
| Backlund et al. | Friction stir welding-weld properties and manufacturing techniques | |
| EP0132937B1 (en) | Method for producing a clad plate by rolling | |
| JP2629540B2 (en) | Composite heat source pipe welding method | |
| JPS6046890A (en) | Production of metallic pipe | |
| JP2012187590A (en) | Method for producing laser-welded steel pipe | |
| RU2056960C1 (en) | Laminate article production method | |
| JP6589171B2 (en) | Metal resin bonding method and metal resin bonded body | |
| RU2547364C1 (en) | Manufacturing method of laminated clad wire rod | |
| CN110238612A (en) | A kind of welding titanium alloy profile and preparation method thereof | |
| RU2158665C1 (en) | Laminated metal articles production line | |
| JPS61147989A (en) | Method for repairing thermally sprayed bead cut part of metal-coated steel pipe | |
| JPH02160189A (en) | Production of electric welded pipe | |
| RU2099166C1 (en) | Method for manufacture of bimetallic wire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Effective date: 20060731 |
|
| QZ4A | Changes in the licence of a patent |
Effective date: 20020912 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120514 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20130510 |
|
| QZ41 | Official registration of changes to a registered agreement (patent) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20060731 Effective date: 20130521 |
|
| QZ41 | Official registration of changes to a registered agreement (patent) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20060731 Effective date: 20130802 |
|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -QZ4A- IN JOURNAL: 26-2013 |
|
| RZ4A | Other changes in the information about an invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150514 |