RU2134188C1 - Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей - Google Patents
Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2134188C1 RU2134188C1 RU95117182A RU95117182A RU2134188C1 RU 2134188 C1 RU2134188 C1 RU 2134188C1 RU 95117182 A RU95117182 A RU 95117182A RU 95117182 A RU95117182 A RU 95117182A RU 2134188 C1 RU2134188 C1 RU 2134188C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- parts
- angle
- slots
- hollow cylindrical
- value
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Automatic Assembly (AREA)
Abstract
Способ может быть использован при получении прессовых соединений цилиндрических деталей, используемых, например, в устройствах защиты от вибраций и ударов. На сопрягаемых поверхностях соединяемых деталей выполняют сквозные продольные прорези. Детали соединяют с относительным смещением прорезей в окружном направлении на угол φo= n•45°, где n = 1,3,5,7. Затем измеряют фактическую нагрузку распрессовки и определяют ее отклонение от заданного значения. После этого корректируют нагрузку распрессовки путем относительного корректирующего сдвига деталей в окружном направлении на угол ±45°. В результате повышается точность воспроизведения заданной нагрузки распрессовки. 2 ил.
Description
Изобретение относится к машиностроению, а именно: к способам получения прессовых соединений цилиндрических деталей, используемых, например, в устройствах защиты от вибраций и ударов.
Известен способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей, включающий сборку деталей (SU 449798 A, 15.11.74, B 23 P 11/02).
Недостатком способа является недостаточная точность воспроизведения заданной нагрузки распрессовки.
Технической задачей, на решение которой направлено заявленное изобретение, является повышение точности воспроизведения заданной нагрузки распрессовки.
Для решения поставленной задачи в известном способе получения прессового соединения полых цилиндрических деталей, включающем сборку деталей, на сопрягаемых поверхностях соединяемых деталей выполняют сквозные продольные прорези, а сборку деталей проводят с относительным смещением прорезей в окружном направлении на угол φo= n•45°, где n = 1, 3, 5, 7, после чего измеряют фактическую нагрузку распрессовки, определяют ее отклонение от заданного значения и корректируют нагрузку распрессовки путем относительного корректирующего сдвига деталей в окружном направлении на угол ± 45o.
Выполнение сквозных продольных прорезей на обеих деталях существенно снижает радиальную жесткость прессового соединения. Поэтому обеспечивается возможность получения низких значений усилий распрессовки при повышенных значениях радиальных натягов. Тем самым обеспечивается расширение диапазона заданных нагрузок распрессовки при повышенной точности их воспроизведения. Каждая из установленных в прессовое соединение деталей со сквозной продольной прорезью имеет в поперечном сечении форму эллипса с большей осью, проходящей через прорезь. Поэтому при совмещении прорезей или их развороте на 180o втулки контактируют по всей сопрягаемой поверхности, а при развороте прорезей друг относительно друга на 90o или 270o площадь контактирования уменьшается, уменьшается радиальное усилие, а следовательно, и усилие распрессовки (что подтверждается и экспериментальными данными). Это позволяет путем взаимного разворота прорезей обеспечить точное воспроизведение заданной нагрузки распрессовки.
Изобретение иллюстрируется чертежами.
На фиг. 1 показана идеализированная зависимость нагрузки распреcсовки Np от угла φ взаимного разворота прорезей.
На фиг. 2 показана полученная из графика фиг. 1 зависимость корректирующего отклонения ΔN = Nрф-Npo от углового корректирующего смещения αк.
Как видно из фиг. 1, зависимость Np(φ) определяется соотношением:
Np= Npo+ΔNm•cos2φ, (1)
где Npo - значение нагрузки распрессовки при φo= n•45°,
n = 1, 3, 5, 7;
ΔNm - максимальное отклонение нагрузки распрессовки от значения Npo при φ = 0o и 180o;
-ΔNm - максимальное отклонение нагрузки распрессовки от значения Npo при φ = 90 и 270o.
Как видно из фиг. 1, зависимость Np(φ) определяется соотношением:
Np= Npo+ΔNm•cos2φ, (1)
где Npo - значение нагрузки распрессовки при φo= n•45°,
n = 1, 3, 5, 7;
ΔNm - максимальное отклонение нагрузки распрессовки от значения Npo при φ = 0o и 180o;
-ΔNm - максимальное отклонение нагрузки распрессовки от значения Npo при φ = 90 и 270o.
Зависимость Np(φ) представляет собой наложенную на горизонтальную прямую Npo = const косинусоиду с амплитудой ΔNm и периодом 180o. Максимумы (Npo+ΔNm) и минимумы (Npo-ΔNm) у такой косинусоиды повторяются через половину периода (90o), поэтому корректировка усилия распрессовки может производиться лишь в пределах 90o. Из графика фиг. 1 также следует, что в зависимости от величины φ усилие распрессовки в пределах 90o или уменьшается от максимума до минимума (при n = 1, 5), или увеличивается от минимума до максимума (при n = 3, 7), проходя через среднее значение при φ = φo через каждые 45o. Поэтому сборка прессового соединения должна проводиться с начальным взаимным смещением прорезей на угол φ = n•45° (где n = 1, 3, 5, 7), что позволит затем путем увеличения или уменьшения угла φo в пределах ± 45o корректировать (увеличивать или уменьшать) полученную в результате сборки нагрузку распрессовки.
На фиг. 1 для случая сборки деталей с начальным взаимным смещением прорезей на угол φo = 1•45o = 45o и заданным значением усилия распрессовки Nрэ = Nро показаны полученные в результате сборки фактические значения усилия распрессовки N'рф > Nро и N''рф < Nро и соответствующие им фактические отклонения которые должны затем уменьшаться (ΔN → 0) путем корректирующего взаимного сдвига деталей на угол αк для увеличения или уменьшения угла φo.
Показанная на фиг. 2 зависимость ΔN(αк) - корректирующего отклонения ΔN = Nрф-Nро от углового корректирующего смещения αк в пределах ± 45° - легко получается из выражения (1). Вычитая из левой и правой частей выражения (1) значение Nро и учитывая, что αк= φo-φ = n•45°-φ, где n = 1, 3, 5, 7, получим:
ΔN = ΔNm•sin2αк, (2)
откуда
αк= 1/2arcsin(ΔN/ΔNm); (3)
при n = 3, 7
ΔN = -ΔNmsin2αк, (4)
откуда
αк= -1/2arcsin(ΔN/ΔNm) (5)
Способ осуществляют следующим образом.
Показанная на фиг. 2 зависимость ΔN(αк) - корректирующего отклонения ΔN = Nрф-Nро от углового корректирующего смещения αк в пределах ± 45° - легко получается из выражения (1). Вычитая из левой и правой частей выражения (1) значение Nро и учитывая, что αк= φo-φ = n•45°-φ, где n = 1, 3, 5, 7, получим:
ΔN = ΔNm•sin2αк, (2)
откуда
αк= 1/2arcsin(ΔN/ΔNm); (3)
при n = 3, 7
ΔN = -ΔNmsin2αк, (4)
откуда
αк= -1/2arcsin(ΔN/ΔNm) (5)
Способ осуществляют следующим образом.
На сопрягаемых поверхностях полых цилиндрических деталей выполняют по одной продольной прорези.
Сборку прессового соединения проводят следующим образом.
Производят запрессовку втулок путем приложения осевой нагрузки или другим способом. При этом обеспечивают относительное смещение прорезей на угол φo= n•45°, где n = 1, 3, 5, 7. Как видно из фиг. 1, при этом заданное значение нагрузки распрессовки Nрэ = Nро. Угол φo выбирают в зависимости от конструктивных и других особенностей прессового соединения.
Правильно выбрать значение φo весьма важно, т.к. практические зависимости могут отличаться от идеализированных, показанных на фиг. 1, 2 для пояснения сущности изобретения (например, возможно, что ΔNm(φo) ≠ const,
Измеряют фактическую нагрузку распрессовки Nрф одним из методов неразрушающего контроля (например, [4]). Определяют отклонение ΔN = Nрф-Nрэ= Nрф-Npo и в зависимости от его знака и величины производят корректировку величины Nр относительным корректирующим сдвигом деталей в окружном направлении на угол αк в диапазоне ± 45°. Как следует из фиг. 1, 2 и соотношений (3), (5):
- для φo= 45o и 225o, если ΔN > 0, корректирующий сдвиг производят в сторону увеличения угла φ(αк> 0), а если ΔN < 0 - в сторону уменьшения угла φ(αк< 0);
- для φo= 135o и 315o, если ΔN > 0, αк< 0, а если ΔN < 0, αк> 0.
В зависимости от конструктивных и технологических особенностей прессового соединения корректирующий сдвиг деталей осуществляют либо в собранном соединении, либо соединение разбирают, а после корректирующего сдвига собирают повторно. При необходимости реализации с высокой точностью заданного усилия распрессовки может быть проведено несколько корректирующих сдвигов.
Измеряют фактическую нагрузку распрессовки Nрф одним из методов неразрушающего контроля (например, [4]). Определяют отклонение ΔN = Nрф-Nрэ= Nрф-Npo и в зависимости от его знака и величины производят корректировку величины Nр относительным корректирующим сдвигом деталей в окружном направлении на угол αк в диапазоне ± 45°. Как следует из фиг. 1, 2 и соотношений (3), (5):
- для φo= 45o и 225o, если ΔN > 0, корректирующий сдвиг производят в сторону увеличения угла φ(αк> 0), а если ΔN < 0 - в сторону уменьшения угла φ(αк< 0);
- для φo= 135o и 315o, если ΔN > 0, αк< 0, а если ΔN < 0, αк> 0.
В зависимости от конструктивных и технологических особенностей прессового соединения корректирующий сдвиг деталей осуществляют либо в собранном соединении, либо соединение разбирают, а после корректирующего сдвига собирают повторно. При необходимости реализации с высокой точностью заданного усилия распрессовки может быть проведено несколько корректирующих сдвигов.
Изобретение иллюстрируется следующим примером.
Прессовое соединение, содержащее две полых цилиндрических детали с продольными сквозными прорезями, используется в устройстве для гашения вибраций.
Величина Nрэ = Nро = 5 кг. По статистическим данным значение ΔNm= 1 кг. Запрессовка производилась при φo = 45o путем приложения осевого усилия, величина Nрф измерялась по методу [4] и составила 5,3 кГ. Определялось отклонение ΔN = 5,3 - 5 = 0,3 кГ. Рассчитывалась по соотношению (3) величина углового корректирующего сдвига
αк= 1/2arcsin(0,2/1) ≅ 9°
Производилась корректировка Nр дополнительным разворотом деталей на 9o в сторону увеличения угла φ.
Использование предлагаемого способа позволяет обеспечить заданную нагрузку распрессовки в широком диапазоне значений и с высокой точностью.
αк= 1/2arcsin(0,2/1) ≅ 9°
Производилась корректировка Nр дополнительным разворотом деталей на 9o в сторону увеличения угла φ.
Использование предлагаемого способа позволяет обеспечить заданную нагрузку распрессовки в широком диапазоне значений и с высокой точностью.
Claims (1)
- Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей, включающий сборку деталей, отличающийся тем, что на сопрягаемых поверхностях соединяемых деталей выполняют сквозные продольные прорези, а сборку деталей проводят с относительным смещением прорезей в окружном направлении на угол φo= n•45°, где n = 1, 3, 5, 7, после чего измеряют фактическую нагрузку распрессовки, определяют ее отклонение от заданного значения и корректируют нагрузку распрессовки путем относительного корректирующего сдвига деталей в окружном направлении на угол ± 45o.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95117182A RU2134188C1 (ru) | 1995-10-10 | 1995-10-10 | Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU95117182A RU2134188C1 (ru) | 1995-10-10 | 1995-10-10 | Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU95117182A RU95117182A (ru) | 1997-10-20 |
RU2134188C1 true RU2134188C1 (ru) | 1999-08-10 |
Family
ID=20172660
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU95117182A RU2134188C1 (ru) | 1995-10-10 | 1995-10-10 | Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2134188C1 (ru) |
-
1995
- 1995-10-10 RU RU95117182A patent/RU2134188C1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7475873B2 (en) | Adjustable disc spring systems and methods | |
JPH04334098A (ja) | 電磁遮蔽ばねガスケット組立体 | |
US4490888A (en) | Clamping band | |
GB2258276A (en) | Seal ring | |
DE60217875T2 (de) | Faseroptischer hochleistungsakzelerometer | |
RU2134188C1 (ru) | Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей | |
US6135667A (en) | Expanding clamp for slap yoke | |
US3576353A (en) | Connecting rod bearing | |
JPH0116998B2 (ru) | ||
US4229871A (en) | Method for prestressing an axially retained homokinetic joint | |
US4307919A (en) | Slide bearing | |
JP4193674B2 (ja) | 往復圧縮機のピストンロッド締結構造 | |
DE4436514C2 (de) | Rohrleitungskompensator | |
RU2079737C1 (ru) | Соединение деталей | |
US4149607A (en) | Support link adjustment means | |
EP0869289B1 (en) | Mounting of a shaft within a housing with a preloaded bearing | |
JPH11294472A (ja) | 回転体固定具 | |
RU95117182A (ru) | Способ получения прессового соединения полых цилиндрических деталей | |
RU2107854C1 (ru) | Компенсирующее устройство для сферических деталей | |
JP4136254B2 (ja) | セグメント用継手及び該継手を備えるセグメント | |
RU2098687C1 (ru) | Упругодемпфирующее устройство, упругое шарнирно-центрирующее устройство и упругое центрирующее устройство | |
DE60227491D1 (de) | Sattellagerbüchse für eine axialkolbenpumpe | |
RU1828968C (ru) | Составное уплотнительное кольцо | |
RU2304739C1 (ru) | Разъемное соединение | |
WO2023043424A3 (en) | Method of connecting constructor parts |