RU2131314C1 - Способ монтажа прокатных валков клети кварто - Google Patents
Способ монтажа прокатных валков клети кварто Download PDFInfo
- Publication number
- RU2131314C1 RU2131314C1 RU98120258A RU98120258A RU2131314C1 RU 2131314 C1 RU2131314 C1 RU 2131314C1 RU 98120258 A RU98120258 A RU 98120258A RU 98120258 A RU98120258 A RU 98120258A RU 2131314 C1 RU2131314 C1 RU 2131314C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- roll
- level
- stand
- rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Способ монтажа прокатных валков клети кварто с приводными рабочими валками посредством шпинделей и шестеренной клети включает установку опорных валков в окнах станины клети с обеспечением постоянного уровня образующей бочки нижнего опорного валка, например, с помощью прокладок, установленных между подушками нижнего опорного валка и подошвами окон станины 8, и установку между опорными валками рабочих прокатных валков. При этом уровень образующей бочки нижнего опорного валка обеспечивают ниже уровня оси нижнего валка шестеренной клети на величину, равную: Н = 1,5Dp.в.сp + h - Wш.кл., где Dp.в.сp - средний диаметр рабочего валка; h - зазор между рабочими валками при прокатке; Wш.кл. - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети. Технический результат - уменьшение углов перекоса приводных шпинделей, улучшение условий их работы, а также работы хвостовиков рабочих валков. 1 ил.
Description
Изобретение относится к области прокатного производства, в частности к замене прокатных валков в клетях кварто.
Известен способ монтажа валков клети кварто с приводными рабочими валками, включающий установку опорных валков в окнах станины клети и установку между опорными валками рабочих прокатных валков (авт.св. N 735346,кл. В 21 В 31/02, опубл. БИ N 19, 1980) При этом обеспечивают постоянный уровень образующей бочки нижнего рабочего валка, обычно соответствующий уровню транспортных рольгангов, проводковых столов и др. Уровень образующей бочки нижнего рабочего валка поддерживают постоянным за счет перемещения подвижных клиньев, расположенных под подошвами подушек нижних опорных валков. При изменении диаметра бочки нижнего рабочего валка на величину ΔDнp Dнр изменяют уровень оси нижнего рабочего валка на величину 0,5•ΔDнp за счет соответствующего вертикального перемещения нижнего опорного валка и подвижных клиньев. При этом уровень оси верхнего рабочего валка также изменяется на величину 0,5•ΔDвр, где ΔDвр - изменение диаметра верхнего рабочего валка (при условии отсутствия металла между валками). При одинаковых диаметрах нижнего и верхнего рабочих валков обеспечивается равенство перекосов нижнего и верхнего шпинделей привода валков а соответственно обеспечиваются одинаковые условия эксплуатации нижнего и верхнего рабочих валков и нижнего и верхнего рабочих шпинделей привода валков. Однако при осуществлении известного способа необходимо обеспечивать постоянную регулировку уровня образующей бочки нижнего рабочего валка за счет перемещения подвижных клиньев с циклом, соответствующим циклу перевалки рабочих валков (для станов горячей прокатки через 4-8 ч). Подвижные клинья подвергаются во время работы воздействию окалины и воды, что вносит затруднение в работу механизма регулировки уровня нижнего валка.
Известен наиболее близкий к заявляемому способ монтажа валков клети кварто с приводными рабочими валками посредством шпинделей и шестеренной клети. (Машины и агрегаты металлургических заводов, том. 3, изд. 2, М.: Металлургия 1988 г. с. 150-151, рис. IV.16), включающий установку опорных валков в окнах станины клети и установку между опорными валками рабочих прокатных. При этом обеспечивают постоянный уровень образующей бочки нижнего опорного валка, например, с помощью прокладок, установленных между подушками нижних опорных валков и подошвами окон станины. Замену прокладок производят во время перевалки опорных валков (для станов горячей прокатки 1 раз в 3-6 недель), толщину прокладок определяют в зависимости от диаметра бочки нижнего опорного валка. Замену прокладок во время перевалки рабочих валков не производят из-за ее трудоемкости. Уровень образующей бочки нижнего рабочего валка изменяется на величину ΔDнр = Dmaxнр-Dminнр, где ΔDнр - изменение диаметра нижнего рабочего валка, Dminнр - максимальный диаметр нижнего рабочего валка. Dminнр - минимальный диаметр нижнего рабочего валка, а уровень оси нижнего рабочего валка изменяется на величину 0,5•ΔDнр. А уровень оси верхнего рабочего валка при этом изменяется на величину ΔDнр+0,5ΔDвр. (при условии отсутствия металла между валками). При равенстве диаметров нижнего и верхнего рабочих валков изменение уровня оси верхнего рабочего валка составляет 1,5ΔDр. Очевидно, что пределы изменения уровня верхнего рабочего валка в 3 раза больше пределов изменения уровня нижнего рабочего валка. Обычно проектный уровень оси нижнего валка шестеренной клети привода соответствует уровню оси нижнего рабочего валка при номинальном (максимальном) диаметре его бочки. При этом пределы изменения угла наклона приводных шпинделей существенно отличаются для верхнего и нижнего рабочих валков. Приводной хвостовик верхнего рабочего и верхний шпиндель привода работают в более тяжелых условиях, чем приводной хвостовик нижнего рабочего валка и нижний шпиндель привода.
Цель изобретения - улучшение условий эксплуатации рабочих валков и шпинделей привода с увеличением их долговечности.
Указанная цель обеспечивается тем, что уровень образующей бочки нижнего опорного валка обеспечивают ниже уровня оси нижнего валка шестеренной клети на величину, равную:
H = 1,5 Dраб.в.ср. + h - Wш.кл,
где Dраб.в.ср. - средний диаметр рабочего валка:
h - зазор между рабочими валками при прокатке;
Wш.кл - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети.
H = 1,5 Dраб.в.ср. + h - Wш.кл,
где Dраб.в.ср. - средний диаметр рабочего валка:
h - зазор между рабочими валками при прокатке;
Wш.кл - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети.
На чертеже показана схема осуществления способа.
Способ монтажа прокатных валков клети кварто с приводными рабочими валками 1, 2 посредством шпинделей 3,4 и шестеренной клети 5 включает установку опорных валков 6, 7 в окнах станины 8 клети с обеспечением постоянного уровня "P" образующей бочки нижнего опорного валка 7, например, с помощью прокладок 9, установленных между подушками 10 нижнего опорного валка 7 и подошвой 11 станины 8, и установку между опорными валками 6, 7 рабочих прокатных валков 1, 2. Уровень образующей бочки нижнего опорного валка обеспечивают ниже уровня оси O4 нижнего валка 12 шестеренной клети 5 на величину
H = 1,5 Dраб.а.ср. + h - Wш.кл,
где Dраб.в.ср - средний диаметр рабочего валка;
h - зазор между рабочими валками при прокатке;
Wш.кл - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети.
H = 1,5 Dраб.а.ср. + h - Wш.кл,
где Dраб.в.ср - средний диаметр рабочего валка;
h - зазор между рабочими валками при прокатке;
Wш.кл - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети.
Уровень "P" образующей бочки нижнего опорного валка 7 относительно уровня O4 оси нижнего валка 12 шестеренной клети 5 определялся из условий:
1. изменения уровня образующей бочки нижнего рабочего валка 2 на величину
ΔD = Dp.в.max - Dp.в.min,
где Dp.в.max - диаметр рабочего валка максимальный;
Dp.в.min - диаметр рабочего валка минимальный.
1. изменения уровня образующей бочки нижнего рабочего валка 2 на величину
ΔD = Dp.в.max - Dp.в.min,
где Dp.в.max - диаметр рабочего валка максимальный;
Dp.в.min - диаметр рабочего валка минимальный.
При этом отсутствует возможность регулирования уровня нижнего рабочего валка 2 в промежутках между перевалками опорные валков 6, 7.
2. Обеспечение одинаковых рабочих перекосов верхнего шпинделя 3 относительно оси верхнего рабочего валка 1 (положение при диаметрах Dp.в.min, Dp.в.max.
Из чертежа видно, что уровень O3 верхнего валка 13 шестеренной клети 5 равен уровню C1 верхнего рабочего валка 1, соответствующего среднему диаметру рабочего валка. При этом
Отсюда следует:
Окончательно разница между уровнем образующей бочки "P" нижнего опорного валка 7 и уровнем оси O4 нижнего валка 12 шестеренной клети 5 составляет:
H = PC1 - О3O4 = 1,5 Dp.в.cp + h - Wш.кл
Пример осуществления способа.
Отсюда следует:
Окончательно разница между уровнем образующей бочки "P" нижнего опорного валка 7 и уровнем оси O4 нижнего валка 12 шестеренной клети 5 составляет:
H = PC1 - О3O4 = 1,5 Dp.в.cp + h - Wш.кл
Пример осуществления способа.
1. Для клети N 1 стана 1700 горячей прокатки:
Dp.в.max = 660 мм; Dp.в.min = 616 мм
Wш.кл = 650 мм; h = 12 мм
Iшп = 2200 мм, где Iшп - длина шпинделя, соответствующая отрезку C1O3 на чертеже.
Dp.в.max = 660 мм; Dp.в.min = 616 мм
Wш.кл = 650 мм; h = 12 мм
Iшп = 2200 мм, где Iшп - длина шпинделя, соответствующая отрезку C1O3 на чертеже.
H 1,5[:0,5(660 + 616)] +12-650 = 319 мм, при этом угол перекоса верхнего шпинделя составит
Для сравнения при известном способе монтажа прокатных валков уровень оси O4 нижнего валка 12 шестеренной клети 5 и оси O''2 нижнего рабочего валка 2 при его максимальном диаметре Dр.в.max совпадают между собой, тогда уровень оси О3 верхнего валка 13 шестеренной клети 5 располагается выше предыдущего случая на величину разницы:
PO''2 - H = 330- 319 = 11 мм
При этом
После вычислений получаем
2. Для клети N 5
Dp.в.max = 660 мм; Dp.в.min = 616 мм
Wш.кл = 650 мм; h = 2 мм
Iшп = 2200 мм
H =1,5 [0,5(660 + 616)] +2 - 650 = 309 мм
- при известном способе монтажа
PO''2 = 330 - 309 = 22 мм
Из анализа изобретения очевидно, что при реализации предложенного способа монтажа прокатных валков уменьшаются углы перекоса приводных шпинделей, а тем самым улучшаются условия их работы, а также условия работы хвостовиков рабочих валков, что неизбежно приводит к увеличению их долговечности.
Для сравнения при известном способе монтажа прокатных валков уровень оси O4 нижнего валка 12 шестеренной клети 5 и оси O''2 нижнего рабочего валка 2 при его максимальном диаметре Dр.в.max совпадают между собой, тогда уровень оси О3 верхнего валка 13 шестеренной клети 5 располагается выше предыдущего случая на величину разницы:
PO''2 - H = 330- 319 = 11 мм
При этом
После вычислений получаем
2. Для клети N 5
Dp.в.max = 660 мм; Dp.в.min = 616 мм
Wш.кл = 650 мм; h = 2 мм
Iшп = 2200 мм
H =1,5 [0,5(660 + 616)] +2 - 650 = 309 мм
- при известном способе монтажа
PO''2 = 330 - 309 = 22 мм
Из анализа изобретения очевидно, что при реализации предложенного способа монтажа прокатных валков уменьшаются углы перекоса приводных шпинделей, а тем самым улучшаются условия их работы, а также условия работы хвостовиков рабочих валков, что неизбежно приводит к увеличению их долговечности.
Claims (1)
- Способ монтажа прокатных валков клети кварто с приводными посредством шпинделей и шестеренной клети рабочими валками, включающий установку опорных валков в окнах станины клети с обеспечением постоянного уровня образующей бочки нижнего опорного валка, например, с помощью прокладок, установленных между подушками нижнего опорного валка и подошвами окон станины, и установку между опорными валками рабочих прокатных валков, отличающийся тем, что уровень образующей бочки нижнего опорного валка обеспечивают ниже уровня оси нижнего валка шестеренной клети на величину, равную
H = 1,5Dр.в.ср + h - Wш.кл,
где Dр.в.ср - средний диаметр рабочего валка;
h - зазор между рабочими валками при прокатке;
Wш.кл - межцентровое расстояние между валками шестеренной клети.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98120258A RU2131314C1 (ru) | 1998-11-12 | 1998-11-12 | Способ монтажа прокатных валков клети кварто |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98120258A RU2131314C1 (ru) | 1998-11-12 | 1998-11-12 | Способ монтажа прокатных валков клети кварто |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2131314C1 true RU2131314C1 (ru) | 1999-06-10 |
Family
ID=20212123
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98120258A RU2131314C1 (ru) | 1998-11-12 | 1998-11-12 | Способ монтажа прокатных валков клети кварто |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2131314C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8099990B2 (en) | 2006-11-16 | 2012-01-24 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Roll changing device with wedge adjusting device |
-
1998
- 1998-11-12 RU RU98120258A patent/RU2131314C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
SU 735346 a, 15.10.80. Машины и агрегаты металлургических заводов. Т.З./Под ред.А.И.Целикова и др. - М.: Металлургия, 1988, с.150 - 151, рис.IV, 16. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8099990B2 (en) | 2006-11-16 | 2012-01-24 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Roll changing device with wedge adjusting device |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101099868B1 (ko) | 금속 제품 압연 설비의 생산 범위를 증가시키기 위한 방법및 그 방법을 위한 설비 | |
US7302820B2 (en) | Method for changing the configuration of a rolling mill and advanced rolling mill for carrying out said method | |
US20240173759A1 (en) | Changing the effective contour of a running surface of a working roll during hot rolling of rolling stock in a roll stand to form a rolled strip | |
RU2131314C1 (ru) | Способ монтажа прокатных валков клети кварто | |
US5806360A (en) | Rolling mill installation | |
JP4399034B2 (ja) | 平らな製品の圧延設備 | |
CA2315836A1 (en) | Method to eliminate the play between chocks and relative support blocks in four-high rolling stands and relative device | |
CN111715702B (zh) | 一种粗轧轧制过程中的带钢翘头平整方法 | |
CN101961729B (zh) | 轧机和具有这种轧机的串列式轧机 | |
US5195347A (en) | Guide device for shape rolling | |
US6244090B1 (en) | Roll mill with bending means for the working rolls | |
JP3924276B2 (ja) | 薄手広幅厚板材の矯正方法 | |
US5758534A (en) | Leveling machine with a parallel cylinders | |
EP0065936A2 (en) | Limited-capacity reversible rolling mill, particularly for the hot-rolling of special steels and non-ferrous metals | |
DE68910549T2 (de) | Walzgerüst mit fliegend gelagerten Walzen und mit konvergierenden Walzenachsen. | |
JP2003305506A (ja) | 反りが発生しない板圧延機およびその板圧延方法 | |
CN114829030B (zh) | 用于改变轧机机架中的轧辊配置的方法以及轧辊组件 | |
JP2010137230A (ja) | 熱間圧延ラインにおける圧延機のロールの回転起動時のスリップ防止方法および熱延金属帯の製造方法 | |
JPS5933042B2 (ja) | 圧延材のパスライン調整装置 | |
RU2136415C1 (ru) | Способ настройки проводковой системы четырехвалковой прокатной клети | |
JPH01317607A (ja) | 幅可変圧延ロール | |
JPH0646567Y2 (ja) | 条鋼圧延機 | |
JPH05261406A (ja) | ユニバーサル圧延機 | |
RU2212291C1 (ru) | Способ эксплуатации опорных валков листопрокатных станов | |
RU2136422C1 (ru) | Профилегибочный стан легкого типа |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131113 |