RU2128408C1 - Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern - Google Patents
Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern Download PDFInfo
- Publication number
- RU2128408C1 RU2128408C1 RU97114255A RU97114255A RU2128408C1 RU 2128408 C1 RU2128408 C1 RU 2128408C1 RU 97114255 A RU97114255 A RU 97114255A RU 97114255 A RU97114255 A RU 97114255A RU 2128408 C1 RU2128408 C1 RU 2128408C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plasma
- axis
- heat treatment
- fuel
- nozzle
- Prior art date
Links
Landscapes
- Plasma Technology (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к энергетике и может быть использовано для растопки энергетических и водогрейных котлов и стабилизации горения пылеугольного факела в них, а также в нагревательных устройствах иного назначения, работающих на пылеугольном топливе. The invention relates to energy and can be used for kindling energy and hot water boilers and stabilize the combustion of a pulverized coal torch in them, as well as in heating devices for other purposes, operating on pulverized coal fuel.
Известно устройство для безмазутной растопки пылеугольного котла, в котором осуществляется смешение потока аэросмеси с низкотемпературной плазмой на выходе из прямоточной горелки. В этом устройстве плазма генерируется многоэлектродным плазмотроном переменного тока. При взаимодействии токонесущей плазмы с контактирующей с ней аэросмесью последняя воспламеняется и процесс горения распространяется на остальную аэросмесь (см. /1/, стр. 172). A device is known for oil-free kindling of a coal-fired boiler, in which the mixture of the mixture is mixed with low-temperature plasma at the outlet of the direct-flow burner. In this device, the plasma is generated by an AC multi-electrode plasmatron. When a current-carrying plasma interacts with an aerosol mixture in contact with it, the latter ignites and the combustion process spreads to the rest of the aerosol mixture (see / 1 /, p. 172).
Недостатком этой установки является то, что к электродам плазмотрона подводится высокое напряжение промышленной частоты, равное 10 кВ. Рабочий ток - десятки ампер. Использование такого напряжения в зоне присутствия обслуживающего персонала требует принятия особых мер безопасности. Кроме того, такая схема установки требует больших энергозатрат и не позволяет создать условия для снижения эмиссии оксидов азота. The disadvantage of this installation is that a high voltage of industrial frequency equal to 10 kV is applied to the electrodes of the plasma torch. Operating current - tens of amperes. The use of such voltage in the area of presence of maintenance personnel requires special safety measures. In addition, this setup scheme requires large energy costs and does not allow creating conditions for reducing the emission of nitrogen oxides.
Известна установка для безмазутной растопки котлов, в которой на торце улитки аэросмеси вихревой горелки устанавливают плазмотрон постоянного тока, имеющий электромагнит для перемещения приэлектродного участка дуги по поверхности выходного электрода. Подводимый тангенциально через улитку закрученный поток аэросмеси взаимодействует в камере с плазменным потоком, вытекающим из плазмоторона вдоль оси улитки. При этом часть аэросмеси воспламеняется, нагревая остальную аэросмесь (см. /1/, стр. 77). A known installation for oil-free kindling of boilers, in which at the end of the cochlear aerosol mixtures of a vortex burner a direct current plasma torch is installed, having an electromagnet for moving the near-electrode portion of the arc along the surface of the output electrode. The swirling mixture flow introduced tangentially through the cochlea in the chamber interacts in the chamber with the plasma stream flowing out of the plasma torch along the cochlear axis. At the same time, part of the mixture is ignited, heating the rest of the mixture (see / 1 /, p. 77).
Наиболее близкой к заявляемому изобретению по совокупности признаков является установка для безмазутной растопки пылеугольного котла, включающая растопочную горелку прямоточного типа, которая представляет собой муфелизированную камеру термоподготовки с расположенным на боковой поверхности ее патрубком для ввода плазмы в эту камеру и размещенным в этом патрубке плазмотроном. Поступающий вдоль оси камеры прямой (незакрученный) поток аэросмеси взаимодействует с вводимой через патрубок перпендикулярно оси камеры плазмой. Часть аэросмеси, контактирующая с плазмой, нагревается и воспламеняется, нагревая остальную аэросмесь в объеме муфелизированной камеры. Нагретая до температуры самовоспламенения топливная смесь вытекает в топочное пространство, где горение ее продолжается при смешении со вторичным воздухом (см. /1/, стр. 84, рис. 3,5 б - прототип). The closest to the claimed invention in terms of features is an installation for oil-free kindling of a pulverized coal boiler, including a direct-flow type ignition burner, which is a muffle-type heat treatment chamber with a nozzle for introducing plasma into this chamber and a plasmatron located in this nozzle. The direct (non-swirling) mixture flow coming along the chamber axis interacts with the plasma introduced through the nozzle perpendicular to the chamber axis. The part of the air mixture in contact with the plasma is heated and ignited, heating the rest of the air mixture in the volume of the muffle chamber. The fuel mixture heated to a temperature of self-ignition flows into the combustion chamber, where it continues to burn when mixed with secondary air (see / 1 /, p. 84, Fig. 3.5 b - prototype).
Однако известная установка имеет не высокий ресурс работы вследствие разрушения стенок камеры термоподготовки из-за контакта с плазменной струей, а также повышенного износа электрода-сопла плазмотрона из-за искажения режима перемещения приэлектродного участка дуги по его поверхности. However, the known installation has a short service life due to the destruction of the walls of the heat treatment chamber due to contact with the plasma jet, as well as increased wear of the plasma torch nozzle electrode due to a distortion of the mode of movement of the near-electrode portion of the arc on its surface.
Задача, решаемая предлагаемым изобретением, заключается в предотвращении контакта плазменной струи со стенками камеры термоподготовки топлива и повышении эффективности воспламенения путем оптимизации угла ввода плазмы в поток аэросмеси. The problem solved by the invention is to prevent the plasma jet from contacting the walls of the heat treatment chamber of the fuel and to increase the ignition efficiency by optimizing the angle of entry of the plasma into the mixture flow.
Это позволит повысить ресурс работы установки и снизить энергозатраты. This will increase the life of the installation and reduce energy consumption.
Для достижения обеспечиваемого изобретением технического результата в известной установке для безмазутной растопки пылеугольного котла и подсветки факела, включающей муфелизированную камеру термоподготовки топлива с расположенным на ее боковой поверхности патрубком, в котором установлен струйный плазмотрон, содержащий внутренний электрод с цилиндрическим плазменным каналом, выходной электрод-сопло, имеющий плазменный канал, состоящий из цилиндрического участка и расширяющегося вниз по потоку плазмы конусообразного участка, согласно изобретению наружный торец выходного электрода-сопла отстоит от точки пересечения оси плазмотрона с продолжением наружной, соприкасающейся с патрубком поверхностью камеры термоподготовки топлива на расстоянии L = (0,8 - I)d2, где d2-диаметр плазменного канала выходного электрода-сопла у наружного торца, при этом угол α между осью плазмотрона и осью камеры термоподготовки топлива составляет 30o-150o.To achieve the technical result provided by the invention in a known installation for oil-free kindling of a pulverized coal boiler and torch lighting, including a muffle-shaped fuel heat treatment chamber with a nozzle located on its side surface, in which a jet plasmatron containing an internal electrode with a cylindrical plasma channel, an output electrode-nozzle, having a plasma channel consisting of a cylindrical section and a cone-shaped section expanding downstream of the plasma, according to As per the invention, the outer end of the outlet electrode-nozzle is separated from the point of intersection of the plasma torch axis with the continuation of the outer surface of the fuel heat treatment chamber in contact with the nozzle at a distance L = (0.8 - I) d 2 , where d 2 is the diameter of the plasma channel of the outlet electrode-nozzle at the outer end, while the angle α between the axis of the plasma torch and the axis of the fuel heat treatment chamber is 30 o -150 o .
Угол α между осью плазмотрона и осью камеры термоподготовки зависит от качества используемого угля. The angle α between the axis of the plasma torch and the axis of the heat treatment chamber depends on the quality of the coal used.
Для углей с выходом летучих Vг > 37%, 30o< α < 60o.
Для углей с выходом летучих 10% < Vг ≤ 37%, 60o≤ α < 90o.
Для углей с выходом летучих Vг ≤10%, 90o< α ≤ 150o.
Новым в решении поставленной задачи - повышение ресурса установки - является соблюдение расстояния L = (0,8 - I)d2 от наружного торца выходного электрода-сопла описанной конфигурации с углом при вершине конуса β = 15-60o до точки пересечения оси плазмотрона с продолжением наружной поверхности камеры термоподготовки, измеренным вдоль оси плазмотрона.For coals with a yield of volatile V g > 37%, 30 o <α <60 o .
For coal with a volatile yield of 10% <V g ≤ 37%, 60 o ≤ α <90 o .
For coals with a yield of volatile V g ≤10%, 90 o <α ≤ 150 o .
New in solving this problem - increasing the installation life - is the observance of the distance L = (0.8 - I) d 2 from the outer end of the output electrode-nozzle of the described configuration with an angle at the apex of the cone β = 15-60 o to the point of intersection of the axis of the plasma torch with the continuation of the outer surface of the heat treatment chamber, measured along the axis of the plasma torch.
На таком расстоянии от среза сопла плазменная струя сохраняет импульс и скорость ≈ 200 м/с, достаточную для внедрения в поток аэросмеси в камере термоподготовки, скорость которого около 30 м/с. Тем самым исключается контакт струи со стенками камеры и исключается их разрушение. В плазмотроне указанной конфигурации с учетом условия I2/GdI≥ 2•10-6 (G - расход плазмообразующего воздуха, кг/с , I - ток дуги, А) происходит отрыв потока плазмообразующего газа от стенки электрода и дуга выходит из сопла на расстояние ≤ Id2. Приэлектродное пятно перемещается в основном в плоскости торца электрода-сопла и для сохранения режима его перемещения важно не нарушить аэродинамику вблизи этой плоскости. Поэтому в предлагаемом решении торец сопла отстоит от наружной, прилегающей к патрубку, поверхности камеры термоподготовки, на расстоянии L = (0,8 - I)d2, измеренном вдоль оси плазмотрона, благодаря чему исключается влияние потока аэросмеси на скорость перемещения приэлектродного пятна дуги и образивный износ наружного электрода.At such a distance from the nozzle exit, the plasma jet retains an impulse and a velocity of ≈200 m / s, which is sufficient for introducing air mixtures into the heat treatment chamber, the speed of which is about 30 m / s. This eliminates the contact of the jet with the walls of the chamber and eliminates their destruction. In the plasma torch of the indicated configuration, taking into account the condition I 2 / Gd I ≥ 2 • 10 -6 (G is the plasma-forming air flow, kg / s, I is the arc current, A), the plasma-forming gas flows off the electrode wall and the arc leaves the nozzle distance ≤ Id 2 . The near-electrode spot moves mainly in the plane of the end face of the electrode-nozzle, and to maintain the mode of its movement, it is important not to disturb the aerodynamics near this plane. Therefore, in the proposed solution, the end face of the nozzle is separated from the outer surface of the heat treatment chamber adjacent to the nozzle at a distance L = (0.8 - I) d 2 measured along the axis of the plasma torch, which excludes the influence of the air mixture on the speed of movement of the electrode spot of the arc and abrasive wear of the outer electrode.
Предлагаемый оптимальный угол α = 30-150o ввода плазменной струи в аэросмесь, зависящий от качества используемого угля, позволяет получить максимальный эффект снижения энергозатрат.The proposed optimal angle α = 30-150 o the introduction of a plasma jet into the air mixture, depending on the quality of the coal used, allows you to get the maximum effect of reducing energy consumption.
Установлено, что воспламенение высокореакционных углей с выходом летучих Vг ≥ 37% осуществляется при взаимодействии с плазмой относительно небольшого количества угольной пыли так, что выделившихся при этом летучих будет достаточно для воспламенения остального потока аэросмеси. В этом случае энергетически эффективнее установка для растопки с углом между осями плазмотрона и камеры термоподготовки α в пределах 30-60oC. С уменьшением α течение плазменной струи приближается к спутному с потоком аэросмеси. Интенсивность перемешивания плазмы с аэросмесью снижается. В этом случае с плазмой взаимодействует относительно небольшой объем аэросмеси, но более длительное время. Поскольку угли высокореакционные, то выделившихся летучих достаточно, чтобы полученное при их окислении тепло обеспечило нагрев остальной аэросмеси. В случае более интенсивного перемешивания плазменной струи той же мощности с аэросмесью (α > 60o) большее количество угольной пыли подвергается нагреву. Ясно, что температура аэросмеси при этом будет ниже и выделившихся летучих может оказаться недостаточно для устойчивого воспламенения остальной аэросмеси. В предельном случае, когда энергия плазмы идет на нагрев всей аэросмеси, воспламенение становится невозможным, так как температура аэросмеси возрастет не более чем на 100oC. При работе с углями пониженной реакционной способности энергетически эффективнее увеличить количество угольной пыли, взаимодействующее с плазмой. При прочих равных условиях использование тощих углей потребует увеличение мощности, а отсюда и температуры плазменной струи. Использование этой дополнительной мощности преимущественно для нагрева коксового остатка менее эффективно (см. /1/, результаты термодинамического расчета) для достижения устойчивого воспламенения, чем применение ее для нагрева дополнительного количества пыли до температуры, обеспечивающей выход большей части летучих топлива.It has been established that ignition of highly reactive coals with a yield of volatile V g ≥ 37% occurs when a relatively small amount of coal dust interacts with the plasma, so that the volatiles released during this will be enough to ignite the rest of the air mixture flow. In this case, the installation for kindling with an angle between the axes of the plasma torch and the heat treatment chamber α in the range of 30-60 ° C is energetically more efficient. With decreasing α, the plasma jet flow approaches a satellite with the air mixture. The intensity of mixing plasma with aerosol is reduced. In this case, a relatively small volume of aerosol mixtures interacts with plasma, but for a longer time. Since the coals are highly reactive, the released volatiles are sufficient for the heat obtained during their oxidation to provide heating for the rest of the aerosol. In the case of more intensive mixing of a plasma jet of the same power with an aerosol (α> 60 o ), a greater amount of coal dust is heated. It is clear that the temperature of the air mixture will be lower and the released volatiles may not be enough for stable ignition of the rest of the air mixture. In the extreme case, when the plasma energy is used to heat the entire mixture, the ignition becomes impossible, since the temperature of the mixture increases by no more than 100 o C. When working with coals of reduced reactivity, it is energetically more efficient to increase the amount of coal dust interacting with the plasma. All things being equal, the use of lean coals will require an increase in power, and hence the temperature of the plasma jet. The use of this additional power mainly for heating the coke residue is less effective (see / 1 /, results of thermodynamic calculation) to achieve stable ignition than using it to heat additional dust to a temperature that ensures the release of most volatile fuels.
Вовлечение дополнительного количества пыли во взаимодействие с плазмой достигается увеличением угла α: 60o ≤ α ≤ 90o.
Наиболее интенсивное перемешивание плазменной струи с аэросмесью достигается при встречном направлении плазменной струи к потоку аэросмеси. При работе установки для растопки котла на наиболее низкореакционном топливе антрацитовом штыбе (Vг < 10%) энергетически эффективнее иметь угол α в пределах 90o < α < 150o.
Таким образом, в зависимости от качества используемого угля, угол α между осью камеры термоподготовки топлива задают в пределах 30o-150o, причем угол увеличивают с уменьшением выхода летучих от V г≥ 37% до Vг ≤ 10%. Отсчет α производят исходя из условия α = 0o, когда плазменная струя направлена спутно с потоком аэросмеси.The involvement of additional dust in the interaction with the plasma is achieved by increasing the angle α: 60 o ≤ α ≤ 90 o .
The most intense mixing of the plasma jet with the air mixture is achieved when the plasma jet is in the opposite direction to the air mixture stream. When the installation for kindling the boiler with the lowest reaction fuel, an anthracite mash (V g <10%), is energetically more efficient to have an angle α in the range of 90 o <α <150 o .
Thus, depending on the quality of the coal used, the angle α between the axis of the fuel heat treatment chamber is set within the range of 30 o -150 o , and the angle is increased with decreasing volatility from V g ≥ 37% to V g ≤ 10%. Counting α is made on the basis of the condition α = 0 o , when the plasma jet is directed in a satellite with the flow of air mixture.
Проведенный заявителем анализ уровня техники не позволил обнаружить аналогичных технических решений, характеризующихся признаками, тождественными всем существенным признакам заявляемого изобретения. Следовательно, заявляемое изобретение соответствует критериям "новизна" и "изобретательский уровень". The analysis of the prior art by the applicant did not allow to find similar technical solutions characterized by features identical to all the essential features of the claimed invention. Therefore, the claimed invention meets the criteria of "novelty" and "inventive step".
Сущность изобретения поясняется чертежом, где изображена предлагаемая установка, продольный разрез. The invention is illustrated in the drawing, which shows the proposed installation, a longitudinal section.
Установка для безмазутной растопки пылеугольного котла и подсветки факела содержит муфeлизиpовaнную камеру 1 термоподготовки топлива с расположенным на ее боковой поверхности патрубком 2, в котором установлен струйный плазмотрон 3, обеспечивающий ввод плазмы в камеру 1. Плазмотрон включает внутренний электрод 4 с цилиндрическим плазменным каналом с диаметром d, выходной электрод - сопло 5, имеющий плазменный канал, состоящий из цилиндрического участка с диаметром d1 и расширяющегося вниз по потоку плазмы конусообразного участка с углом β при вершине конуса 15o-60o, имеющего на выходе диаметр d2. Наружный торец выходного электрода-сопла 5 отстоит от точки пересечения оси плазмотрона 3 с продолжением наружной соприкасающейся с патрубком 2 поверхности камеры 1 термоподготовки топлива на расстоянии L = (0,8 - I)d2, где d2 - диаметр канала выходного электрода-сопла 5 у его наружного торца. Угол α между осью плазмотрона 3 и осью камеры 1 составляет 30o-150o в зависимости от качества угля, на котором работает установка.The installation for oil-free kindling of a pulverized coal boiler and torch lighting contains a muffle chamber 1 for heat treatment of fuel with a nozzle 2 located on its side surface, in which a jet plasmatron 3 is installed, which provides plasma input into chamber 1. The plasma torch includes an internal electrode 4 with a cylindrical plasma channel with a diameter d output electrode - nozzle 5 having a plasma channel, consisting of a cylindrical portion with a diameter d 1 and an expanding downstream portion of the plasma cone angle β n and the cone apex 15 o -60 o, the outlet having a diameter d 2. The outer end of the output electrode-nozzle 5 is separated from the point of intersection of the axis of the plasma torch 3 with the continuation of the outer surface of the fuel heat treatment chamber 1 in contact with the pipe 2 at a distance L = (0.8 - I) d 2 , where d 2 is the diameter of the channel of the output electrode-nozzle 5 at its outer end. The angle α between the axis of the plasma torch 3 and the axis of the chamber 1 is 30 o -150 o depending on the quality of the coal on which the installation.
Для углей с выходом летучих Vг > 37%, 30o≤ α < 60o.
Для углей с выходом летучих 10% < Vг ≤ 37%, 60o≤ α ≤ 90o.
Для углей с выходом летучих Vг ≤ 10%, 90o< α ≤ 150o.
Камера 1 термоподготовки топлива расположена на входе в топку 6 котла.For coals with a yield of volatile V g > 37%, 30 o ≤ α <60 o .
For coal with a volatile yield of 10% <V g ≤ 37%, 60 o ≤ α ≤ 90 o .
For coals with a yield of volatile V g ≤ 10%, 90 o <α ≤ 150 o .
The chamber 1 for heat treatment of fuel is located at the entrance to the furnace 6 of the boiler.
Предлагаемая установка для безмазутной растопки пылеугольного котла и подсветки факела работает следующим образом. The proposed installation for oil-free kindling of a pulverized coal boiler and torch lighting works as follows.
Струйный плазмотрон 3, установленный в патрубке 2 под углом α = 30o-150o относительно оси камеры 1 и на расстоянии L = (0,8 - I)d2 от наружного торца выходного электрода-сопла 5 до точки пересечения оси плазмотрона с продолжением наружной соприкасающейся с патрубком 2 поверхности камеры 1, генерирует плазменную струю, которая вводится в камеру 1 термоподготовки топлива.The jet plasmatron 3 installed in the pipe 2 at an angle α = 30 o -150 o relative to the axis of the chamber 1 and at a distance L = (0.8 - I) d 2 from the outer end of the output electrode-nozzle 5 to the point of intersection of the axis of the plasmatron with the continuation the outer surface of the chamber 1 in contact with the pipe 2 generates a plasma jet, which is introduced into the fuel preparation chamber 1.
Поступающий вдоль оси камеры 1 поток аэросмеси взаимодействует с плазменной струей, происходят выход летучих, частичная газификация и воспламенение угля. При поступлении в топку 6 термоподготовленная смесь полностью сгорает при избытке вторичного воздуха, таким образом осуществляется растопка котла. The mixture flow coming along the axis of chamber 1 interacts with the plasma jet, volatiles exit, partial gasification and ignition of coal occur. Upon entering the furnace 6, the thermally prepared mixture completely burns out with an excess of secondary air, thus the boiler is kindled.
При достижении режимных параметров котла в соответствии с регламентом растопки плазмотрон отключают. В зависимости от качества поступающего в топку угля интенсивность горения пылеугольного факела может снизиться. В этом случае включают плазмотрон и плазменной струей производят подсветку пылеугольного факела до выхода и поддержания режимных параметров котла. Upon reaching the operating parameters of the boiler in accordance with the regulation of kindling, the plasma torch is turned off. Depending on the quality of the coal entering the furnace, the intensity of the combustion of the pulverized coal plume may decrease. In this case, turn on the plasmatron and use a plasma jet to illuminate the pulverized coal torch before exiting and maintaining the operating parameters of the boiler.
Предлагаемая установка была исследована с различными углями на опытно-промышленном стенде Отраслевого центра плазменно-энергетических технологий РАО "ЕЭС России" и испытана на безмазутной pастопке и подсветке факела котла ТПЕ-215 Гусиноозерской ГРЭС (Республика Бурятия). The proposed installation was investigated with various coals at the experimental industrial stand of the Industry Center for Plasma and Energy Technologies of RAO "UES of Russia" and tested on oil-free heating and lighting of the TPE-215 boiler torch at the Gusinoozerskaya state district power station (Republic of Buryatia).
Установка содержала двухэлектродный плазмотрон, включающий внутренний электрод, выходной электрод-сопло, плазменный канал которого имел цилиндрический участок диаметром d1 = 18 мм, переходящий в расширяющийся вниз по потоку плазмы конусообразный участок с диаметром у выходной кромки d2 = 68 мм и длиной 72 мм, при этом угол β при вершине конуса составлял 30%.The setup contained a two-electrode plasmatron, including an internal electrode, an output electrode-nozzle, the plasma channel of which had a cylindrical section with a diameter d 1 = 18 mm, turning into a cone-shaped section expanding downstream of the plasma with a diameter at the output edge d 2 = 68 mm and a length of 72 mm while the angle β at the apex of the cone was 30%.
Расстояние L от торца выходного электрода до продолжения нaружной поверхности камеры термоподготовки топлива, измеренное по оси плазмотрона, равнялось 62 мм. Плазменная струя вводилась под углом α = 30o к потоку аэросмеси. Использовался тугнуйский уголь с выходом летучих Vг = 38% и зольностью 19,3%. Мощность плазмотрона, обеспечивающая устойчивое воспламенение дуги, равнялась 55 кВт.The distance L from the end of the output electrode to the continuation of the outer surface of the fuel thermal treatment chamber, measured along the axis of the plasma torch, was 62 mm. The plasma jet was introduced at an angle α = 30 o to the flow of aerosol. Used Tugnuisky coal with volatile V g = 38% and an ash content of 19.3%. The power of the plasma torch, providing stable ignition of the arc, was 55 kW.
После 45 часов работы установки в режиме растопки следов разрушения стенок камеры термоподготовки, а также абразивного износа выходного электрода не обнаружено. After 45 hours of operation of the installation in the mode of kindling, traces of the destruction of the walls of the heat treatment chamber, as well as abrasive wear of the output electrode, were not detected.
Использование предлагаемого изобретения позволит увеличить pecypc работы установки за счет исключения контакта плазменной струи со стенками камеры термоподготовки и абразивного износа электрода, что достигается оптимальностью установки торца выходного электрода плазмотрона относительно наружной, соприкасающейся с патрубком поверхностью камеры термоподготовки топлива. Using the present invention will increase the installation pecypc by eliminating the contact of the plasma jet with the walls of the heat treatment chamber and the abrasive wear of the electrode, which is achieved by optimizing the installation of the end face of the plasma torch output electrode relative to the outer surface of the fuel heat treatment chamber in contact with the pipe.
Кроме того обеспечивается повышение энергетической эффективности установки за счет оптимальности угла ввода плазменной струи в аэросмесь в зависимости от известных характеристик применяемых углей. In addition, it is possible to increase the energy efficiency of the installation due to the optimality of the angle of entry of the plasma jet into the aerosol mixture, depending on the known characteristics of the coals used.
Литература. Literature.
1. М. Ф. Жуков, Е.И. Карпенко, В.С. Перегудов и др. Низкотемпературная плазма. т. 16. Плазменная беэмазутная растопка котлов и стабилизация горения пылеугольного факела. - Новосибирск, "Наука", 1995, 304 с. 1. M.F. Zhukov, E.I. Karpenko, V.S. Peregudov et al. Low-temperature plasma. t. 16. Plasma oil-free kindling of boilers and stabilization of the combustion of a pulverized coal torch. - Novosibirsk, "Science", 1995, 304 p.
2. Основы расчета плазмотронов линейной схемы. Под ред. М.Ф. Жукова, Новосибирск 1979, с. 41. 2. The basics of calculating plasmatrons of a linear circuit. Ed. M.F. Zhukova, Novosibirsk 1979, p. 41.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97114255A RU2128408C1 (en) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97114255A RU2128408C1 (en) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2128408C1 true RU2128408C1 (en) | 1999-03-27 |
Family
ID=20196524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97114255A RU2128408C1 (en) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2128408C1 (en) |
-
1997
- 1997-08-15 RU RU97114255A patent/RU2128408C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Жуков М.Ф. и др. Низкотемпературная плазма т.16. Плазменная безмазутная растопка котлов и стабилизация горения пылеугольного факела. - Новосибирск: Наука, 1995. С.83 - 86, рис.3, 5б; с.77 - 80. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI85910B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER ATT STARTA PANNAN I ETT KRAFTVERK SOM UTNYTTJAR FAST BRAENSLE SAMT FOER ATT SAEKERSTAELLA FOERBRAENNINGEN AV BRAENSLET. | |
| RU2410603C1 (en) | Device of plasma ignition of dust-coal fuel | |
| RU2683052C1 (en) | Vortex kindling pulverized coal burner | |
| RU114513U1 (en) | WATER-CARBON FUEL BURNER | |
| RU2128408C1 (en) | Plant for no-oil starting of pulverized-fuel boiler and illumination of flame pattern | |
| RU2059926C1 (en) | Method of and plasma pulverized-coal burner for low-grade coal combustion | |
| RU136131U1 (en) | DYNAMIC BOILER BURNING DIAGRAM BY WATER-COAL FUEL | |
| RU2704178C1 (en) | Flare combustion device | |
| RU2201554C1 (en) | Method for plasma ignition of pulverized coal | |
| RU2731139C1 (en) | Flare combustion method of fuel-air coal mixture and device for implementation of method | |
| RU2047048C1 (en) | Device for firing pulverized fuel | |
| RU2171429C1 (en) | Turbulent burner | |
| RU2013691C1 (en) | Cyclone precombustion chamber of boiler | |
| RU2779675C1 (en) | Method for flare combustion of an air-fuel mixture and apparatus for the implementation of the method | |
| RU2079786C1 (en) | Method to intensify burning of flame torch in furnace of boiler installation | |
| RU2778593C1 (en) | Method for the ignition and flare combustion of an air-fuel mixture and apparatus for the implementation of the method | |
| EP3627047B1 (en) | Device and method for flame combustion of fuel | |
| UA46097C2 (en) | INSTALLATION FOR OIL-FREE IGNITION OF DUSTOCOLENTAL BOILER | |
| RU2731087C1 (en) | Method for flare combustion of fuel-air mixture and device for implementation of method | |
| RU2056589C1 (en) | Pulverized-coal system | |
| SU1017877A1 (en) | Burner device | |
| SU1537960A1 (en) | Electric gas burner | |
| RU137995U1 (en) | DEVICE FOR STABILIZING COMBUSTION IN A LOW-EMISSION COMBUSTION CHAMBER OF A GAS-TURBINE INSTALLATION | |
| RU2000130146A (en) | METHOD FOR IGNITION AND / OR STABILIZATION OF COMBUSTION OF DUST COAT TORCH IN BOILER UNITS | |
| RU2054599C1 (en) | Method of kindling boiler unit |